JPH07308707A - ブラスめっき鋼線の製造方法 - Google Patents
ブラスめっき鋼線の製造方法Info
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- JPH07308707A JPH07308707A JP12586894A JP12586894A JPH07308707A JP H07308707 A JPH07308707 A JP H07308707A JP 12586894 A JP12586894 A JP 12586894A JP 12586894 A JP12586894 A JP 12586894A JP H07308707 A JPH07308707 A JP H07308707A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明はブラスめっき鋼線の製造方法に関
し、特に疲労特性、ゴムとの接着性および耐腐食性が要
求されるゴム物品補強用硬線の製造方法を提供する。 【構成】 伸線工程の最終段も含めて最終段から上流の
１段以上４段以下において、減面率２〜１０％のスキン
パスダイスによる伸線を実施して製造した線径０．１〜
０．４mmで引張強さ３００ kgf／mm2 以上であるブラス
めっき鋼線に、ショット粒径：２００μｍ以下、ショッ
ト粒のＨＶ硬度：５００以上、Ｓｐ：２〜１００ kgf／
cm2 ・秒（Ｓｐ＝空気噴射圧(kgf／cm2 ) ×ショットピ
ーニング処理時間（秒））の条件で圧縮空気を用いた空
気投射方式のショットピーニング処理を行うことを特徴
とする。
し、特に疲労特性、ゴムとの接着性および耐腐食性が要
求されるゴム物品補強用硬線の製造方法を提供する。 【構成】 伸線工程の最終段も含めて最終段から上流の
１段以上４段以下において、減面率２〜１０％のスキン
パスダイスによる伸線を実施して製造した線径０．１〜
０．４mmで引張強さ３００ kgf／mm2 以上であるブラス
めっき鋼線に、ショット粒径：２００μｍ以下、ショッ
ト粒のＨＶ硬度：５００以上、Ｓｐ：２〜１００ kgf／
cm2 ・秒（Ｓｐ＝空気噴射圧(kgf／cm2 ) ×ショットピ
ーニング処理時間（秒））の条件で圧縮空気を用いた空
気投射方式のショットピーニング処理を行うことを特徴
とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はブラスめっき鋼線の製造
方法に関し、特に疲労特性、ゴムとの接着性および耐腐
食性が要求されるゴム物品補強用鋼線に関するものであ
る。
方法に関し、特に疲労特性、ゴムとの接着性および耐腐
食性が要求されるゴム物品補強用鋼線に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】自動車用タイヤ、産業用各種ベルト類な
どの補強用に使用されている極細鋼線は、熱間圧延線材
より、中間伸線、パテンティングを繰り返し、仕上げ伸
線によって所定のサイズに伸線される。その後、最終パ
テンティングを行い、伸線加工性およびゴムとの接着性
を付与するためにブラスめっき処理を行ない、仕上げ伸
線することにより作製される。このブラスめっき鋼線の
表層引張残留応力を制御して、疲労寿命を向上する方法
は過去いくつかの方法が提案されている。例えば特開平
２−１７９３３３号公報では、鋼球のショットピーニン
グ処理を行い、表層に圧縮残留応力を導入して、伸線鋼
線の疲労寿命が向上するとしている。しかし、ショット
ピーニング処理単独で疲労寿命を改善しようとすると、
不可避的にブラスめっき鋼線の表面肌を劣化させること
になり、鋼線の耐腐食性、ゴムとの接着性が低下するこ
ととなる。
どの補強用に使用されている極細鋼線は、熱間圧延線材
より、中間伸線、パテンティングを繰り返し、仕上げ伸
線によって所定のサイズに伸線される。その後、最終パ
テンティングを行い、伸線加工性およびゴムとの接着性
を付与するためにブラスめっき処理を行ない、仕上げ伸
線することにより作製される。このブラスめっき鋼線の
表層引張残留応力を制御して、疲労寿命を向上する方法
は過去いくつかの方法が提案されている。例えば特開平
２−１７９３３３号公報では、鋼球のショットピーニン
グ処理を行い、表層に圧縮残留応力を導入して、伸線鋼
線の疲労寿命が向上するとしている。しかし、ショット
ピーニング処理単独で疲労寿命を改善しようとすると、
不可避的にブラスめっき鋼線の表面肌を劣化させること
になり、鋼線の耐腐食性、ゴムとの接着性が低下するこ
ととなる。
【０００３】また、特開平３−１１３０８４号公報で
は、伸線後のロール矯直加工により表層の残留応力を制
御する事が提案されている。しかし、残留応力を低減す
るレベルまでロール矯直加工を施すと、加工後のブラス
めっき鋼線の直進性の低下、ブラスめっき表層に疵が発
生する等の問題がある。スキンパス伸線により残留応力
を制御する方法も、古くから知られているが、例えば、
西岡多三郎：日本金属学会誌vol.２１、No. ９、（１９
５７）によれば、その結論において減面率＝約０．７％
の非常に軽い落し率で、表層部に圧縮、中心部では引張
残留応力が最大になり、これによる疲労寿命の改善効果
が確認されているが、このような微少な減面率は実際の
工業規模で適用することは、ダイス摩耗の問題から困難
となる。
は、伸線後のロール矯直加工により表層の残留応力を制
御する事が提案されている。しかし、残留応力を低減す
るレベルまでロール矯直加工を施すと、加工後のブラス
めっき鋼線の直進性の低下、ブラスめっき表層に疵が発
生する等の問題がある。スキンパス伸線により残留応力
を制御する方法も、古くから知られているが、例えば、
西岡多三郎：日本金属学会誌vol.２１、No. ９、（１９
５７）によれば、その結論において減面率＝約０．７％
の非常に軽い落し率で、表層部に圧縮、中心部では引張
残留応力が最大になり、これによる疲労寿命の改善効果
が確認されているが、このような微少な減面率は実際の
工業規模で適用することは、ダイス摩耗の問題から困難
となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ショットピーニングの
強度を強くすれば、ブラスめっき鋼線の疲労寿命は向上
するが、めっきの損傷による耐腐食性、ゴムとの接着性
が低下する事となる。そのため、ショットピーニングの
強度には限界があり、Ｓｐ＝１００ kgf／cm2 ・秒が上
限であり、疲労寿命改善効果にも限界があった。そこ
で、スキンパス伸線の後に、ショットピーニングを行う
ことにより、従来のショットピーニング強度でも大幅に
表層の引張残留応力を低減し、圧縮残留応力を導入する
ことも可能となる。スキンパス単独では、減面率２％以
下にしないと圧縮残留応力を導入することが出来ない
が、より実用的な減面率の範囲で、疲労寿命向上するこ
とが可能となる。また、０．１〜０．４mmの極細鋼線に
ショットピーニング処理を行うために、ショット粒径と
して、１００μｍ以下、ショット粒のＨＶ硬度は７００
以上の特殊なものが必要であったが、スキンパスをショ
ットピーニング処理前に実施することにより、ショット
粒径として、２００μｍ以下、ショット粒のＨＶ硬度は
５００以上の一般的なものでも十分効果を得ることが可
能となる。以上のことに注目し、本発明は、ブラスめっ
き鋼線にスキンパス伸線後のショットピーニング処理を
施すことにより、ブラスめっきの劣化によるゴムとの接
着性を低下させること無く、表層残留応力を制御し、疲
労寿命を改善する技術を提供するものである。
強度を強くすれば、ブラスめっき鋼線の疲労寿命は向上
するが、めっきの損傷による耐腐食性、ゴムとの接着性
が低下する事となる。そのため、ショットピーニングの
強度には限界があり、Ｓｐ＝１００ kgf／cm2 ・秒が上
限であり、疲労寿命改善効果にも限界があった。そこ
で、スキンパス伸線の後に、ショットピーニングを行う
ことにより、従来のショットピーニング強度でも大幅に
表層の引張残留応力を低減し、圧縮残留応力を導入する
ことも可能となる。スキンパス単独では、減面率２％以
下にしないと圧縮残留応力を導入することが出来ない
が、より実用的な減面率の範囲で、疲労寿命向上するこ
とが可能となる。また、０．１〜０．４mmの極細鋼線に
ショットピーニング処理を行うために、ショット粒径と
して、１００μｍ以下、ショット粒のＨＶ硬度は７００
以上の特殊なものが必要であったが、スキンパスをショ
ットピーニング処理前に実施することにより、ショット
粒径として、２００μｍ以下、ショット粒のＨＶ硬度は
５００以上の一般的なものでも十分効果を得ることが可
能となる。以上のことに注目し、本発明は、ブラスめっ
き鋼線にスキンパス伸線後のショットピーニング処理を
施すことにより、ブラスめっきの劣化によるゴムとの接
着性を低下させること無く、表層残留応力を制御し、疲
労寿命を改善する技術を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の課題を解
決するものでその要旨とするところは、（１）伸線工程
の最終段も含めて最終段から上流の１段以上４段以下に
おいて、減面率２〜１０％のスキンパスダイスによる伸
線を実施して製造した線径０．１〜０．４mmで引張強さ
３００ kgf／mm2 以上であるブラスめっき鋼線に、ショ
ット粒径：２００μｍ以下、ショット粒のＨＶ硬度：５
００以上、Ｓｐ：２〜１００ kgf／cm2 ・秒（Ｓｐ＝空
気噴射圧(kgf／cm2 ) ×ショットピーニング処理時間
（秒））の条件で圧縮空気を用いた空気投射方式のショ
ットピーニング処理を行うことを特徴とするブラスめっ
き鋼線の製造方法にある。
決するものでその要旨とするところは、（１）伸線工程
の最終段も含めて最終段から上流の１段以上４段以下に
おいて、減面率２〜１０％のスキンパスダイスによる伸
線を実施して製造した線径０．１〜０．４mmで引張強さ
３００ kgf／mm2 以上であるブラスめっき鋼線に、ショ
ット粒径：２００μｍ以下、ショット粒のＨＶ硬度：５
００以上、Ｓｐ：２〜１００ kgf／cm2 ・秒（Ｓｐ＝空
気噴射圧(kgf／cm2 ) ×ショットピーニング処理時間
（秒））の条件で圧縮空気を用いた空気投射方式のショ
ットピーニング処理を行うことを特徴とするブラスめっ
き鋼線の製造方法にある。
【０００６】
【作用】以下に、本発明の限定理由を作用を含めて説明
する。本発明はパテンティング熱処理等を施し良好な伸
線加工性を付与した後に伸線加工されるブラスめっき鋼
線を対象とするものである。本発明者らは、伸線中のス
キンパス加工に関して、その条件が上記鋼線の疲労寿命
に及ぼす影響を調べた。
する。本発明はパテンティング熱処理等を施し良好な伸
線加工性を付与した後に伸線加工されるブラスめっき鋼
線を対象とするものである。本発明者らは、伸線中のス
キンパス加工に関して、その条件が上記鋼線の疲労寿命
に及ぼす影響を調べた。
【０００７】図１は、０．８％Ｃ炭素鋼線材より最終段
の減面率１〜１８％として伸線加工して製造した０．２
mmの３５０ kgf／mm2 の強度を有するブラスめっき鋼線
の表層残留応力を測定した結果である。減面率＝１０％
以下で表層の引張残留応力が低下する傾向であることが
判明した。そこで、本発明の範囲をスキンパスの減面率
を１０％以下と規定した。また、２％未満では、工業規
模で生産する際、ダイスの線径管理等が極めて難しくな
り、現実的でないので、スキンパスの減面率を２％以上
とした。
の減面率１〜１８％として伸線加工して製造した０．２
mmの３５０ kgf／mm2 の強度を有するブラスめっき鋼線
の表層残留応力を測定した結果である。減面率＝１０％
以下で表層の引張残留応力が低下する傾向であることが
判明した。そこで、本発明の範囲をスキンパスの減面率
を１０％以下と規定した。また、２％未満では、工業規
模で生産する際、ダイスの線径管理等が極めて難しくな
り、現実的でないので、スキンパスの減面率を２％以上
とした。
【０００８】図２は、０．８％Ｃ炭素鋼線材よりスキン
パス減面率＝２％とし、スキンパスの段数を１〜９段と
して伸線加工して製造した０．２mmの３５０ kgf／mm2
の強度を有するブラスめっき鋼線と通常の１４％減面率
で伸線加工して製造した０．２mmの３５０ kgf／mm2 の
強度を有するブラスめっき鋼線にショット粒径＝８０μ
ｍ、ショット粒ＨＶ硬度＝８５０の条件でＳｐ＝２０ k
gf／cm2 ・秒の強度でショットピーニング処理した。そ
の後に、その鋼線より１×７×０．２撚りのコードを製
造し、そのコードの疲労限を調査した結果である。この
図から明かなように、本発明の範囲内であるスキンパス
段数＝１〜４段の場合のみ疲労寿命の改善効果がある。
これは、スキンパスの段数を増やし過ぎると、鋼線の表
層と内部で、不均一な繊維組織が発達するようになるた
めに、疲労限が低下するものと予想される。
パス減面率＝２％とし、スキンパスの段数を１〜９段と
して伸線加工して製造した０．２mmの３５０ kgf／mm2
の強度を有するブラスめっき鋼線と通常の１４％減面率
で伸線加工して製造した０．２mmの３５０ kgf／mm2 の
強度を有するブラスめっき鋼線にショット粒径＝８０μ
ｍ、ショット粒ＨＶ硬度＝８５０の条件でＳｐ＝２０ k
gf／cm2 ・秒の強度でショットピーニング処理した。そ
の後に、その鋼線より１×７×０．２撚りのコードを製
造し、そのコードの疲労限を調査した結果である。この
図から明かなように、本発明の範囲内であるスキンパス
段数＝１〜４段の場合のみ疲労寿命の改善効果がある。
これは、スキンパスの段数を増やし過ぎると、鋼線の表
層と内部で、不均一な繊維組織が発達するようになるた
めに、疲労限が低下するものと予想される。
【０００９】次に、本発明者らは、スキンパス加工後の
ショットピーニング条件に関して、その条件がブラスめ
っき鋼線のゴム接着性、表層残留応力及び疲労寿命に及
ぼす影響を調べた。図３は、スキンパス減面率＝２％と
し、スキンパスの段数を１段として伸線加工して製造し
た０．２mmの３５０ kgf／mm2 の強度を有するブラスめ
っき鋼線にショット粒径＝８０μｍ、ショット粒ＨＶ硬
度＝８５０の条件でＳｐ＝５〜１５０ kgf／cm2 ・秒の
範囲でショットピーニング処理した。その後に、その鋼
線より１×７×０．２撚りのコードを製造し、そのコー
ドのゴム接着性を調べた結果である。この図より明かな
ようにＳＰ＝１００ kgf／cm2 ・秒を越えると急激にゴ
ム接着性が劣化する事が分かる。
ショットピーニング条件に関して、その条件がブラスめ
っき鋼線のゴム接着性、表層残留応力及び疲労寿命に及
ぼす影響を調べた。図３は、スキンパス減面率＝２％と
し、スキンパスの段数を１段として伸線加工して製造し
た０．２mmの３５０ kgf／mm2 の強度を有するブラスめ
っき鋼線にショット粒径＝８０μｍ、ショット粒ＨＶ硬
度＝８５０の条件でＳｐ＝５〜１５０ kgf／cm2 ・秒の
範囲でショットピーニング処理した。その後に、その鋼
線より１×７×０．２撚りのコードを製造し、そのコー
ドのゴム接着性を調べた結果である。この図より明かな
ようにＳＰ＝１００ kgf／cm2 ・秒を越えると急激にゴ
ム接着性が劣化する事が分かる。
【００１０】図４は、スキンパス減面率＝２％とし、ス
キンパスの段数を１段として伸線加工して製造した０．
２mmの３５０ kgf／mm2 の強度を有するブラスめっき鋼
線と通常の１４％減面率で伸線加工して製造した０．２
mmの３５０ kgf／mm2 の強度を有するブラスめっき鋼線
にショット粒径＝８０μｍ、ショット粒ＨＶ硬度＝８５
０の条件でＳｐ＝１〜１５０ kgf／cm2 ・秒の範囲でシ
ョットピーニング処理した。その後に、その鋼線より１
×７×０．２撚りのコードを製造し、そのコードの疲労
限を調査した結果である。この図より明かなようにＳｐ
＝２ kgf／cm2・秒以上で疲労限の改善効果があるの
で、Ｓｐの範囲を２〜１００ kgf／cm2 ・秒と規定し
た。
キンパスの段数を１段として伸線加工して製造した０．
２mmの３５０ kgf／mm2 の強度を有するブラスめっき鋼
線と通常の１４％減面率で伸線加工して製造した０．２
mmの３５０ kgf／mm2 の強度を有するブラスめっき鋼線
にショット粒径＝８０μｍ、ショット粒ＨＶ硬度＝８５
０の条件でＳｐ＝１〜１５０ kgf／cm2 ・秒の範囲でシ
ョットピーニング処理した。その後に、その鋼線より１
×７×０．２撚りのコードを製造し、そのコードの疲労
限を調査した結果である。この図より明かなようにＳｐ
＝２ kgf／cm2・秒以上で疲労限の改善効果があるの
で、Ｓｐの範囲を２〜１００ kgf／cm2 ・秒と規定し
た。
【００１１】また、明らかにスキンパス伸線を実施した
場合のほうが、疲労限が高く、これは、図５に示すよう
に、スキンパス伸線の方が表層の引張残留応力が低減し
ており、Ｓｐ＝１００ kgf／ kgf／cm2 ・秒では圧縮レ
ベルまで達しているためと考えられる。図６には、スキ
ンパス減面率＝２％とし、スキンパスの段数を１段とし
て伸線加工して製造した０．２mmの３５０ kgf／mm2 の
強度を有するブラスめっき鋼線と通常の１４％減面率で
伸線加工して製造した０．２mmの３５０ kgf／mm2 の強
度を有するブラスめっき鋼線に、表層の引張残留応力が
０にするために、粒径＝８０μｍ、ＨＶ硬度＝８５０の
ショット粒を使用し、スキンパス伸線材には、Ｓｐ＝８
０ kgf／cm2 ・秒で、通常伸線材には、Ｓｐ＝２００ k
gf／cm2 ・秒の条件で処理したものの表面性状を示した
ものである。この写真からも明かなように、ショットピ
ーニング処理を行う前に、スキンパスを行う事により、
同じ表層残留応力に制御しようとした場合でも、ショッ
トピーニング処理の強度を軽減出来るために、ブラスめ
っきの剥離、疵の発生を低減する事が出来る。それ故
に、ショットピーニング処理前のスキンパス伸線により
ブラスめっき鋼線の耐食性、ゴム接着性の劣化を抑制出
来る事は明かである。
場合のほうが、疲労限が高く、これは、図５に示すよう
に、スキンパス伸線の方が表層の引張残留応力が低減し
ており、Ｓｐ＝１００ kgf／ kgf／cm2 ・秒では圧縮レ
ベルまで達しているためと考えられる。図６には、スキ
ンパス減面率＝２％とし、スキンパスの段数を１段とし
て伸線加工して製造した０．２mmの３５０ kgf／mm2 の
強度を有するブラスめっき鋼線と通常の１４％減面率で
伸線加工して製造した０．２mmの３５０ kgf／mm2 の強
度を有するブラスめっき鋼線に、表層の引張残留応力が
０にするために、粒径＝８０μｍ、ＨＶ硬度＝８５０の
ショット粒を使用し、スキンパス伸線材には、Ｓｐ＝８
０ kgf／cm2 ・秒で、通常伸線材には、Ｓｐ＝２００ k
gf／cm2 ・秒の条件で処理したものの表面性状を示した
ものである。この写真からも明かなように、ショットピ
ーニング処理を行う前に、スキンパスを行う事により、
同じ表層残留応力に制御しようとした場合でも、ショッ
トピーニング処理の強度を軽減出来るために、ブラスめ
っきの剥離、疵の発生を低減する事が出来る。それ故
に、ショットピーニング処理前のスキンパス伸線により
ブラスめっき鋼線の耐食性、ゴム接着性の劣化を抑制出
来る事は明かである。
【００１２】図７には、スキンパス減面率：２％とし、
スキンパスの段数を１段として伸線加工して製造した
０．２mmの３５０ kgf／mm2 の強度を有するブラスめっ
き鋼線と通常の１４％減面率で伸線加工して製造した
０．２mmの３５０ kgf／mm2 の強度を有するブラスめっ
き鋼線に、表層の引張残留応力を０にするために、粒
径：８０μｍ、ＨＶ硬度：８５０のショット粒を使用
し、図７（ａ）のスキンパス伸線材には、Ｓｐ：８０ k
gf／cm2 ・秒で、図７（ｂ）の通常伸線材には、Ｓｐ：
２００ kgf／cm2 ・秒の条件で処理したものの表面粗さ
をレーザー粗さ計で測定した結果である。図６の表面性
状と同様に、ショットピーニング処理を行う前に、スキ
ンパスを行う事により、同じ表層残留応力に制御しよう
とした場合でも、ショットピーニング処理の強度を軽減
出来るために、表面粗さを大幅に低減する事が可能とな
り、ブラスめっき鋼線の耐食性、ゴム接着性の劣化を抑
制出来る。
スキンパスの段数を１段として伸線加工して製造した
０．２mmの３５０ kgf／mm2 の強度を有するブラスめっ
き鋼線と通常の１４％減面率で伸線加工して製造した
０．２mmの３５０ kgf／mm2 の強度を有するブラスめっ
き鋼線に、表層の引張残留応力を０にするために、粒
径：８０μｍ、ＨＶ硬度：８５０のショット粒を使用
し、図７（ａ）のスキンパス伸線材には、Ｓｐ：８０ k
gf／cm2 ・秒で、図７（ｂ）の通常伸線材には、Ｓｐ：
２００ kgf／cm2 ・秒の条件で処理したものの表面粗さ
をレーザー粗さ計で測定した結果である。図６の表面性
状と同様に、ショットピーニング処理を行う前に、スキ
ンパスを行う事により、同じ表層残留応力に制御しよう
とした場合でも、ショットピーニング処理の強度を軽減
出来るために、表面粗さを大幅に低減する事が可能とな
り、ブラスめっき鋼線の耐食性、ゴム接着性の劣化を抑
制出来る。
【００１３】
【実施例】以下、本発明について実施例に基づいてさら
に説明する。本発明に基づき、０．８％Ｃ炭素鋼線材よ
り線径０．２mm、強度３５０ kgf／mm2 級のブラスめっ
き鋼線を表１〜表６に示す条件で伸線加工して製造し
た。その後にショットピーニング処理を行ない、その鋼
線より１×７×０．２撚りのコードを製造し、そのコー
ドの疲労限、ゴム接着性を調査した結果である。ゴム接
着性はゴムからコードの引抜力でもって表した。本実施
例からも、本発明の範囲内にある条件で製造したスチー
ルコードは、良好なゴム接着性を有し、且つ高い疲労限
を有する事は明かである。
に説明する。本発明に基づき、０．８％Ｃ炭素鋼線材よ
り線径０．２mm、強度３５０ kgf／mm2 級のブラスめっ
き鋼線を表１〜表６に示す条件で伸線加工して製造し
た。その後にショットピーニング処理を行ない、その鋼
線より１×７×０．２撚りのコードを製造し、そのコー
ドの疲労限、ゴム接着性を調査した結果である。ゴム接
着性はゴムからコードの引抜力でもって表した。本実施
例からも、本発明の範囲内にある条件で製造したスチー
ルコードは、良好なゴム接着性を有し、且つ高い疲労限
を有する事は明かである。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【表３】
【００１７】
【表４】
【００１８】
【表５】
【００１９】
【表６】
【００２０】なお、本発明例No. １〜１９は１回スキン
パスでその減面率：２〜１０％、でＳｐ：２〜１００ k
gf／cm2 ・秒、ショット粒径：２０〜２００μｍ、ショ
ット粒硬度：５００〜９００ＨＶの条件のもとで、No.
２０〜２５は、２回スキンパスで２回目のスキンパス減
面率：２．０〜１０．０％のもので、No. ２６〜３８は
３回スキンパス、No. ３９〜５２では４回スキンパスを
行なったものであって、全て本発明範囲内のものでゴム
とコードの接着性およびコード疲労限は良好な結果を示
している。一方、比較例No. ５３〜６３はスキンパスの
減面率もしくはＳｐ値が、本発明範囲外のもので、No.
５４は両者が範囲外である。No. ６４〜６５はショット
粒径もしくはショット粒硬度が本発明範囲を外れたもの
である。これら比較例においては、ＴＳは満足するもの
の、ゴムとコードの接着性もしくはコードの疲労限にお
いて、低めの値を示し、本発明例より劣っている。
パスでその減面率：２〜１０％、でＳｐ：２〜１００ k
gf／cm2 ・秒、ショット粒径：２０〜２００μｍ、ショ
ット粒硬度：５００〜９００ＨＶの条件のもとで、No.
２０〜２５は、２回スキンパスで２回目のスキンパス減
面率：２．０〜１０．０％のもので、No. ２６〜３８は
３回スキンパス、No. ３９〜５２では４回スキンパスを
行なったものであって、全て本発明範囲内のものでゴム
とコードの接着性およびコード疲労限は良好な結果を示
している。一方、比較例No. ５３〜６３はスキンパスの
減面率もしくはＳｐ値が、本発明範囲外のもので、No.
５４は両者が範囲外である。No. ６４〜６５はショット
粒径もしくはショット粒硬度が本発明範囲を外れたもの
である。これら比較例においては、ＴＳは満足するもの
の、ゴムとコードの接着性もしくはコードの疲労限にお
いて、低めの値を示し、本発明例より劣っている。
【００２１】
【発明の効果】本発明の条件でスキンパス伸線後にショ
ットピーニング処理により鋼線の疲労寿命が向上する事
はもちろん、ショットピーニング処理後でもゴムとの初
期接着性および耐湿老化接着性劣化防止可能であり、工
業的にも利用価値は高い。
ットピーニング処理により鋼線の疲労寿命が向上する事
はもちろん、ショットピーニング処理後でもゴムとの初
期接着性および耐湿老化接着性劣化防止可能であり、工
業的にも利用価値は高い。
【図１】ダイスの減面率と表層の残留応力の関係を示す
図である。
図である。
【図２】スキンパスの段数とブラスめっき鋼線の疲労限
の関係を示す図である。
の関係を示す図である。
【図３】パラメータＳｐとゴムからの引抜き荷重の関係
を示す図である。
を示す図である。
【図４】パラメータＳｐとブラスめっき鋼線の疲労限の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
【図５】パラメータＳｐと極細鋼線表層の残留応力との
関係を示す図である。
関係を示す図である。
【図６】本発明と比較例の表面金属組織写真で（ａ）本
発明、（ｂ）比較例を示す。
発明、（ｂ）比較例を示す。
【図７】本発明と比較例の表面粗さで、（ａ）本発明、
（ｂ）比較例を示す。
（ｂ）比較例を示す。
Claims (1)
- 【請求項１】 伸線工程の最終段も含めて最終段から上
流の１段以上４段以下において、減面率２〜１０％のス
キンパスダイスによる伸線を実施して製造した線径０．
１〜０．４mmで引張強さ３００ kgf／mm2 以上であるブ
ラスめっき鋼線に、ショット粒径：２００μｍ以下、シ
ョット粒のＨＶ硬度：５００以上、Ｓｐ：２〜１００ k
gf／cm2 ・秒（Ｓｐ＝空気噴射圧(kgf／cm2 ) ×ショッ
トピーニング処理時間（秒））の条件で圧縮空気を用い
た空気投射方式のショットピーニング処理を行うことを
特徴とするブラスめっき鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12586894A JPH07308707A (ja) | 1994-05-17 | 1994-05-17 | ブラスめっき鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12586894A JPH07308707A (ja) | 1994-05-17 | 1994-05-17 | ブラスめっき鋼線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07308707A true JPH07308707A (ja) | 1995-11-28 |
Family
ID=14920926
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12586894A Withdrawn JPH07308707A (ja) | 1994-05-17 | 1994-05-17 | ブラスめっき鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07308707A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1688191A2 (en) * | 2002-12-18 | 2006-08-09 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Drawing of steel wire |
| JP2008110667A (ja) * | 2006-10-30 | 2008-05-15 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
| JP2011115886A (ja) * | 2009-12-02 | 2011-06-16 | Fuji Seisakusho:Kk | 線材のブラスト加工方法及び線材用ブラスト加工装置 |
-
1994
- 1994-05-17 JP JP12586894A patent/JPH07308707A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1688191A2 (en) * | 2002-12-18 | 2006-08-09 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Drawing of steel wire |
| EP1688191A3 (en) * | 2002-12-18 | 2006-11-02 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Drawing of steel wire |
| JP2008110667A (ja) * | 2006-10-30 | 2008-05-15 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
| JP2011115886A (ja) * | 2009-12-02 | 2011-06-16 | Fuji Seisakusho:Kk | 線材のブラスト加工方法及び線材用ブラスト加工装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010731 |