JP2000256792A - 高強度高延性極細鋼線及び撚り線並びにその製造方法 - Google Patents
高強度高延性極細鋼線及び撚り線並びにその製造方法Info
- Publication number
- JP2000256792A JP2000256792A JP11057106A JP5710699A JP2000256792A JP 2000256792 A JP2000256792 A JP 2000256792A JP 11057106 A JP11057106 A JP 11057106A JP 5710699 A JP5710699 A JP 5710699A JP 2000256792 A JP2000256792 A JP 2000256792A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel wire
- strength
- less
- wire
- ultrafine steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/066—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the wires being made from special alloy or special steel composition
Landscapes
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Ropes Or Cables (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 タイヤ、ホースなどの補強材として極めて高
い引張強さを有するとともに、優れた撚り加工性を有す
る極細鋼線及び撚り線を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．８〜１．５０％、
Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．２０〜０．７
０％、Ａｌ：０．００５％以下、Ｐ：０．０２％以下、
Ｓ：０．０２％以下、Ｏ：０．００５％以下、Ｎ：０．
００５％以下、５≦（Ｃａ＋Ｍｇ＋ＲＥＭ）≦５０ｐｐ
ｍに規制し、残部は鉄及び不可避不純物よりなり、０．
４０ｍｍ以下の直径、４０００ＭＰａ以上の引張強さ、
２０％以上のキンク強度保持率、８０％以上の引掛強度
を有し、かつＣ断面の中心より０．４×（極細鋼線の直
径）の位置のビッカース硬度（ＨＶｓ）と中心のビッカ
ース硬度（ＨＶｃ）の差（ＨＶｓ−ＨＶｃ）が３０以下
であることを特徴とする高強度高延性極細鋼線。
い引張強さを有するとともに、優れた撚り加工性を有す
る極細鋼線及び撚り線を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．８〜１．５０％、
Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．２０〜０．７
０％、Ａｌ：０．００５％以下、Ｐ：０．０２％以下、
Ｓ：０．０２％以下、Ｏ：０．００５％以下、Ｎ：０．
００５％以下、５≦（Ｃａ＋Ｍｇ＋ＲＥＭ）≦５０ｐｐ
ｍに規制し、残部は鉄及び不可避不純物よりなり、０．
４０ｍｍ以下の直径、４０００ＭＰａ以上の引張強さ、
２０％以上のキンク強度保持率、８０％以上の引掛強度
を有し、かつＣ断面の中心より０．４×（極細鋼線の直
径）の位置のビッカース硬度（ＨＶｓ）と中心のビッカ
ース硬度（ＨＶｃ）の差（ＨＶｓ−ＨＶｃ）が３０以下
であることを特徴とする高強度高延性極細鋼線。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は自動車タイヤのス
チールコード用に使用される高強度極細鋼線に関するも
のである。詳しくは、ダイスを用いて冷間伸線加工強化
された線径０．４０ｍｍ以下 引張強さ４０００ＭＰａ
級以上の極細鋼線及びそれを撚り加工した撚り線に関す
るものである。
チールコード用に使用される高強度極細鋼線に関するも
のである。詳しくは、ダイスを用いて冷間伸線加工強化
された線径０．４０ｍｍ以下 引張強さ４０００ＭＰａ
級以上の極細鋼線及びそれを撚り加工した撚り線に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車用スチールコード用極細鋼線に於
いてはタイヤの軽量化の要求から極細鋼線の高張力化に
対するニーズが最近益々高まっている。このため、従来
の強度レベルに比較して、特に撚り線工程での断線発生
が著しく高くなる傾向があり、スチールコードの高強度
化を達成する上での大きな障害となっている。
いてはタイヤの軽量化の要求から極細鋼線の高張力化に
対するニーズが最近益々高まっている。このため、従来
の強度レベルに比較して、特に撚り線工程での断線発生
が著しく高くなる傾向があり、スチールコードの高強度
化を達成する上での大きな障害となっている。
【０００３】従来は高強度スチールコードの撚り線工程
の断線を抑制するためには、捻回試験の捻回−トルク曲
線において破断に至る途中で鋼線長手方向に割れが発生
するためにトルクが急激に低下する現象により検出され
るデラミネーションを抑制することが最も有効であると
されており、様々な技術が開発されてきた。
の断線を抑制するためには、捻回試験の捻回−トルク曲
線において破断に至る途中で鋼線長手方向に割れが発生
するためにトルクが急激に低下する現象により検出され
るデラミネーションを抑制することが最も有効であると
されており、様々な技術が開発されてきた。
【０００４】例えば、特開平２−１０２２０号公報、特
開平４−３７１５４９号公報に記載されているようにＣ
ｏ等の特殊合金元素を添加して初析セメンタイト面積率
を制御する事等により、高強度極細鋼線の捻回試験時の
縦割れ、伸線断線を抑制することが可能であると記載さ
れている。
開平４−３７１５４９号公報に記載されているようにＣ
ｏ等の特殊合金元素を添加して初析セメンタイト面積率
を制御する事等により、高強度極細鋼線の捻回試験時の
縦割れ、伸線断線を抑制することが可能であると記載さ
れている。
【０００５】特開平６−３３６６４９号公報には、湿式
伸線工程において仕上げダイスを２つのダイスに分割し
てダブルダイスとし、第一仕上げダイスの入口、出口お
よび第二仕上げダイスの入口を湿式潤滑することにより
加工発熱を抑制し、デラミネーションの発生を防止する
ことが可能であると記載されている。
伸線工程において仕上げダイスを２つのダイスに分割し
てダブルダイスとし、第一仕上げダイスの入口、出口お
よび第二仕上げダイスの入口を湿式潤滑することにより
加工発熱を抑制し、デラミネーションの発生を防止する
ことが可能であると記載されている。
【０００６】特開平８−１２０４０７号公報には、パー
ライト中の炭化物の平均粒径を１０〜５０ｎｍにするこ
とにより高強度鋼線においてデラミネーションを抑制
し、捻回値を向上させることが可能であると記載されて
いる。
ライト中の炭化物の平均粒径を１０〜５０ｎｍにするこ
とにより高強度鋼線においてデラミネーションを抑制
し、捻回値を向上させることが可能であると記載されて
いる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、実際の
撚り線工程では特開平８−２６００９６号公報などに記
載されているように捻回試験でデラミネーションが発生
しなくとも撚り線工程で断線が発生することが日常的に
経験されており、特に４０００ＭＰａ以上の強度ではそ
の傾向が顕著である。つまりデラミネーションを抑制す
ることが４０００ＭＰａ以上の高強度スチールコードの
撚り加工性を確保するための必要十分条件ではないのが
実態である。本発明は以上のような現状に着目し、タイ
ヤ、ホースなどの補強材として極めて高い引張強さを有
するとともに、優れた撚り加工性を有する極細鋼線及び
撚り線を提供しようとするものである。
撚り線工程では特開平８−２６００９６号公報などに記
載されているように捻回試験でデラミネーションが発生
しなくとも撚り線工程で断線が発生することが日常的に
経験されており、特に４０００ＭＰａ以上の強度ではそ
の傾向が顕著である。つまりデラミネーションを抑制す
ることが４０００ＭＰａ以上の高強度スチールコードの
撚り加工性を確保するための必要十分条件ではないのが
実態である。本発明は以上のような現状に着目し、タイ
ヤ、ホースなどの補強材として極めて高い引張強さを有
するとともに、優れた撚り加工性を有する極細鋼線及び
撚り線を提供しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前述の課題を解決するこ
とが可能となる本発明に係る高強度高延性極細鋼線及び
撚り線の構成は重量％で、Ｃ：０．８〜１．５０％、Ｓ
ｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．２０〜０．７０
％、Ａｌ：０．００５％以下、Ｐ：０．０２％以下、
Ｓ：０．０２％以下、Ｏ：０．００５％以下、Ｎ：０．
００５％以下、 ５≦（Ｃａ＋Ｍｇ＋ＲＥＭ）≦５０ｐｐｍ に規制し、残部は鉄及び不可避不純物よりなり、０．４
０ｍｍ以下の直径、４０００ＭＰａ以上の引張強さ、２
０％以上のキンク強度保持率、８０％以上の引掛強度を
有し、かつＣ断面の中心より０．４×（極細鋼線の直
径）の位置のビッカース硬度（ＨＶｓ）と中心のビッカ
ース硬度（ＨＶｃ）の差（ＨＶｓ−ＨＶｃ）が３０以下
であることを特徴とする高強度高延性極細鋼線。
とが可能となる本発明に係る高強度高延性極細鋼線及び
撚り線の構成は重量％で、Ｃ：０．８〜１．５０％、Ｓ
ｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．２０〜０．７０
％、Ａｌ：０．００５％以下、Ｐ：０．０２％以下、
Ｓ：０．０２％以下、Ｏ：０．００５％以下、Ｎ：０．
００５％以下、 ５≦（Ｃａ＋Ｍｇ＋ＲＥＭ）≦５０ｐｐｍ に規制し、残部は鉄及び不可避不純物よりなり、０．４
０ｍｍ以下の直径、４０００ＭＰａ以上の引張強さ、２
０％以上のキンク強度保持率、８０％以上の引掛強度を
有し、かつＣ断面の中心より０．４×（極細鋼線の直
径）の位置のビッカース硬度（ＨＶｓ）と中心のビッカ
ース硬度（ＨＶｃ）の差（ＨＶｓ−ＨＶｃ）が３０以下
であることを特徴とする高強度高延性極細鋼線。
【０００９】また前述の極細鋼線に於いて、屈曲値が８
０回以上を有する事を特徴とする高強度高延性極細鋼
線。尚、屈曲値とは極細鋼線の一端を極細鋼線の直径の
５倍の半径の円弧を有した１対のつかみ具に固定し、更
に極細鋼線の他端に引張破断荷重の１％の荷重を負荷
し、円弧に沿って９０度づつ順逆方向に交互に繰り返し
曲げたときの破断までの繰り返し回数のことである。
０回以上を有する事を特徴とする高強度高延性極細鋼
線。尚、屈曲値とは極細鋼線の一端を極細鋼線の直径の
５倍の半径の円弧を有した１対のつかみ具に固定し、更
に極細鋼線の他端に引張破断荷重の１％の荷重を負荷
し、円弧に沿って９０度づつ順逆方向に交互に繰り返し
曲げたときの破断までの繰り返し回数のことである。
【００１０】これらの極細鋼線を撚り加工したものであ
ることを特徴とする撚り線に要旨がある。
ることを特徴とする撚り線に要旨がある。
【００１１】また、仕上げ伸線工程での鋼線とダイスの
間の摩擦係数を０．０７以下とすること、更に伸線加工
途中に極細鋼線に捻り矯直加工をすることを特徴とする
上記高強度高延性極細鋼線の製造方法である。
間の摩擦係数を０．０７以下とすること、更に伸線加工
途中に極細鋼線に捻り矯直加工をすることを特徴とする
上記高強度高延性極細鋼線の製造方法である。
【００１２】
【発明の実施の形態】まず、成分限定理由について述べ
る。本発明はパテンティング熱処理等を施し、良好な伸
線加工性を有するパーライト組織とすることを目的とし
て成分を規定している。
る。本発明はパテンティング熱処理等を施し、良好な伸
線加工性を有するパーライト組織とすることを目的とし
て成分を規定している。
【００１３】Ｃ：０．８〜１．５％ Ｃ含有量が０．８％未満ではパテンティング材の強度、
伸線加工工程での加工硬化率が小さいので４０００ＭＰ
ａ以上の引張強さを確保するためには極めて大きな伸線
加工歪が必要となる。そのため延性が劣化し、伸線工程
及び撚加工工程での断線が多発することになり、工業的
規模で生産することは極めて難しい。１．５％を超えて
Ｃを含有させた場合は、圧延線材あるいはパテンティン
グ処理材に初析セメンタイトが析出し、伸線加工性、撚
り加工性などが著しく劣化するために、Ｃ含有量を０．
８〜１．５％と規定した。
伸線加工工程での加工硬化率が小さいので４０００ＭＰ
ａ以上の引張強さを確保するためには極めて大きな伸線
加工歪が必要となる。そのため延性が劣化し、伸線工程
及び撚加工工程での断線が多発することになり、工業的
規模で生産することは極めて難しい。１．５％を超えて
Ｃを含有させた場合は、圧延線材あるいはパテンティン
グ処理材に初析セメンタイトが析出し、伸線加工性、撚
り加工性などが著しく劣化するために、Ｃ含有量を０．
８〜１．５％と規定した。
【００１４】Ｓｉ：０．１０〜０．５０％ Ｓｉは脱酸元素、固溶体強化元素としての作用を利用す
るために添加される。特に、本発明ではＡｌを添加しな
いためＳｉは少なくとも０．１０％以上は添加する必要
がある。しかし、０．５０％を超えて添加するパーライ
ト組織中のフェライトの延性が劣化し、伸線加工性、撚
り加工性などが劣化するので、Ｓｉ含有量を０．１０〜
０．５０％と規定した。
るために添加される。特に、本発明ではＡｌを添加しな
いためＳｉは少なくとも０．１０％以上は添加する必要
がある。しかし、０．５０％を超えて添加するパーライ
ト組織中のフェライトの延性が劣化し、伸線加工性、撚
り加工性などが劣化するので、Ｓｉ含有量を０．１０〜
０．５０％と規定した。
【００１５】Ｍｎ：０．２０〜０．７０％ Ｍｎは脱酸元素、鋼中のＳをＭｎＳとして固定する作用
を利用するために添加されるばかりでなく、鋼の焼入れ
性を向上させ、強度を高めるために有効な元素である。
０．２０％未満ではその効果が不足となる。一方、０．
７０％を超えると偏析起因のミクロマルテンの発生によ
り伸線加工性、撚り加工性が著しく劣化するので、Ｍｎ
添加量を０．１０〜０．７０％と規定した。
を利用するために添加されるばかりでなく、鋼の焼入れ
性を向上させ、強度を高めるために有効な元素である。
０．２０％未満ではその効果が不足となる。一方、０．
７０％を超えると偏析起因のミクロマルテンの発生によ
り伸線加工性、撚り加工性が著しく劣化するので、Ｍｎ
添加量を０．１０〜０．７０％と規定した。
【００１６】Ａｌ：０．００５％以下 本来Ａｌは脱酸元素として添加されるが、脱酸生成物で
あるＡｌ2Ｏ3は極細鋼線の伸線加工性、撚り加工性を著
しく劣化させるため、本発明においてはＳｉ，Ｍｎによ
る脱酸を行い、Ａｌの添加量を極力抑える必要があるた
め、Ａｌを０．００５％以下に規定した。Ａｌは含有し
ていなくてもよい。
あるＡｌ2Ｏ3は極細鋼線の伸線加工性、撚り加工性を著
しく劣化させるため、本発明においてはＳｉ，Ｍｎによ
る脱酸を行い、Ａｌの添加量を極力抑える必要があるた
め、Ａｌを０．００５％以下に規定した。Ａｌは含有し
ていなくてもよい。
【００１７】Ｐ：０．０２％以下 Ｐは極細鋼線の靭性及び延性を低下させる元素であり、
偏析し易い元素である。従って本発明に於いては、Ｐ含
有量を０．０２％以下にする必要がある。好ましくは
０．０１％以下とする。
偏析し易い元素である。従って本発明に於いては、Ｐ含
有量を０．０２％以下にする必要がある。好ましくは
０．０１％以下とする。
【００１８】Ｓ：０．０２％以下 ＳはＰ同様に極細鋼線の靭性及び延性を低下させる元素
であり、偏析し易い元素である。従って本発明に於いて
は、Ｓ含有量を０．０２％以下にする必要がある。好ま
しくは０．０１％以下とする。
であり、偏析し易い元素である。従って本発明に於いて
は、Ｓ含有量を０．０２％以下にする必要がある。好ま
しくは０．０１％以下とする。
【００１９】Ｏ：０．００５％以下 Ｏが０．００５％を超えるとＳｉＯ2などの硬質な酸化
物系非金属介在物が多くなり、極細鋼線の伸線加工性、
撚り加工性を著しく劣化させるので０．００５％以下に
規定する必要がある。
物系非金属介在物が多くなり、極細鋼線の伸線加工性、
撚り加工性を著しく劣化させるので０．００５％以下に
規定する必要がある。
【００２０】Ｎ：０．００５％以下 Ｎは０．００５％を超えると歪時効により極細鋼線の靭
性及び延性に悪影響を及ぼすので０．００５％以下に規
定する必要がある。
性及び延性に悪影響を及ぼすので０．００５％以下に規
定する必要がある。
【００２１】５≦（Ｃａ＋Ｍｇ＋ＲＥＭ）≦５０ｐｐｍ Ａｌ，Ｏの含有量を規定し、硬質な非金属介在物の量を
極力少なくする事に加えて、Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭを添加
することによりこれらの酸化物とＡｌ2Ｏ3，ＳｉＯ2な
どが複合化し、軟質化することが極細鋼線の伸線加工
性、撚り加工性を向上させる上で有効である。非金属介
在物の複合化を十分達成するためには、鋼中に（Ｃａ＋
Ｍｇ＋ＲＥＭ）で５ｐｐｍ以上含有していることが必要
である。しかし、５０ｐｐｍを超えて含有しても、その
効果が飽和することに加えて経済的ではないので５ｐｐ
ｍ≦（Ｃａ＋Ｍｇ＋ＲＥＭ）≦５０ｐｐｍに規定した。
極力少なくする事に加えて、Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭを添加
することによりこれらの酸化物とＡｌ2Ｏ3，ＳｉＯ2な
どが複合化し、軟質化することが極細鋼線の伸線加工
性、撚り加工性を向上させる上で有効である。非金属介
在物の複合化を十分達成するためには、鋼中に（Ｃａ＋
Ｍｇ＋ＲＥＭ）で５ｐｐｍ以上含有していることが必要
である。しかし、５０ｐｐｍを超えて含有しても、その
効果が飽和することに加えて経済的ではないので５ｐｐ
ｍ≦（Ｃａ＋Ｍｇ＋ＲＥＭ）≦５０ｐｐｍに規定した。
【００２２】次に、キンク強度、引掛強度を規定した理
由について述べる。
由について述べる。
【００２３】捻回により生じる剪断歪は表面で最大であ
り、内部に進むに従い減少し、軸線上では零になるた
め、捻回試験は極細鋼線表層の変形能評価試験に相当
し、表層の変形能が著しく低い場合、早期に限界に到達
し、デラミネーションが発生することになる。従来の引
張強さの領域ではデラミネーションが発生しない程度、
つまり比較的小さな剪断歪に表層変形能が対応出来れば
撚り加工中の断線発生は抑制出来た。しかし、４０００
ＭＰａ級以上極細鋼線からバンチャー式撚り加工機でコ
ードを製造する際、極細鋼線の剛性が高いのでコードが
ばらけないようにするために従来より大きなオーバーツ
イスト量が必要になり、極細鋼線表層にはより大きな剪
断歪が局部的に負荷されることになる。捻回試験はチャ
ック間で極細鋼線の表層に均一に剪断歪が分布する上
に、前述したようにデラミネーション発生の有無による
判定では小さな剪断歪に対する表層変形能しか評価出来
ない。そのためデラミネーションが発生しないことが４
０００ＭＰａ級以上の引張強さを有する極細鋼線の良好
な撚り加工性を確保する上での必要十分条件となり得な
いので別の評価指標を確立し、その要求レベルを明確に
する必要があった。
り、内部に進むに従い減少し、軸線上では零になるた
め、捻回試験は極細鋼線表層の変形能評価試験に相当
し、表層の変形能が著しく低い場合、早期に限界に到達
し、デラミネーションが発生することになる。従来の引
張強さの領域ではデラミネーションが発生しない程度、
つまり比較的小さな剪断歪に表層変形能が対応出来れば
撚り加工中の断線発生は抑制出来た。しかし、４０００
ＭＰａ級以上極細鋼線からバンチャー式撚り加工機でコ
ードを製造する際、極細鋼線の剛性が高いのでコードが
ばらけないようにするために従来より大きなオーバーツ
イスト量が必要になり、極細鋼線表層にはより大きな剪
断歪が局部的に負荷されることになる。捻回試験はチャ
ック間で極細鋼線の表層に均一に剪断歪が分布する上
に、前述したようにデラミネーション発生の有無による
判定では小さな剪断歪に対する表層変形能しか評価出来
ない。そのためデラミネーションが発生しないことが４
０００ＭＰａ級以上の引張強さを有する極細鋼線の良好
な撚り加工性を確保する上での必要十分条件となり得な
いので別の評価指標を確立し、その要求レベルを明確に
する必要があった。
【００２４】そこで本発明者らが高強度極細鋼線の撚り
加工性を確保するための要求特性を研究調査した結果、
極細鋼線表層に局部的に負荷される剪断歪の状況をシミ
ュレートする試験方法としてはキンク試験と引掛試験が
有効であることを見出した。キンク試験は１本の極細鋼
線でループを作り両端を引張り、その破断強度を評価す
る試験であり、ループ部の表層に剪断歪が局部的に負荷
される。また、引掛試験は２本の極細鋼線を互いに交差
させ、両端を引張りその破断強度を評価する試験であ
り、交差した部位の表層に局部的に剪断歪が負荷される
ので撚り工程での状況をより正確に再現出来る上にキン
ク試験、引掛試験での破断荷重により極細鋼線の撚り加
工性を定量的に評価することが可能となる。
加工性を確保するための要求特性を研究調査した結果、
極細鋼線表層に局部的に負荷される剪断歪の状況をシミ
ュレートする試験方法としてはキンク試験と引掛試験が
有効であることを見出した。キンク試験は１本の極細鋼
線でループを作り両端を引張り、その破断強度を評価す
る試験であり、ループ部の表層に剪断歪が局部的に負荷
される。また、引掛試験は２本の極細鋼線を互いに交差
させ、両端を引張りその破断強度を評価する試験であ
り、交差した部位の表層に局部的に剪断歪が負荷される
ので撚り工程での状況をより正確に再現出来る上にキン
ク試験、引掛試験での破断荷重により極細鋼線の撚り加
工性を定量的に評価することが可能となる。
【００２５】尚、キンク強度とはキンク試験での破断荷
重を引張破断荷重で割った値を％表示したものである。
また、引掛強度とは引掛試験での破断荷重を引張破断荷
重で割った値を％表示したものである。
重を引張破断荷重で割った値を％表示したものである。
また、引掛強度とは引掛試験での破断荷重を引張破断荷
重で割った値を％表示したものである。
【００２６】特に、２０％以上のキンク強度、８０％以
上の引掛強度に規定することにより良好な撚り加工性が
確保できる。図１に０．２０ｍｍ ４３００ＭＰａ級極
細鋼線を撚り加工した場合の断線回数とキンク強度、引
掛強度、デラミネーションの関係を示した。デラミネー
ションが発生すれば断線回数は高い。しかし、デラミネ
ーションが発生しない場合でもキンク強度、引掛強度が
低い場合、やはり断線回数は高い。つまり本発明の範囲
内にキンク強度、引掛強度を制御することにより初めて
断線回数を低減出来る。
上の引掛強度に規定することにより良好な撚り加工性が
確保できる。図１に０．２０ｍｍ ４３００ＭＰａ級極
細鋼線を撚り加工した場合の断線回数とキンク強度、引
掛強度、デラミネーションの関係を示した。デラミネー
ションが発生すれば断線回数は高い。しかし、デラミネ
ーションが発生しない場合でもキンク強度、引掛強度が
低い場合、やはり断線回数は高い。つまり本発明の範囲
内にキンク強度、引掛強度を制御することにより初めて
断線回数を低減出来る。
【００２７】また、最近、スチールコードの耐腐食疲労
寿命を向上させる目的でコードへのゴム浸透性の高いオ
ープン構造が採用されてきているが、コードのオープン
構造を保持するために撚り工程で曲げ歪を負荷して製造
される例がある。この場合も前述同様、極細鋼線表層に
局部的に大きな剪断歪が負荷されることになるが、キン
ク試験、引掛試験より正確に曲げ歪に対する極細鋼線表
層の変形能を評価する方法としては屈曲試験による屈曲
値の評価が有効である。
寿命を向上させる目的でコードへのゴム浸透性の高いオ
ープン構造が採用されてきているが、コードのオープン
構造を保持するために撚り工程で曲げ歪を負荷して製造
される例がある。この場合も前述同様、極細鋼線表層に
局部的に大きな剪断歪が負荷されることになるが、キン
ク試験、引掛試験より正確に曲げ歪に対する極細鋼線表
層の変形能を評価する方法としては屈曲試験による屈曲
値の評価が有効である。
【００２８】ここで、屈曲値とは極細鋼線の一端を極細
鋼線の直径の５倍の半径の円弧を有した１対のつかみ具
に固定し、更に極細鋼線の他端に引張破断荷重の１％の
荷重を負荷し、円弧に沿って９０度づつ順逆方向に交互
に繰り返し曲げた時の破断までの繰り返し回数のことで
ある。
鋼線の直径の５倍の半径の円弧を有した１対のつかみ具
に固定し、更に極細鋼線の他端に引張破断荷重の１％の
荷重を負荷し、円弧に沿って９０度づつ順逆方向に交互
に繰り返し曲げた時の破断までの繰り返し回数のことで
ある。
【００２９】特に、断線回数を低減するためには、キン
ク強度、引掛強度を本発明の範囲内に規定することに加
えて、屈曲値を８０回以上に規定することが有効であ
る。図２にはデラミネーションが発生しない０．３０ｍ
ｍ ４２００ＭＰａ級極細鋼線を１×４のオープン構造
で撚り加工した場合の断線回数と屈曲値の関係を示し
た。キンク強度、引掛強度を本発明の範囲内に制御する
ことに加えて、屈曲値を８０回以上にすることにより
０．３０ｍｍ ４２００ＭＰａ級のオープン構造コード
の撚り線断線回数が低減することが分かる。つまりデラ
ミネーションが発生しなくともキンク強度、引掛強度、
屈曲値が本発明の範囲になければ、断線回数は極めて高
い。
ク強度、引掛強度を本発明の範囲内に規定することに加
えて、屈曲値を８０回以上に規定することが有効であ
る。図２にはデラミネーションが発生しない０．３０ｍ
ｍ ４２００ＭＰａ級極細鋼線を１×４のオープン構造
で撚り加工した場合の断線回数と屈曲値の関係を示し
た。キンク強度、引掛強度を本発明の範囲内に制御する
ことに加えて、屈曲値を８０回以上にすることにより
０．３０ｍｍ ４２００ＭＰａ級のオープン構造コード
の撚り線断線回数が低減することが分かる。つまりデラ
ミネーションが発生しなくともキンク強度、引掛強度、
屈曲値が本発明の範囲になければ、断線回数は極めて高
い。
【００３０】以上のようなキンク強度、引掛強度、屈曲
値を確保するためには、前述の成分範囲とすることに加
えて、仕上げ伸線工程での均一変形を促進し、Ｃ断面の
中心より０．４×（極細鋼線の直径）の位置のビッカー
ス硬度（ＨＶｓ）と中心のビッカース硬度（ＨＶｃ）の
差（ＨＶｓ−ＨＶｃ）が３０以下にすることが有効であ
る。図３、４、５には０．２０ｍｍ ４２００ＭＰａ級
のＣ断面の硬度差とキンク強度、引掛硬度、屈曲値の関
係を示した。Ｃ断面の表層と中心の硬度差を本発明の範
囲に制御すれば均一な集合組織が形成されるなどの効果
により本発明の範囲のキンク強度、引掛強度、屈曲値を
確保することが可能となる。
値を確保するためには、前述の成分範囲とすることに加
えて、仕上げ伸線工程での均一変形を促進し、Ｃ断面の
中心より０．４×（極細鋼線の直径）の位置のビッカー
ス硬度（ＨＶｓ）と中心のビッカース硬度（ＨＶｃ）の
差（ＨＶｓ−ＨＶｃ）が３０以下にすることが有効であ
る。図３、４、５には０．２０ｍｍ ４２００ＭＰａ級
のＣ断面の硬度差とキンク強度、引掛硬度、屈曲値の関
係を示した。Ｃ断面の表層と中心の硬度差を本発明の範
囲に制御すれば均一な集合組織が形成されるなどの効果
により本発明の範囲のキンク強度、引掛強度、屈曲値を
確保することが可能となる。
【００３１】本発明の範囲に極細鋼線Ｃ断面の硬度差を
確保するためには例えば仕上げ伸線工程での均一変形を
促進する方法がある。特に、湿式潤滑剤のエマルション
粒径を微細にするなどにより仕上げ伸線工程での鋼線／
ダイス間の摩擦係数＜０．０７としてダイス伸線の際に
鋼線表層に付与される剪断歪を低減することが有効であ
る。
確保するためには例えば仕上げ伸線工程での均一変形を
促進する方法がある。特に、湿式潤滑剤のエマルション
粒径を微細にするなどにより仕上げ伸線工程での鋼線／
ダイス間の摩擦係数＜０．０７としてダイス伸線の際に
鋼線表層に付与される剪断歪を低減することが有効であ
る。
【００３２】また、本発明の範囲に極細鋼線Ｃ断面の硬
度差を確保する方法として、前述の仕上げ伸線方法に加
えて、伸線加工途中に極細鋼線に捻り矯直加工をするこ
とも有効である。
度差を確保する方法として、前述の仕上げ伸線方法に加
えて、伸線加工途中に極細鋼線に捻り矯直加工をするこ
とも有効である。
【００３３】例えば、図６に示すような捻り矯直加工に
より捻り歪みを付与した後に伸線加工することによりバ
ウジンガー効果などにより極細鋼線の表層を軟化させる
ことが可能となり、ＨＶｓ−ＨＶｃを低減する結果、仕
上げ伸線工程で均一変形を促進したのと同等の効果を得
ることが出来る。特に、捻り矯直加工を付与することに
より表層の軟化が進み、ＨＶｓ−ＨＶｃを負の値とする
ことも可能となり、更に表層の延性を向上することが可
能となる。
より捻り歪みを付与した後に伸線加工することによりバ
ウジンガー効果などにより極細鋼線の表層を軟化させる
ことが可能となり、ＨＶｓ−ＨＶｃを低減する結果、仕
上げ伸線工程で均一変形を促進したのと同等の効果を得
ることが出来る。特に、捻り矯直加工を付与することに
より表層の軟化が進み、ＨＶｓ−ＨＶｃを負の値とする
ことも可能となり、更に表層の延性を向上することが可
能となる。
【００３４】以上の特性を有する極細鋼線は４０００Ｍ
Ｐａ以上の極めて高強度であっても良好な撚り加工性を
有しており、その数本から数十本を撚り合わせることに
よりタイヤ、ベルト、ホース等の補強材として活用でき
る。
Ｐａ以上の極めて高強度であっても良好な撚り加工性を
有しており、その数本から数十本を撚り合わせることに
よりタイヤ、ベルト、ホース等の補強材として活用でき
る。
【００３５】
【実施例】
【００３６】
【表１】
【００３７】（実施例１）以下に実施例を示して本発明
の効果を更に詳しく説明する。表１に示した化学成分の
１．８〜１．４ｍｍの線径の鋼線を鉛パテンティング処
理、ブラスめっき処理後に湿式伸線により０．２０ｍｍ
に伸縮した。以上の工程で製造した極細鋼線を撚り加工
工程で１×１２に撚り、その断線回数を評価した。その
結果を表１に示す。本発明材Ｎｏ．１〜８と比較材Ｎ
ｏ．９〜１３を比較すると成分、キンク強度、引掛強度
保持率を本発明の範囲内に制御することにより撚り工程
での断線が極めて低いことが分かる。また、本発明の範
囲内のキンク強度、引掛強度を確保するためには極細鋼
線のＣ断面の硬度差をＨＶ３０以下に制御することが重
要であることも分かる。Ｎｏ．１０はＣ含有量が１．５
％を超えるためパテンティング材に初析セメンタイトが
発生しているため、０．２０ｍｍまで伸線ができない。
Ｎｏ．１１はＡｌ含有量が多すぎるため、硬質介在物起
因で撚り工程での断線が多発している。Ｎｏ．１２は
（Ｃａ＋Ｍｇ＋ＲＥＭ）の含有量が少なく非金属介在物
の軟質化が不十分であり、撚り工程での断線が多発して
いる。Ｎｏ．１３は（Ｃａ＋Ｍｇ＋ＲＥＭ）の含有量が
５０ｐｐｍを超えている。撚り線工程の断線回数はＮ
ｏ．１，２と差が無く、５０ｐｐｍを超えて含有しても
意味が無いことが分かる。Ｎｏ．１４はＣ断面の硬度差
が大きくデラミネーションは発生しないが、キンク強度
が低い。Ｎｏ．１５もＣ断面の硬度差が更に大きく、デ
ラミネーションは発生しないがキンク強度、引掛強度の
いずれもが低いため撚り線工程の断線回数が高い。
の効果を更に詳しく説明する。表１に示した化学成分の
１．８〜１．４ｍｍの線径の鋼線を鉛パテンティング処
理、ブラスめっき処理後に湿式伸線により０．２０ｍｍ
に伸縮した。以上の工程で製造した極細鋼線を撚り加工
工程で１×１２に撚り、その断線回数を評価した。その
結果を表１に示す。本発明材Ｎｏ．１〜８と比較材Ｎ
ｏ．９〜１３を比較すると成分、キンク強度、引掛強度
保持率を本発明の範囲内に制御することにより撚り工程
での断線が極めて低いことが分かる。また、本発明の範
囲内のキンク強度、引掛強度を確保するためには極細鋼
線のＣ断面の硬度差をＨＶ３０以下に制御することが重
要であることも分かる。Ｎｏ．１０はＣ含有量が１．５
％を超えるためパテンティング材に初析セメンタイトが
発生しているため、０．２０ｍｍまで伸線ができない。
Ｎｏ．１１はＡｌ含有量が多すぎるため、硬質介在物起
因で撚り工程での断線が多発している。Ｎｏ．１２は
（Ｃａ＋Ｍｇ＋ＲＥＭ）の含有量が少なく非金属介在物
の軟質化が不十分であり、撚り工程での断線が多発して
いる。Ｎｏ．１３は（Ｃａ＋Ｍｇ＋ＲＥＭ）の含有量が
５０ｐｐｍを超えている。撚り線工程の断線回数はＮ
ｏ．１，２と差が無く、５０ｐｐｍを超えて含有しても
意味が無いことが分かる。Ｎｏ．１４はＣ断面の硬度差
が大きくデラミネーションは発生しないが、キンク強度
が低い。Ｎｏ．１５もＣ断面の硬度差が更に大きく、デ
ラミネーションは発生しないがキンク強度、引掛強度の
いずれもが低いため撚り線工程の断線回数が高い。
【００３８】
【表２】
【００３９】（実施例２）更に捻り矯直加工を適用し、
Ｃ断面の硬度差を一層小さくすることによりキンク強
度、引掛強度を高めることに加えて、屈曲値を本発明の
範囲に制御することが可能になる。表２に示した化学成
分の２．５ｍｍの線径の鋼線を鉛パテンティング処理、
ブラスめっき処理後に湿式伸線により０．３５ｍｍに伸
線した。伸線途中の０．６０ｍｍで捻れ矯直加工を付与
した。尚、捻り矯直加工の条件は極細鋼線に付与するバ
ックテンションをＴＳの２％とし、曲率が１０ｍｍの矯
直用ダイス５個、それぞれの間隔を３０ｍｍとして配列
した。ダイス押し込み量は５ｍｍとし、４００ｍｍに一
回転の捻り歪みを付与した後に０．３５ｍｍまで伸線し
た。その後、撚り加工工程で１×４のオープン構造に撚
り、その断線回数を評価した。その結果を表２に示す。
キンク強度、引掛強度を高めることに加えて、屈曲値を
本発明の範囲に制御することによりオープン構造でも撚
り工程での断線回数を低減することが可能となる。Ｎ
ｏ．１９，２０は捻り矯直加工を施していないため、デ
ラミネーションは発生しないが、Ｃ断面の硬度差が大き
く、キンク強度、引掛強度、屈曲値が低いため撚線工程
での断線回数が高い。
Ｃ断面の硬度差を一層小さくすることによりキンク強
度、引掛強度を高めることに加えて、屈曲値を本発明の
範囲に制御することが可能になる。表２に示した化学成
分の２．５ｍｍの線径の鋼線を鉛パテンティング処理、
ブラスめっき処理後に湿式伸線により０．３５ｍｍに伸
線した。伸線途中の０．６０ｍｍで捻れ矯直加工を付与
した。尚、捻り矯直加工の条件は極細鋼線に付与するバ
ックテンションをＴＳの２％とし、曲率が１０ｍｍの矯
直用ダイス５個、それぞれの間隔を３０ｍｍとして配列
した。ダイス押し込み量は５ｍｍとし、４００ｍｍに一
回転の捻り歪みを付与した後に０．３５ｍｍまで伸線し
た。その後、撚り加工工程で１×４のオープン構造に撚
り、その断線回数を評価した。その結果を表２に示す。
キンク強度、引掛強度を高めることに加えて、屈曲値を
本発明の範囲に制御することによりオープン構造でも撚
り工程での断線回数を低減することが可能となる。Ｎ
ｏ．１９，２０は捻り矯直加工を施していないため、デ
ラミネーションは発生しないが、Ｃ断面の硬度差が大き
く、キンク強度、引掛強度、屈曲値が低いため撚線工程
での断線回数が高い。
【００４０】
【発明の効果】以上に詳しく説明したように、極細鋼線
の成分を制御することに加えて、Ｃ断面の硬度差を小さ
くし、キンク強度、引掛強度、更に屈曲値を所定の値に
制御することにより従来にない高強度スチールコールド
が製造可能となる。
の成分を制御することに加えて、Ｃ断面の硬度差を小さ
くし、キンク強度、引掛強度、更に屈曲値を所定の値に
制御することにより従来にない高強度スチールコールド
が製造可能となる。
【図１】０．２０ｍｍ ４３００ＭＰａ級極細鋼線を１
×１２に撚り加工した場合の断線回数とキンク強度、引
掛強度、デラミネーションの関係を示したグラフであ
る。
×１２に撚り加工した場合の断線回数とキンク強度、引
掛強度、デラミネーションの関係を示したグラフであ
る。
【図２】デラミネーションが発生しない０．３０ｍｍ
４３００ＭＰａ級極細鋼線を１×４に撚り加工した場合
の断線回数と屈曲値の関係を示したグラフである。
４３００ＭＰａ級極細鋼線を１×４に撚り加工した場合
の断線回数と屈曲値の関係を示したグラフである。
【図３】Ｃ断面の硬度差とキンク強度の関係を示したグ
ラフである。
ラフである。
【図４】Ｃ断面の硬度差と引掛強度の関係を示したグラ
フである。
フである。
【図５】Ｃ断面の硬度差と屈曲値の関係を示したグラフ
である。
である。
【図６】捻り矯直加工の概要を示した図である。
１ 極細鋼線 ２ 矯直用ダイス ３ 矯直用ダイスセットホルダー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/06 Ｃ２２Ｃ 38/06 Ｄ０７Ｂ 1/06 Ｄ０７Ｂ 1/06 Ａ
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．８〜１．５０％、 Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、 Ｍｎ：０．２０〜０．７０％、 Ａｌ：０．００５％以下、 Ｐ：０．０２％以下、 Ｓ：０．０２％以下、 Ｏ：０．００５％以下、 Ｎ：０．００５％以下、 ５≦（Ｃａ＋Ｍｇ＋ＲＥＭ）≦５０ｐｐｍ に規制し、 残部は鉄及び不可避不純物よりなり、０．４０ｍｍ以下
の直径、４０００ＭＰａ以上の引張強さ、２０％以上の
キンク強度、８０％以上の引掛強度を有し、かつＣ断面
の中心より０．４×（極細鋼線の直径）の位置のビッカ
ース硬度（ＨＶｓ）と中心のビッカース硬度（ＨＶｃ）
の差（ＨＶｓ−ＨＶｃ）が３０以下であることを特徴と
する高強度高延性極細鋼線。 - 【請求項２】 請求項１に記載の極細鋼線に於いて、屈
曲値が８０回以上を有することを特徴とする高強度高延
性極細鋼線。尚、屈曲値とは極細鋼線の一端を極細鋼線
の直径の５倍の半径の円弧を有した１対のつかみ具に固
定し、更に極細鋼線の他端に引張破断荷重の１％の荷重
を負荷し、円弧に沿って９０度づつ順逆方向に交互に繰
り返し曲げたときの破断までの繰り返し回数のことであ
る。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の極細鋼線を撚り
加工したものであることを特徴とする撚り線。 - 【請求項４】 仕上げ伸線工程での鋼線とダイスの間の
摩擦係数を０．０７以下とすることを特徴とする請求項
１又は２に記載の高強度高延性極細鋼線の製造方法。 - 【請求項５】 仕上げ伸線工程での鋼線とダイスの間の
摩擦係数を０．０７以下とし、伸線加工途中に極細鋼線
に捻り矯直加工をすることを特徴とする請求項１又は２
に記載の高強度高延性極細鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11057106A JP3001572B1 (ja) | 1999-03-04 | 1999-03-04 | 高強度高延性極細鋼線及び撚り線並びにその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11057106A JP3001572B1 (ja) | 1999-03-04 | 1999-03-04 | 高強度高延性極細鋼線及び撚り線並びにその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP3001572B1 JP3001572B1 (ja) | 2000-01-24 |
| JP2000256792A true JP2000256792A (ja) | 2000-09-19 |
Family
ID=13046275
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11057106A Expired - Fee Related JP3001572B1 (ja) | 1999-03-04 | 1999-03-04 | 高強度高延性極細鋼線及び撚り線並びにその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3001572B1 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003166185A (ja) * | 2001-11-22 | 2003-06-13 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ゴム物品補強用の金属コード、及びそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2006200039A (ja) * | 2004-12-22 | 2006-08-03 | Kobe Steel Ltd | 伸線性に優れた高炭素鋼線材およびその製法 |
| JPWO2015119241A1 (ja) * | 2014-02-06 | 2017-03-30 | 新日鐵住金株式会社 | フィラメント |
| WO2017195284A1 (ja) * | 2016-05-11 | 2017-11-16 | 朝日インテック株式会社 | ワイヤーロープ |
| US10081846B2 (en) | 2014-02-06 | 2018-09-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel wire |
| JP2018168521A (ja) * | 2018-05-16 | 2018-11-01 | 朝日インテック株式会社 | ワイヤーロープ |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5873563B2 (ja) * | 2012-10-04 | 2016-03-01 | 新日鐵住金株式会社 | 海底ケーブル保護管用異形鋼線及びその製造方法並びにケーブル |
| CN112955602B (zh) * | 2018-10-23 | 2023-07-14 | 贝卡尔特先进帘线阿尔特公司 | 钢丝绳、涂覆钢丝绳和包括钢丝绳的带 |
-
1999
- 1999-03-04 JP JP11057106A patent/JP3001572B1/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003166185A (ja) * | 2001-11-22 | 2003-06-13 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ゴム物品補強用の金属コード、及びそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2006200039A (ja) * | 2004-12-22 | 2006-08-03 | Kobe Steel Ltd | 伸線性に優れた高炭素鋼線材およびその製法 |
| JP4621133B2 (ja) * | 2004-12-22 | 2011-01-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 伸線性に優れた高炭素鋼線材およびその製法 |
| JPWO2015119241A1 (ja) * | 2014-02-06 | 2017-03-30 | 新日鐵住金株式会社 | フィラメント |
| US10072317B2 (en) | 2014-02-06 | 2018-09-11 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Filament |
| US10081846B2 (en) | 2014-02-06 | 2018-09-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel wire |
| WO2017195284A1 (ja) * | 2016-05-11 | 2017-11-16 | 朝日インテック株式会社 | ワイヤーロープ |
| KR20170141181A (ko) * | 2016-05-11 | 2017-12-22 | 아사히 인텍크 가부시키가이샤 | 와이어 로프 |
| JPWO2017195284A1 (ja) * | 2016-05-11 | 2018-06-07 | 朝日インテック株式会社 | ワイヤーロープ |
| KR102001319B1 (ko) * | 2016-05-11 | 2019-07-17 | 아사히 인텍크 가부시키가이샤 | 와이어 로프 |
| JP2018168521A (ja) * | 2018-05-16 | 2018-11-01 | 朝日インテック株式会社 | ワイヤーロープ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3001572B1 (ja) | 2000-01-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2735647B2 (ja) | 高強度高延性鋼線材および高強度高延性極細鋼線の製造方法 | |
| WO1995026422A1 (fr) | Materiau a base de fil d'acier a haute resistance, presentant d'excellentes caracteristiques de fatigue, et fil d'acier a haute resistance | |
| JP3001572B1 (ja) | 高強度高延性極細鋼線及び撚り線並びにその製造方法 | |
| JP3283332B2 (ja) | 撚り線加工性の優れた高強度極細鋼線およびその製造方法 | |
| JP3542489B2 (ja) | 疲労特性の優れた高強度極細鋼線 | |
| JP3445674B2 (ja) | 耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線 | |
| JP4464511B2 (ja) | 延性及び疲労特性の優れた高強度極細鋼線の製造方法 | |
| JP3814070B2 (ja) | 高強度極細鋼線およびその製造方法 | |
| JP3777166B2 (ja) | 高強度極細鋼線の製造方法 | |
| JP3725576B2 (ja) | 高強度亜鉛めっき鋼線の製造方法 | |
| JP3267833B2 (ja) | 疲労特性の優れた高強度極細鋼線およびその製造方法 | |
| JP3439329B2 (ja) | ゴム補強用スチールコード | |
| JPH08218282A (ja) | ゴム補強用超高強度スチールワイヤおよびスチールコード | |
| JP3061918B2 (ja) | 疲労特性の優れたスチールコードの製造方法 | |
| JP3299857B2 (ja) | 疲労特性の優れた高強度極細鋼線およびその製造方法 | |
| JPH062039A (ja) | 中炭素極細鋼線の製造方法 | |
| JP3388012B2 (ja) | デラミネーション発生を抑えたスチールコード用鋼線の製造方法 | |
| JPH08232046A (ja) | 耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線 | |
| JP2974546B2 (ja) | 疲労特性に優れた極細鋼線 | |
| JPH0999312A (ja) | 延性に優れた高強度極細鋼線の製造方法 | |
| JP2593207B2 (ja) | ゴム製品補強用高強力鋼線およびスチールコード | |
| JP2687839B2 (ja) | 伸線性および撚線性に優れた高炭素鋼線材 | |
| JPS634039A (ja) | 加工性に優れた高強度極細鋼線用線材 | |
| JP4520660B2 (ja) | 扁平ワイヤを用いた金属シート及びゴム製品 | |
| JP2000063987A (ja) | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19991005 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |