JP3445674B2 - 耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線 - Google Patents
耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線Info
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- JP3445674B2 JP3445674B2 JP30626194A JP30626194A JP3445674B2 JP 3445674 B2 JP3445674 B2 JP 3445674B2 JP 30626194 A JP30626194 A JP 30626194A JP 30626194 A JP30626194 A JP 30626194A JP 3445674 B2 JP3445674 B2 JP 3445674B2
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- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/066—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the wires being made from special alloy or special steel composition
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- D—TEXTILES; PAPER
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- D07B2205/00—Rope or cable materials
- D07B2205/30—Inorganic materials
- D07B2205/3021—Metals
- D07B2205/3025—Steel
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- Ropes Or Cables (AREA)
- Tires In General (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車タイヤのスチー
ルコード用等に使用される高強度極細鋼線に関するもの
である。詳しくは、ダイスを用いて冷間伸線加工強化さ
れた線径０．６０〜０．０５ｍｍ、強度３３００〜６０
００ＭＰａ級の極細鋼線に関するものである。
ルコード用等に使用される高強度極細鋼線に関するもの
である。詳しくは、ダイスを用いて冷間伸線加工強化さ
れた線径０．６０〜０．０５ｍｍ、強度３３００〜６０
００ＭＰａ級の極細鋼線に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車タイヤスチールコード用ワイヤに
おいては、タイヤの軽量化の要求から、鋼線の高張力化
に対する要求が最近益々高まっている。このような要請
に応えるために多数の研究が精力的に展開された結果、
鋼線の高張力化を図る上での最大の課題は、鋼線の延
性、特に捩り試験中に鋼線の長手方向に生ずる割れの発
生を抑制する技術を確立することであることが分かって
きた。
おいては、タイヤの軽量化の要求から、鋼線の高張力化
に対する要求が最近益々高まっている。このような要請
に応えるために多数の研究が精力的に展開された結果、
鋼線の高張力化を図る上での最大の課題は、鋼線の延
性、特に捩り試験中に鋼線の長手方向に生ずる割れの発
生を抑制する技術を確立することであることが分かって
きた。
【０００３】これに対して、ＷＩＲＥ ＪＯＵＲＮＡＬ
ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＮＡＬのＶＯＬＵＭＥ １６、１
９８３年、ＮＯ．４のページ５０には、鋼線を構成する
パーライト組織のセメンタイトラメラ間隔を適正な大き
さに制御することにより、亜鉛めっき鋼線の長手方向の
割れを抑制できることが記載されている。また、特公昭
６０−２６８０５号公報および特公昭６０−２６８０６
号公報には、撚り線加工またはバネ巻取り加工等の成形
加工後に、加工歪取りのためのブルーイング処理（２０
０〜４００℃で数分間処理）を実施すると、鋼線の靱性
が低下するために捻回試験における長手方向の割れが問
題となるが、伸線後あるいは伸線中に特定の条件の矯直
加工を施すことにより、この長手方向の割れを抑制でき
ることが記載されている。
ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＮＡＬのＶＯＬＵＭＥ １６、１
９８３年、ＮＯ．４のページ５０には、鋼線を構成する
パーライト組織のセメンタイトラメラ間隔を適正な大き
さに制御することにより、亜鉛めっき鋼線の長手方向の
割れを抑制できることが記載されている。また、特公昭
６０−２６８０５号公報および特公昭６０−２６８０６
号公報には、撚り線加工またはバネ巻取り加工等の成形
加工後に、加工歪取りのためのブルーイング処理（２０
０〜４００℃で数分間処理）を実施すると、鋼線の靱性
が低下するために捻回試験における長手方向の割れが問
題となるが、伸線後あるいは伸線中に特定の条件の矯直
加工を施すことにより、この長手方向の割れを抑制でき
ることが記載されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本発明
者らの研究によれば、前述の技術をもってしても、線径
０．６０〜０．０５ｍｍ、強度３３００〜６０００ＭＰ
ａ級の極細鋼線を製造しようとした場合、捻回試験にお
ける長手方向割れの発生を抑制することはできないこと
が判った。
者らの研究によれば、前述の技術をもってしても、線径
０．６０〜０．０５ｍｍ、強度３３００〜６０００ＭＰ
ａ級の極細鋼線を製造しようとした場合、捻回試験にお
ける長手方向割れの発生を抑制することはできないこと
が判った。
【０００５】本発明は、自動車タイヤスチールコード用
に使用される超高張力極細鋼線の捻回試験中において長
手方向に生ずる割れの発生を抑制する技術を確立するこ
とを目的としてなされたものである。
に使用される超高張力極細鋼線の捻回試験中において長
手方向に生ずる割れの発生を抑制する技術を確立するこ
とを目的としてなされたものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】かかる課題を解決するた
めに、本発明では、鋼線中の硬度分布および表層残留応
力を制御することにより、高強度極細鋼線の延性、特に
捻回試験中において長手方向に生ずる割れの発生を抑制
するものである。すなわち、本発明の要旨とするところ
は下記のとおりである。
めに、本発明では、鋼線中の硬度分布および表層残留応
力を制御することにより、高強度極細鋼線の延性、特に
捻回試験中において長手方向に生ずる割れの発生を抑制
するものである。すなわち、本発明の要旨とするところ
は下記のとおりである。
【０００７】（１）炭素含有量が重量％で、Ｃ：０．４
０〜１．１０％の炭素鋼でフェライト／パーライトの２
相またはパーライト単相またはパーライト／セメンタイ
トの２相組織よりなり、かつ線径０．６０〜０．０５ｍ
ｍ、強度が３３００〜４５００ＭＰａの鋼線中の硬度分
布が、Ｒ＝０、Ｒ＝０．８、Ｒ＝０．９５において、
０．９６０≦ＨＶ≦１．０３０の条件を満足することを
特徴とする耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線。
０〜１．１０％の炭素鋼でフェライト／パーライトの２
相またはパーライト単相またはパーライト／セメンタイ
トの２相組織よりなり、かつ線径０．６０〜０．０５ｍ
ｍ、強度が３３００〜４５００ＭＰａの鋼線中の硬度分
布が、Ｒ＝０、Ｒ＝０．８、Ｒ＝０．９５において、
０．９６０≦ＨＶ≦１．０３０の条件を満足することを
特徴とする耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線。
【０００８】ただし、Ｒは鋼線の半径をｒO 、鋼線の任
意の位置と中心との距離をｒとした場合、Ｒ＝ｒ／ｒO
を示す。ＨＶはＲ＝０．５の位置の硬度をＨＶ0.5 と
し、位置Ｒの硬度をＨＶR とした場合、ＨＶ＝ＨＶR ／
ＨＶ0.5 を示す。 （２）炭素含有量が重量％で、Ｃ：０．４０〜１．１０
％の炭素鋼でフェライト／パーライトの２相またはパー
ライト単相またはパーライト／セメンタイトの２相組織
よりなり、かつ線径０．６０〜０．０５ｍｍ、強度が３
３００〜６０００ＭＰａの鋼線中の硬度分布が、Ｒ＝
０、Ｒ＝０．８、Ｒ＝０．９５において、０．９６０≦
ＨＶ≦１．０３０の条件を満足し、かつ表層の残留応力
を引張側＋２００ＭＰａ〜圧縮−１０００ＭＰａの範囲
内に制御したことを特徴とする耐捻回割れ性に優れた高
強度鋼線。
意の位置と中心との距離をｒとした場合、Ｒ＝ｒ／ｒO
を示す。ＨＶはＲ＝０．５の位置の硬度をＨＶ0.5 と
し、位置Ｒの硬度をＨＶR とした場合、ＨＶ＝ＨＶR ／
ＨＶ0.5 を示す。 （２）炭素含有量が重量％で、Ｃ：０．４０〜１．１０
％の炭素鋼でフェライト／パーライトの２相またはパー
ライト単相またはパーライト／セメンタイトの２相組織
よりなり、かつ線径０．６０〜０．０５ｍｍ、強度が３
３００〜６０００ＭＰａの鋼線中の硬度分布が、Ｒ＝
０、Ｒ＝０．８、Ｒ＝０．９５において、０．９６０≦
ＨＶ≦１．０３０の条件を満足し、かつ表層の残留応力
を引張側＋２００ＭＰａ〜圧縮−１０００ＭＰａの範囲
内に制御したことを特徴とする耐捻回割れ性に優れた高
強度鋼線。
【０００９】ただし、Ｒは鋼線の半径をｒO 、鋼線の任
意の位置と中心との距離をｒとした場合、Ｒ＝ｒ／ｒO
を示す。ＨＶはＲ＝０．５の位置の硬度をＨＶ0.5 と
し、位置Ｒの硬度をＨＶR とした場合、ＨＶ＝ＨＶR ／
ＨＶ0.5 を示す。
意の位置と中心との距離をｒとした場合、Ｒ＝ｒ／ｒO
を示す。ＨＶはＲ＝０．５の位置の硬度をＨＶ0.5 と
し、位置Ｒの硬度をＨＶR とした場合、ＨＶ＝ＨＶR ／
ＨＶ0.5 を示す。
【００１０】
【作用】本発明は、パテンティング熱処理等を施し、フ
ェライト／パーライトの２相またはパーライト単相また
はパーライト／セメンタイトの２相組織とし、良好な伸
線加工性を付与した後に伸線加工される鋼線を対象とす
るものである。図１は、含有Ｃが０．８％の炭素鋼線材
を線径０．３０ｍｍ、強度３８００ＭＰａ級の強度に伸
線加工した鋼線の硬度分布と捻回試験中の縦割れ発生率
（Ｎ＝３０のサンプルの内の縦割れ発生割合）の関係を
示したものである。本発明の範囲内にある場合にのみ割
れが抑制可能であることが判る。
ェライト／パーライトの２相またはパーライト単相また
はパーライト／セメンタイトの２相組織とし、良好な伸
線加工性を付与した後に伸線加工される鋼線を対象とす
るものである。図１は、含有Ｃが０．８％の炭素鋼線材
を線径０．３０ｍｍ、強度３８００ＭＰａ級の強度に伸
線加工した鋼線の硬度分布と捻回試験中の縦割れ発生率
（Ｎ＝３０のサンプルの内の縦割れ発生割合）の関係を
示したものである。本発明の範囲内にある場合にのみ割
れが抑制可能であることが判る。
【００１１】捻回試験においては、せん断応力は鋼線の
表層で最大となり、内部に進むに従い減少する。捻回試
験において縦割れが発生する場合、図２に示すように、
捻回の初期の段階、降伏直後に発生することから、特
に、鋼線表層近傍の延性を確保することが重要である。
鋼線の強度は、鋼線内の硬度の平均と対応すると考えら
れるが、表層の延性を確保するためには、表層近傍の硬
度が異常に高くなることを抑制することが必要である。
本発明者らの研究により、鋼線の高強度と表層近傍の延
性を確保することを両立させるためには、本発明の範囲
内に硬度分布を制御することが重要であることを見出し
た。
表層で最大となり、内部に進むに従い減少する。捻回試
験において縦割れが発生する場合、図２に示すように、
捻回の初期の段階、降伏直後に発生することから、特
に、鋼線表層近傍の延性を確保することが重要である。
鋼線の強度は、鋼線内の硬度の平均と対応すると考えら
れるが、表層の延性を確保するためには、表層近傍の硬
度が異常に高くなることを抑制することが必要である。
本発明者らの研究により、鋼線の高強度と表層近傍の延
性を確保することを両立させるためには、本発明の範囲
内に硬度分布を制御することが重要であることを見出し
た。
【００１２】例えば、伸線工程での潤滑剤の潤滑能不足
が原因となり、引抜き抵抗が高く、鋼線の表層にダイス
引抜き時に大きなせん断応力が発生すると、表層近傍の
加工硬化が優先的に進み、表層近傍の硬度が異常に高く
なって延性が劣化し、捻回試験中に縦割れが発生するこ
とになる。また、パテンティング処理中、特に溶体化条
件が適切でないと、表層近傍に脱炭、減炭層が発生した
場合、内部硬度が均一でも表層硬度が異常に低下し、本
発明の範囲内より外れる場合、表層の極端な強度不足よ
り、捻回試験中に縦割れが発生する。
が原因となり、引抜き抵抗が高く、鋼線の表層にダイス
引抜き時に大きなせん断応力が発生すると、表層近傍の
加工硬化が優先的に進み、表層近傍の硬度が異常に高く
なって延性が劣化し、捻回試験中に縦割れが発生するこ
とになる。また、パテンティング処理中、特に溶体化条
件が適切でないと、表層近傍に脱炭、減炭層が発生した
場合、内部硬度が均一でも表層硬度が異常に低下し、本
発明の範囲内より外れる場合、表層の極端な強度不足よ
り、捻回試験中に縦割れが発生する。
【００１３】本発明の範囲内に硬度分布を制御すること
は、伸線加工歪が均一に付与されていることを意味し、
鋼線表面の引張残留応力を低減する効果があり、そのこ
とが縦割れ発生の潜在的原因をなくすこととなり、捻回
特性の改善につながる。さらに、積極的に圧縮残留応力
を付与することが縦割れ抑制に効果的である。図３は、
含有Ｃ０．８％、線径０．０５ｍｍの鋼線において、硬
度分布を本発明の範囲内に制御した場合の表層残留応力
と捻回試験中の縦割れが発生しない限界強度の関係を示
したものである。残留応力の制御を積極的に行わない場
合、強度は請求項１の４５００ＭＰａ級レベルが限界で
あるが、残留応力を請求項２の範囲内に制御することに
より、従来到達不可能であった鉄の理想強度の１／２レ
ベルの強度をも達成することが可能となる。
は、伸線加工歪が均一に付与されていることを意味し、
鋼線表面の引張残留応力を低減する効果があり、そのこ
とが縦割れ発生の潜在的原因をなくすこととなり、捻回
特性の改善につながる。さらに、積極的に圧縮残留応力
を付与することが縦割れ抑制に効果的である。図３は、
含有Ｃ０．８％、線径０．０５ｍｍの鋼線において、硬
度分布を本発明の範囲内に制御した場合の表層残留応力
と捻回試験中の縦割れが発生しない限界強度の関係を示
したものである。残留応力の制御を積極的に行わない場
合、強度は請求項１の４５００ＭＰａ級レベルが限界で
あるが、残留応力を請求項２の範囲内に制御することに
より、従来到達不可能であった鉄の理想強度の１／２レ
ベルの強度をも達成することが可能となる。
【００１４】また、これより低い強度レベルにおいて
も、捻回特性が改善される。図４に示すように、０．８
％Ｃ、線径０．３０ｍｍ、強度３８００ＭＰａ級鋼線の
撚り加工速度の高速化が可能となる。ただし、残留応力
を圧縮の−１０００ＭＰａを超える値にしても効果が飽
和する上に、その処理を施すことが経済的に高価となる
ので、本発明の範囲を前記のように規定した。
も、捻回特性が改善される。図４に示すように、０．８
％Ｃ、線径０．３０ｍｍ、強度３８００ＭＰａ級鋼線の
撚り加工速度の高速化が可能となる。ただし、残留応力
を圧縮の−１０００ＭＰａを超える値にしても効果が飽
和する上に、その処理を施すことが経済的に高価となる
ので、本発明の範囲を前記のように規定した。
【００１５】本発明の硬度分布は下記のいくつかの手段
の組み合わせにより達成される。 パテンティング処理条件の適正化による表層近傍の脱
炭、減炭、およびベーナイト層の発生を抑制する。 伸線工程の最終段近傍の減面率を１１％以下にする。
特に、最終段および多くとも最終段手前４段までの減面
率を１１％以下とする。また、最終段の減面率を２個の
ダイスに分割し、最終段を１．０％以上、５．０％以
下、その手前を５％以上、１１％以下とする。
の組み合わせにより達成される。 パテンティング処理条件の適正化による表層近傍の脱
炭、減炭、およびベーナイト層の発生を抑制する。 伸線工程の最終段近傍の減面率を１１％以下にする。
特に、最終段および多くとも最終段手前４段までの減面
率を１１％以下とする。また、最終段の減面率を２個の
ダイスに分割し、最終段を１．０％以上、５．０％以
下、その手前を５％以上、１１％以下とする。
【００１６】ベアリング長さ０．２０〜０．４ｄ（ｄ
はダイス孔径）で、ダイスアプローチ角度１２〜５度の
ダイスを使用する。特に、最終段近傍に上記の低減面率
伸線を行う場合は、１０度以下のダイスを使用する。 低減面率伸線に加えて、伸線後または伸線途中、また
は伸線後かつ伸線途中でロール矯直加工を行う。
はダイス孔径）で、ダイスアプローチ角度１２〜５度の
ダイスを使用する。特に、最終段近傍に上記の低減面率
伸線を行う場合は、１０度以下のダイスを使用する。 低減面率伸線に加えて、伸線後または伸線途中、また
は伸線後かつ伸線途中でロール矯直加工を行う。
【００１７】さらに、残留応力を制御する方法としては
下記の手段がある。 伸線後にショットピーニング処理する。 伸線後にバックテンションを付与した矯直加工を行
う。 極細伸線の最終段に４％未満の低減面率伸線を行う。 本発明の含有Ｃ量を０．４０〜１．１０％の範囲に規定
したのは、０．４０％未満ではパテンティング処理後組
織のフェライトの割合が多くなり過ぎるため、また１．
１０％を超えると粒界の初析セメンタイトの析出が多く
なり過ぎて良好な捻回特性を確保することができないた
めである。
下記の手段がある。 伸線後にショットピーニング処理する。 伸線後にバックテンションを付与した矯直加工を行
う。 極細伸線の最終段に４％未満の低減面率伸線を行う。 本発明の含有Ｃ量を０．４０〜１．１０％の範囲に規定
したのは、０．４０％未満ではパテンティング処理後組
織のフェライトの割合が多くなり過ぎるため、また１．
１０％を超えると粒界の初析セメンタイトの析出が多く
なり過ぎて良好な捻回特性を確保することができないた
めである。
【００１８】以下に実施例を示して本発明の効果をさら
に詳しく説明する。
に詳しく説明する。
【００１９】
【実施例】表１、表２（表１のつづき）、表３および表
４（表３のつづき）に本発明の範囲内に含有Ｃ量、硬度
分布を制御した鋼線の捻回縦割れの発生状況を示した。
表５および表６（表５のつづき）には、本発明の範囲よ
り外れた場合の特性を示した。表１〜表４に示すよう
に、低減面伸線、矯直加工等により硬度分布を本発明の
範囲内に制御することにより、割れの発生抑制に効果的
であることが明白である。また、表７および表８（表７
のつづき）には残留応力を制御した例を示すが、高強度
での縦割れ抑制効果が大きいことが明白である。
４（表３のつづき）に本発明の範囲内に含有Ｃ量、硬度
分布を制御した鋼線の捻回縦割れの発生状況を示した。
表５および表６（表５のつづき）には、本発明の範囲よ
り外れた場合の特性を示した。表１〜表４に示すよう
に、低減面伸線、矯直加工等により硬度分布を本発明の
範囲内に制御することにより、割れの発生抑制に効果的
であることが明白である。また、表７および表８（表７
のつづき）には残留応力を制御した例を示すが、高強度
での縦割れ抑制効果が大きいことが明白である。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【表５】
【００２５】
【表６】
【００２６】
【表７】
【００２７】
【表８】
【００２８】
【発明の効果】以上詳しく説明したように、本発明者ら
は、鋼線の捻回試験中に発生する長手方向の割れの発生
を防止する技術について研究を進めた結果、鋼線中の硬
度分布および表層残留応力を制御することが割れの発生
を抑えるために極めて効果的であることを見出した。本
発明により一層の高張力の鋼線を製造することが可能と
なり、産業上の価値は極めて大きい。
は、鋼線の捻回試験中に発生する長手方向の割れの発生
を防止する技術について研究を進めた結果、鋼線中の硬
度分布および表層残留応力を制御することが割れの発生
を抑えるために極めて効果的であることを見出した。本
発明により一層の高張力の鋼線を製造することが可能と
なり、産業上の価値は極めて大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】鋼線の捻回試験中の縦割れ発生に及ぼす硬度分
布の影響を示す図である。
布の影響を示す図である。
【図２】鋼線の捻回試験中の縦割れ発生時の捻回角度と
トルクの関係を示す図である。
トルクの関係を示す図である。
【図３】鋼線の捻回試験中の縦割れが発生しない限界強
度に及ぼす表層残留応力の影響を示す図である。
度に及ぼす表層残留応力の影響を示す図である。
【図４】鋼線の撚り加工速度に及ぼす表層残留応力の影
響を示す図である。
響を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平６−158225（ＪＰ，Ａ)
特開 昭58−174545（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−77442（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−77418（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−322480（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−158224（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−49592（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−2071（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−98349（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 301
B60C 9/00
D07B 1/06
Claims (2)
- 【請求項１】 炭素含有量が重量％で、Ｃ：０．４０〜
１．１０％の炭素鋼でフェライト／パーライトの２相ま
たはパーライト単相またはパーライト／セメンタイトの
２相組織よりなり、かつ線径０．６０〜０．０５ｍｍ、
強度が３３００〜４５００ＭＰａの鋼線中の硬度分布
が、Ｒ＝０、Ｒ＝０．８、Ｒ＝０．９５において、０．
９６０≦ＨＶ≦１．０３０の条件を満足することを特徴
とする耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線。ただし、Ｒは
鋼線の半径をｒO 、鋼線の任意の位置と中心との距離を
ｒとした場合、Ｒ＝ｒ／ｒO を示す。ＨＶはＲ＝０．５
の位置の硬度をＨＶ0.5 とし、位置Ｒの硬度をＨＶR と
した場合、ＨＶ＝ＨＶR ／ＨＶ0.5 を示す。 - 【請求項２】 炭素含有量が重量％で、Ｃ：０．４０〜
１．１０％の炭素鋼でフェライト／パーライトの２相ま
たはパーライト単相またはパーライト／セメンタイトの
２相組織よりなり、かつ線径０．６０〜０．０５ｍｍ、
強度が３３００〜６０００ＭＰａの鋼線中の硬度分布
が、Ｒ＝０、Ｒ＝０．８、Ｒ＝０．９５において、０．
９６０≦ＨＶ≦１．０３０の条件を満足し、かつ表層の
残留応力を引張側＋２００ＭＰａ〜圧縮−１０００ＭＰ
ａの範囲内に制御したことを特徴とする耐捻回割れ性に
優れた高強度鋼線。ただし、Ｒは鋼線の半径をｒO 、鋼
線の任意の位置と中心との距離をｒとした場合、Ｒ＝ｒ
／ｒO を示す。ＨＶはＲ＝０．５の位置の硬度をＨＶ
0.5 とし、位置Ｒの硬度をＨＶR とした場合、ＨＶ＝Ｈ
ＶR ／ＨＶ0.5 を示す。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30626194A JP3445674B2 (ja) | 1994-12-09 | 1994-12-09 | 耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30626194A JP3445674B2 (ja) | 1994-12-09 | 1994-12-09 | 耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08156514A JPH08156514A (ja) | 1996-06-18 |
| JP3445674B2 true JP3445674B2 (ja) | 2003-09-08 |
Family
ID=17954953
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30626194A Expired - Fee Related JP3445674B2 (ja) | 1994-12-09 | 1994-12-09 | 耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3445674B2 (ja) |
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