JP3277878B2 - 伸線強化型高強度鋼線材およびその製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車タイ
ヤ、コンベヤベルトなどの補強のために用いられるスチ
ールコード用の高強度鋼線材およびその製造方法に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】従来、一般に自動車タイヤなどに用いら
れるスチールコードワイヤ（以後、「ワイヤ」、または
「コードワイヤ」と記す）は、直径０．２ｍｍ前後の高
炭素鋼鋼線をストランドに撚ったもので、現状では鋼線
の引張強さ（ＴＳ）が３２００ＭＰａ前後のものが多
い。この従来のコードワイヤの製造方法および特性は次
の通りである。

【０００３】まず、５．５ｍｍφ程度の鋼線を冷間伸線
と鉛パテンティングとを繰り返しすことによって、１．
２ｍｍφ前後の鋼線にした後、最終鉛パテンティング工
程で約９００℃に加熱後、６００℃前後の鉛浴に浸漬
し、ＴＳが１２００ＭＰａ前後の伸線用鋼線を得る。こ
れを酸洗、めっきした後、０．２ｍｍφ前後まで伸線し
て、ＴＳが３２００ＭＰａ前後のワイヤを得ている。

【０００４】近年、自動車の燃費向上を目的としてタイ
ヤ軽量化の要求が強まっているため、より高強度のコー
ドワイヤが産業界から要望されている。この要望に対し
て、合金元素の添加、最終伸線での減面率の増加などの
手法により、コードワイヤの高強度化が図られている。

【０００５】例えば、特開平６−２７９９２４号公報に
は、０．４０ｍｍφ以下でＴＳが４０００ＭＰａ以上の
高強度極細線用の低合金鋼線材が開示されている。しか
しながら、この特開平６−２７９９２４号公報では、捻
回特性で最も重視される捻回試験における縦割れについ
て、まったく言及されていない。さらに、この低合金鋼
線材には合金元素としてＢが含まれるが、文献（金属学
会誌：金子、西沢、千葉：30巻(1966年),p.263：とくに
Fig.3）に示されているように、ＢはＦｅ−Ｃ擬二元系
状態図でのＡｃｍ線を顕著に上昇させるため、鉛パテン
ティングなどの熱処理のオーステナイト化において、セ
メンタイトまたは炭硼化物が残存しやすい。この残存し
たセメンタイトまたは炭硼化物は、通常、凝集粗大化し
ており、これらを起点として冷間伸線中に断線が生じる
場合が多い。

【０００６】また特開平７−１１３１１９号公報には、
最終仕上げダイスの減面率を２〜８％にすることによ
り、ＴＳが３８００ＭＰａ以上、絞り３０％以上で、か
つ捻回試験時に縦割れを生じない極細鋼線を得る方法が
開示されている。しかしながら実施例において、ＴＳが
最も高いもので、高々４１２８ＭＰａしかない。

【０００７】上記した特開平６−２７９９２４号公報、
および特開平７−１１３１１９号公報の方法を用いれ
ば、極細鋼線の高強度化が一応可能であるが、工業的に
安定して、最終伸線後のＴＳが４１５０ＭＰａ以上で、
かつ捻回試験で縦割れを防止することはできない。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、合金
元素の含有率と最終伸線後の鋼中の組織を制限すること
により、捻回試験で縦割れを防止できる、０．４ｍｍφ
以下でＴＳ４１５０ＭＰａ以上を有する高強度鋼線材お
よびその製造方法を提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者は試験を重ねた
結果、ＴＳ４１５０ＭＰａ以上を有する、捻回試験で縦
割れが発生しない高強度鋼線を得るためには、下記の
、およびに示す条件を満たさねばならないことを
見いだした。

【００１０】最終伸線後にセメンタイトが平均粒径２
〜１０ｎｍに分断されていること。

【００１１】最終伸線前に、体積％で、15×C量(重量
%)％程度であったセメンタイトが、最終伸線後に6.0×C
量(重量%)〜12.0×C量(重量%)％の範囲に減少している
こと。

【００１２】上記の鋼中の組織を得るためには、熱処
理（パテンティング）および最終伸線処理を制御する必
要があること。

【００１３】本発明は上記の事項に基づき、現場での生
産試験を経て完成されたもので、下記の伸線強化型高強
度線材およびその製造方法を要旨とする。

【００１４】（１）重量％で、Ｃ：０．８〜１．２％、
Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．２〜１％、Ａｌ：
０．００３％以下、Ｃｒ：０〜１％、Ｍｏ：０〜０．５
％、Ｖ：０〜０．３％、およびＣｏ：０〜２％を含み、
残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる化学組成を備
え、鋼中の組織が、体積比率が6.0×Ｃ(重量%)〜12.0×
Ｃ(重量%)％で、その平均粒径が、2〜10ｎｍであるセメ
ンタイトと残部は実質的にフェライトからなる鋼である
伸線強化型高強度線材。

【００１５】（２）鋼線に、下記の熱処理を１回また
は複数回施して伸線処理を行い、最終伸線処理前に当該
鋼線表面にめっき処理を施し、冷間で下記の条件で最
終伸線処理を行う上記（１）の線材の製造方法。

【００１６】熱処理 (a)オーステナイト化 温度：９００〜１１００℃ 保持時間：０〜１２０秒 (b)変態処理 温度：５００〜６５０℃ 保持時間：３〜３０秒 最終伸線処理 (a)加工度 ：真ひずみ（ln(S₀/S_f)）で、３．０〜
４．５ ただし、lnは自然対数、S₀は最終伸線前の断面積、S_fは
最終伸線後の断面積を表す。

【００１７】(b)ダイス数：１５〜３０ (c)ダイス角度：７〜１５゜ (d)巻き取り部での伸線速度：４００〜２０００ｍ／分 ここで、最終伸線処理とは最後の熱処理の後の伸線処理
をいう。上記（２）の伸線処理を施す前の「鋼線」は、
通常、熱間圧延により製造された直径５．５ｍｍ程度の
鋼線をいう。上記の「熱処理」は一般に「パテンティン
グ処理」と呼ばれるが、本明細書の説明では、原則とし
て「熱処理」と記載する。上記において、ダイス角度と
はダイスの入り口の最大孔径の部分から最小孔径の部分
までのテーパの勾配角をさす。

【００１８】

【発明の実施の形態】つぎに本発明を設定した理由につ
いて説明する。以後の説明で、合金元素の「％」は「重
量％」を意味する。

【００１９】（Ａ）化学組成 本発明が対象とする鋼線には、熱間圧延後、中間伸線を
行った後、最終熱処理、最終伸線が行われ、所定の特性
（ＴＳ、延性など）が付与される。この最終製品におけ
る特性の付与と、工業的な生産性を確保することも考慮
して、鋼線の化学成分は下記の範囲に限定する。

【００２０】Ｃ：０．８〜１．２％ ＣはワイヤのＴＳを上げるのに有効な元素である。Ｃが
０．８％未満であると最終伸線後のＴＳが４１５０ＭＰ
ａに達しない。一方、１．２％を超えると初析セメンタ
イトの生成防止が困難になり、冷間伸線時に断線が頻発
する。よって、Ｃの範囲は、０．８〜１．２％とする。

【００２１】Ｓｉ：０．１〜１．５％ ＳｉはワイヤのＴＳを上げるのに有効な元素であるほ
か、脱酸剤としても必要である。Ｓｉは脱酸剤として
０．１％以上含む必要がある。一方、１．５％を超える
と捻回特性が劣化し、捻回試験で縦割れを発生する。よ
って、Ｓｉは、０．１〜１．５％とする。

【００２２】Ｍｎ：０．２〜１％ Ｍｎは、ワイヤのＴＳを上げるのに有効な元素であるほ
か、Ｓによる熱間脆性の防止に必要である。これらの効
果を発揮させるためにはＭｎを０．２％以上含む必要が
ある。一方、１％を超えるとＭｎが鋼線の中心部に偏析
し易いため、熱間圧延後のワイヤの中心部にマルテンサ
イトやベイナイトが生成する。この結果、一次伸線での
加工性が低下する。よって、Ｍｎの範囲は、０．２〜１
％とする。

【００２３】Ａｌ：０．００３％以下 Ａｌは鋼中でＡｌ₂Ｏ₃を主成分とする酸化物系介在物を
作り、最終伸線時に断線する原因となる。上記の悪影響
はＡｌを０．００３％以下にすることで、防止できる。
よって、Ａｌ含有量の範囲は、０．００３％以下とす
る。

【００２４】本発明での伸線強化型高強度線材は、上記
の成分範囲を満たし、残部がＦｅと不可避不純物であれ
ば目標とする性能に達する。さらにＣｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｃ
ｏの内、１種以上を下記の範囲で含有させれば、性能を
一段と高めることができる。

【００２５】Ｃｒ：０〜１％ Ｃｒは含まなくてもよい。しかし、さらにＣｒを含む
と、パーライトのラメラ間隔が低減し、ＴＳを上げるこ
とが可能である。しかし、１％を超えるとオーステナイ
トからパーライトへ変態に要する時間が３０秒を超え、
生産性が低下する。よってＣｒは、０〜１％とする。

【００２６】Ｍｏ：０〜０．５％ Ｍｏは含まなくてもよい。しかし、Ｍｏは、ワイヤのＴ
Ｓを上げるのに有効なので、より高強度とする場合には
添加する。Ｍｏを含む場合、０．１％未満ではその効果
が明確でないので、０．１％以上の含有率とすることが
望ましい。一方、０．５％を超えるとオーステナイトか
らパーライトへの変態に要する時間が３０秒を超え生産
性が低下するので、含む場合には０．５％以下とする。

【００２７】Ｖ：０〜０．３％、 Ｖは含まなくてもよい。しかし、ＶはワイヤのＴＳを上
げるのに有効なので、一層高強度化を図るためには添加
する。Ｖを含む場合、０．０５％未満では効果が発現し
にくいので、０．０５％以上の含有率とすることが望ま
しい。一方、０．３％を超えると製鋼時に粗大なＶＣが
生成して、それが熱間圧延後にも残存し、冷間伸線時に
断線が頻発するので、含む場合には０．３％以下とす
る。

【００２８】Ｃｏ：０〜２％ Ｃｏは含まなくてもよい。しかし、Ｃｏは初析セメンタ
イトの生成を抑制するのに有効であり、とくにパテンテ
ィング処理において冷却速度を大きくとれない場合には
添加する。ただし、０．２％未満では明瞭な効果を得ら
れないので、その効果を発揮させるためには０．２％以
上含むことが望ましい。一方、２％を超えるとオーステ
ナイトからパーライトへの変態に要する時間が３０秒よ
り長くなり、生産性が低下するで、含む場合には２％以
下とする。

【００２９】本発明が対象とするの線材の上記以外の他
の化学成分の組成に関しては特別な限定を加える必要は
ない。最終製品において要求される特性の付与が可能で
あり、かつ工業的な生産性を確保できるような成分範囲
でありさえすれば良い。

【００３０】具体的には、例えば、上記の範囲の合金を
含み、かつ上記以外の元素としてＣｕ：０〜１％、Ｎ
ｉ：０〜２％、Ｔｉ：０〜０．２％、Ｎｂ：０〜０．２
％、Ｎ：０〜０．０３％、Ｂ：０〜０．００５％、Ｐ
ｂ：０〜０．３％、希土類元素：０〜０．１％、Ｃａ：
０〜０．０１％、Ｍｇ：０〜０．０１％を含有し、不純
物としてＰ：０．０５％以下、Ｓ：０．０５％以下を含
む鋼であれば良い。

【００３１】なお、鋼材または最終製品における特性向
上などを目的とする場合には、上記以外の元素の範囲を
さらに限定して、Ｃｕ：０．０５〜１％、Ｎｉ：０．３
〜２％、Ｔｉ：０．０３〜０．１％、Ｎｂ：０．０２〜
０．１％、Ｎ：０．００１〜０．０３％、Ｂ：０．００
０３〜０．００５％、Ｐｂ：０．０２〜０．３％、希土
類元素：０．００２〜０．１％、Ｃａ：０．０００５〜
０．０１％、Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％とするこ
とが好ましい。さらに不純物としてのＰは０．０５％以
下、Ｓ：０．０５％以下とすることが好ましい。

【００３２】（Ｂ）最終伸線後の鋼中の組織 次に最終伸線後の鋼中の組織の限定理由について説明す
る。

【００３３】本発明では上記化学成分の要件を満たす鋼
材を熱間圧延後、一次伸線を行った後、最終熱処理、最
終伸線が行われ、所定の特性（ＴＳ、延性など）を付与
される。

【００３４】このとき合金成分と共に、最終伸線後の鋼
線の鋼中の組織が、ＴＳと捻回特性に密接に関係してい
ることが判明した。

【００３５】図１は、縦軸を最終伸線後のセメンタイト
粒径とし、横軸を（セメンタイトの体積％）／｛Ｃ(重
量%)｝として後記する実施例の試験値をプロットした図
である。各プロットの試験体の化学組成はいずれも本発
明の範囲内にあるものを選んだ。図１において、最終伸
線後のＴＳが４１５０ＭＰａで、かつ、捻回試験で縦割
れが発生しないものを○印でプロットした。一方、「最
終伸線後のＴＳが４１５０ＭＰａ以上」、および、「捻
回試験で縦割れが発生しない」、のいずれか一方、また
は両方を満足しないものを×で表記した。図１より、セ
メンタイト粒径が２〜１０ｎｍで、かつ、セメンタイト
の一部が分解して（セメンタイト体積％）／｛Ｃ(重量
%)｝が６〜１２であるときに限り、最終伸線後のＴＳが
４１５０ＭＰａ以上で、かつ、捻回試験で縦割れが発生
しないことが分かる。

【００３６】セメンタイトの平均径が２ｎｍ未満、また
は１０ｎｍを超えるときは、引張試験で絞りが低下して
おり、捻回試験で縦割れが発生する。

【００３７】セメンタイトの体積％とＣ含有率の比が６
未満の場合、引張試験で絞りが低下しており、捻回試験
で縦割れが発生する。一方、上記の比が１２を超えると
ＴＳが不足したり、捻回試験で縦割れが発生しやすくな
る。

【００３８】伸線処理によりセメンタイトの体積％が減
少する理由は、まだ解明されていない。また、伸線によ
りセメンタイト、フェライトの組織変化が生じているこ
とは、盛んに議論されているが、セメンタイトの体積％
が減少するとの明文化された資料はない。本発明者はこ
のセメンタイトの体積率が減少する現象を一応つぎのよ
うな熱力学から説明する立場をとる。伸線によりセメン
タイトが分断された結果、直径がナノメーター（ｎｍ）
オーダーになるとセメンタイトと鋼との界面の面積が大
きくなり、界面エネルギーが大きくなり、その結果、セ
メンタイトが不安定となり、その一部が分解する。本発
明者は、一応、この考え方で説明するが、この考え方に
拘泥するつもりはなく、一定の製造条件のもとで目標と
する鋼中の組織を得ることができれば、その条件を採用
し、本発明の製造条件を設定した。

【００３９】セメンタイトの平均粒径および（セメンタ
イト体積％）／Ｃ含有率の求め方は実施例で詳しく説明
する。

【００４０】（Ｃ）製造方法 伸線処理は通常ダイス孔を通して引き抜くことにより行
う。

【００４１】（Ｃ−１）熱処理（パテンティング） 通常の熱間圧延で得られた鋼線にそのまま伸線処理を施
し、加工硬化後、熱処理を施してもよいし、熱間圧延後
の鋼線を直ちに熱処理し伸線処理を施してもよい。熱処
理は伸線処理中に１回だけでもよいし、複数回施しても
よい。この熱処理において、オーステナイト化温度を９
００℃以上とするのは、セメンタイトをすべて固溶し均
一な組織を得るためである。一方、オーステナイト化温
度が１１００℃以上になるとオーステナイト粒径が粗大
化し熱処理後の鋼線の延性が低下し、伸線中に断線を生
じやすくなる。セメンタイトが固溶すればよいのでオー
ステナイト化保持時間の下限は実質的に０も含む。一
方、保持時間が１２０秒を超えると、生産性が阻害され
るので、０〜１２０秒とする。なお、この保持時間は、
事前に熱電対による測温や計算シミュレーションで鋼線
の温度推移を定めたうえで、実際は在炉時間で管理する
ことになる。

【００４２】変態処理は、微細パーライト、または微細
パーライトと少量の上部ベイナイトを得るために行う。
したがって、本発明のＣ含有率の場合は、変態を生じさ
せるための等温保持温度は５００〜６５０℃の温度域と
する。５００℃未満では、上部ベイナイトが主相となり
伸線中に断線を生じやすくなる。一方、６５０℃を超え
ると、粗大パーライト等が生成し、目標とするＴＳを確
保できず、さらに伸線中に断線を生じやすい。変態処理
温度での保持時間は、３〜３０秒とする。３秒未満では
オーステナイトが全て微細パーライト等に変態していな
いので、その後の冷却によりマルテンサイト等が生成し
断線の原因となる。一方、３０秒を超えると生産性に悪
影響を及ぼすので３０秒以下とする。

【００４３】（Ｃ−２）最終伸線処理 最終伸線処理はダイスを通して引き抜きにより行う。最
終伸線処理におけるダイスの数は１５〜３０個とする。
ダイス数が１５未満ではつぎに説明する加工度の条件を
満たそうとするとダイス１個あたりの加工度が過大とな
り断線等を生じ易い。一方、ダイス数が３０を超えると
各ダイスでの加工量が小さくなり、セメンタイトが有効
に破砕されず、分断できない。

【００４４】各ダイスのダイス角度は７〜１５゜とす
る。ダイス角度が７゜未満ではつぎに説明する加工度を
確保できない。一方、ダイス角度が１５゜を超えると、
ダイス１個あたりの加工度が過大となり、断線の危険性
が高くなる。

【００４５】上記の全てのダイスを引き抜かれることに
より鋼線に加えられる加工度は、真ひずみ（ln(S₀/
S_f)）で３．０〜４．５とする。真ひずみが３．０未満
では加工度が不足して、たとえ、セメンタイトの平均粒
径、セメンタイトの体積％が本発明の定義範囲内に入っ
ても、ＴＳが４１５０ＭＰａ未満になる。一方、４．５
を超えると鋼中の組織は本発明の定義範囲に入るが断線
の可能性が高くなる。

【００４６】最終伸線処理は冷間で行う。冷間とは、上
記したように外部から加熱処理を施さないという意味
で、伸線処理の結果、温度は当然上昇する。伸線では潤
滑油、エマルジョン等を用いるが、液体による潤滑に限
定されず黒鉛等の固体による潤滑であってもよい。潤滑
剤の温度（使用開始時の温度）は特に限定しないが、潤
滑特性の観点から、後記する実施例の表２に示す温度付
近であることが望ましい。

【００４７】最終伸線処理前の鋼線は必ずめっきが施さ
れていなければならない。めっきが施されていないと潤
滑が不十分となり焼き付き等が生じ断線が起きやすく、
断線が生じないまでも表面に傷がつきやすい。めっきの
種類は、真鍮めっき、銅めっき等何でもよい。

【００４８】巻き取り部分での伸線速度は、４００〜２
０００ｍ／分とする。４００ｍ／分未満の場合は、工業
的な面から生産性が不十分である。一方、２０００ｍ／
分を超えると鋼線の破断の危険性が大きくなる。

【００４９】

【実施例】つぎに実施例により本発明の効果を説明す
る。

【００５０】表１は試験材の鋼の化学組成を示す。

【００５１】

【表１】

【００５２】表１に示す鋼Ａ〜Ｖを通常の方法により１
５０ｋｇ真空炉を用いて溶製した。これらの鋼のうち、
鋼Ｂ〜Ｅ、Ｇ、Ｉ、Ｋ、Ｍ、Ｎ、Ｐ、Ｑ、ＳおよびＴは
本発明例であり、一方、鋼Ａ、Ｆ、Ｈ、Ｊ、Ｌ、Ｏ、
Ｒ、ＵおよびＶは比較例である。

【００５３】次いで、これらの鋼塊を通常の方法によっ
て線径５．５ｍｍの鋼線に熱間圧延した後、コイル状に
巻き取り、室温まで冷却した。この５．５ｍｍφの鋼線
を１．４ｍｍφまで冷間伸線した後、熱処理を施した。

【００５４】図２はこの熱処理を施す装置の概要を示
す。同図に示す加熱炉によって鋼線を１０００℃に１０
秒保持した後、５７０℃の鉛浴中に３０秒浸漬して熱処
理を行った。さらに通常の方法で真鍮めっきを行った
後、表２に示す条件で０．２ｍｍφまで最終伸線し、引
張試験および捻回試験を行った。捻回試験は、最終伸線
後の直径の１００倍の長さである２０ｍｍの長さの部分
を、試験材が破断するまで、１５回転／分で捻回した。
破断後の試験片の形状を観察して、縦割れがあるかどう
かを決定した。

【００５５】

【表２】

【００５６】最終伸線後の鋼中の組織中でのセメンタイ
トの平均粒径は、透過型電子顕微鏡を用いた暗視野像に
よってセメンタイトを観察し、１００個のセメンタイト
粒の（短径＋長径）／２の平均値によって求めた。

【００５７】また、セメンタイトの体積％はつぎの方法
により測定した。セメンタイト分解の結果、排出された
炭素は、昇温するとセメンタイトとして再析出して発熱
反応を示すことを利用し、示差走査熱量計により、分解
したセメンタイト量を測定した。最終伸線後のセメンタ
イトの体積％は、最終伸線前の体積％である15×Ｃ(重
量%)から分解したセメンタイト量を差し引いて求めた。

【００５８】表３はこれらの試験結果を示す。

【００５９】

【表３】

【００６０】同表によれば、本発明の定義範囲から外れ
た比較例の場合には、伸線後のＴＳが４１５０ＭＰａ未
満であるか、捻回試験時に縦割れが発生するか、または
その両方が該当する。試験番号２７、３７はセメンタイ
トの平均粒径が２ｎｍ未満であるため、また、試験番号
４１はセメンタイトが１０ｎｍを超えるため、捻回試験
で縦割れが発生した。

【００６１】試験番号２５、３５、３６は（セメンタイ
ト体積％）／｛Ｃ含有率(重量%)｝が６未満のため、試
験番号３０、３２は（セメンタイト体積％）／｛Ｃ含有
率(重量%)｝が１２を超えるため捻回試験で縦割れが発
生した。

【００６２】試験番号１はＣの含有率（以下、「％」は
「重量％」をさす）が０．８％未満のため、試験番号２
は（セメンタイト体積％）／（Ｃ含有率）が１２を超え
るため、最終伸線後のＴＳが４１５０ＭＰａ未満であっ
た。

【００６３】試験番号６はＣの含有率が１．２％を超え
るため、試験番号１８はＶの含有率が０．３％を超える
ため、試験番号２２はＡｌの含有率が０．００３％を超
えるため、伸線加工性が悪く、最終伸線中に断線した。

【００６４】試験番号１０はＭｎの含有率が１％を超え
るため、試験番号１２はＣｒの含有率が１％を超えるた
め、試験番号１５はＭｏの含有率が０．５％を超えるた
め、試験番号２１はＣｏの含有率が２％を超えるため、
マルテンサイトが生成し、そのため最終伸線中に断線し
た。

【００６５】試験番号８はＳｉ含有率が１．５％を超え
るため、捻回特性が悪く、捻回試験で縦割れが発生し
た。

【００６６】これに対して、本発明例では、伸線後のＴ
Ｓが４１５０ＭＰａ以上であり、かつ捻回試験で縦割れ
が発生しないことが明らかである。

【００６７】

【発明の効果】本発明によれば、従来に比べ、最終伸線
後のＴＳが高く、かつ捻回試験で縦割れの発生しない伸
線強化型高強度鋼線を安定して得ることが可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】ＴＳが４１５０ＭＰａ以上で、かつ捻回試験で
縦割れが発生しないセメンタイト平均粒径、および（セ
メンタイトの体積％）／｛Ｃ(重量％)｝の範囲を示す。

【図２】実施例の試験の熱処理に用いた装置の模式図で
ある。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平９−99312（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−291369（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−312209（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−82709（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−145895（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−120407（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−183242（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−371549（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 B21C 1/00 C21D 8/06

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．８〜１．２％、Ｓｉ：
   ０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．２〜１％、Ａｌ：０．０
   ０３％以下、Ｃｒ：０〜１％、Ｍｏ：０〜０．５％、
   Ｖ：０〜０．３％、およびＣｏ：０〜２％を含み、残部
   はＦｅおよび不可避的不純物からなる化学組成を備え、
   鋼中の組織が、体積比率が6.0×Ｃ(重量%)〜12.0×Ｃ
   (重量%)％で、その平均粒径が2〜10ｎｍであるセメンタ
   イトと残部実質的にフェライトからなる伸線強化型高強
   度鋼線材。
2. 【請求項２】線材に、下記の熱処理を１回または複数
   回含む伸線処理を行い、最終伸線処理前に当該鋼線表面
   にめっき処理を施し、冷間で下記の条件で最終伸線処
   理を行うことを特徴とする請求項１の線材の製造方法。 熱処理 (a)オーステナイト化 温度：９００〜１１００℃ 保持時間：０〜１２０秒 (b)変態処理 温度：５００〜６５０℃ 保持時間：３〜３０秒 最終伸線処理 (a)加工度 ：真ひずみ（ln(S₀/S_f)）で、３．０〜
   ４．５ ただし、lnは自然対数、S₀は最終伸線前の断面積、S_fは
   最終伸線後の断面積を表す。 (b)ダイス数：１５〜３０ (c)ダイス角度：７〜１５゜ (d)巻き取り部での伸線速度：４００〜２０００ｍ／分