JPH08232046A - 耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線 - Google Patents
耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線Info
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- JPH08232046A JPH08232046A JP3574495A JP3574495A JPH08232046A JP H08232046 A JPH08232046 A JP H08232046A JP 3574495 A JP3574495 A JP 3574495A JP 3574495 A JP3574495 A JP 3574495A JP H08232046 A JPH08232046 A JP H08232046A
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- steel wire
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- strength
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-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/066—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the wires being made from special alloy or special steel composition
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2205/00—Rope or cable materials
- D07B2205/30—Inorganic materials
- D07B2205/3021—Metals
- D07B2205/3025—Steel
- D07B2205/3035—Pearlite
Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車タイヤスチールコード用に使用される
耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線を提供する。 【構成】 炭素含有量が重量％で、Ｃ：０．４０〜１．
１０％の炭素鋼でフェライト／パーライトの２相または
パーライト単相またはパーライト／セメンタイトの２相
組織よりなり、かつ線径０．６０〜０．１０ｍｍ、強度
が３０００〜４０００ＭＰａの鋼線中の硬度分布が、
０．０２０ＴＳ−１０５≦（ＨＶR=0.8−ＨＶR=0 ）≦
−０．０６０ＴＳ＋２６０の条件を満足する耐捻回割れ
性に優れた高強度鋼線（ただし、Ｒは鋼線の半径を
ｒ0 、鋼線の任意の位置と中心との距離をｒとした場
合、Ｒ＝ｒ／ｒ0 を示す。ＨＶR=0.8−ＨＶR=0 はＲ＝
０．８の位置の硬度から中心部の硬度を差し引いた値を
示す。）。
耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線を提供する。 【構成】 炭素含有量が重量％で、Ｃ：０．４０〜１．
１０％の炭素鋼でフェライト／パーライトの２相または
パーライト単相またはパーライト／セメンタイトの２相
組織よりなり、かつ線径０．６０〜０．１０ｍｍ、強度
が３０００〜４０００ＭＰａの鋼線中の硬度分布が、
０．０２０ＴＳ−１０５≦（ＨＶR=0.8−ＨＶR=0 ）≦
−０．０６０ＴＳ＋２６０の条件を満足する耐捻回割れ
性に優れた高強度鋼線（ただし、Ｒは鋼線の半径を
ｒ0 、鋼線の任意の位置と中心との距離をｒとした場
合、Ｒ＝ｒ／ｒ0 を示す。ＨＶR=0.8−ＨＶR=0 はＲ＝
０．８の位置の硬度から中心部の硬度を差し引いた値を
示す。）。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車タイヤのスチー
ルコード用等に使用される高強度極細鋼線に関するもの
である。詳しくは、ダイスを用いて冷間伸線加工強化さ
れた線径０．６０〜０．１０ｍｍ、強度３０００〜４０
００ＭＰａ級の極細鋼線に関するものである。
ルコード用等に使用される高強度極細鋼線に関するもの
である。詳しくは、ダイスを用いて冷間伸線加工強化さ
れた線径０．６０〜０．１０ｍｍ、強度３０００〜４０
００ＭＰａ級の極細鋼線に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車タイヤスチールコード用ワイヤに
おいては、タイヤの軽量化の要求から鋼線の高張力化に
対する要求が最近益々高まっている。このような要請に
応えるために多数の研究が精力的に展開された結果、鋼
線の高張力化を図る上での最大の課題は、鋼線の延性、
特に捩り試験中に鋼線の長手方向に生ずる割れの発生を
抑制する技術を確立することであることが分かってき
た。
おいては、タイヤの軽量化の要求から鋼線の高張力化に
対する要求が最近益々高まっている。このような要請に
応えるために多数の研究が精力的に展開された結果、鋼
線の高張力化を図る上での最大の課題は、鋼線の延性、
特に捩り試験中に鋼線の長手方向に生ずる割れの発生を
抑制する技術を確立することであることが分かってき
た。
【０００３】かかる技術に関連して、ＷＩＲＥ ＪＯＵ
ＲＮＡＬ ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＯＮＡＬのＶＯＬＵＭＥ
１６、１９８３年、ＮＯ．４のページ５０には、鋼線
を構成するパーライト組織のセメンタイトラメラ間隔を
適正な大きさに制御することにより、亜鉛めっき鋼線の
長手方向の割れを抑制できることが記載されている。ま
た、特公昭６０−２６８０５号公報および特公昭６０−
２６８０６号公報には、撚り線加工またはバネ巻取り加
工等の成形加工後に、加工歪取りのためのブルーイング
処理（２００〜４００℃で数分間処理）を実施すると、
鋼線の靱性が低下するために捻回試験における長手方向
の割れが問題となるが、伸線後あるいは伸線中に特定の
条件の矯直加工を施すことにより、この長手方向の割れ
を抑制できることが記載されている。
ＲＮＡＬ ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＯＮＡＬのＶＯＬＵＭＥ
１６、１９８３年、ＮＯ．４のページ５０には、鋼線
を構成するパーライト組織のセメンタイトラメラ間隔を
適正な大きさに制御することにより、亜鉛めっき鋼線の
長手方向の割れを抑制できることが記載されている。ま
た、特公昭６０−２６８０５号公報および特公昭６０−
２６８０６号公報には、撚り線加工またはバネ巻取り加
工等の成形加工後に、加工歪取りのためのブルーイング
処理（２００〜４００℃で数分間処理）を実施すると、
鋼線の靱性が低下するために捻回試験における長手方向
の割れが問題となるが、伸線後あるいは伸線中に特定の
条件の矯直加工を施すことにより、この長手方向の割れ
を抑制できることが記載されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本発明
者らの研究によれば、前述の技術をもってしても、線径
０．６０〜０．１０ｍｍ、強度３０００〜４０００ＭＰ
ａ級の極細鋼線を製造しようとした場合、捻回試験にお
ける長手方向割れの発生を抑制することはできないこと
が分かった。
者らの研究によれば、前述の技術をもってしても、線径
０．６０〜０．１０ｍｍ、強度３０００〜４０００ＭＰ
ａ級の極細鋼線を製造しようとした場合、捻回試験にお
ける長手方向割れの発生を抑制することはできないこと
が分かった。
【０００５】本発明は、自動車タイヤスチールコード用
の超高張力極細鋼線の捻回試験に際して、長手方向に生
ずる割れの発生を抑制する技術を確立することを目的と
してなされたものである。
の超高張力極細鋼線の捻回試験に際して、長手方向に生
ずる割れの発生を抑制する技術を確立することを目的と
してなされたものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】かかる課題を解決するた
めに、本発明は、鋼線中の硬度分布および表層残留応力
を制御することにより、高強度極細鋼線の延性の向上、
特に捻回試験中において長手方向に生ずる割れの発生の
抑制を図ろうとするものである。すなわち、本発明の要
旨とするところは下記のとおりである。
めに、本発明は、鋼線中の硬度分布および表層残留応力
を制御することにより、高強度極細鋼線の延性の向上、
特に捻回試験中において長手方向に生ずる割れの発生の
抑制を図ろうとするものである。すなわち、本発明の要
旨とするところは下記のとおりである。
【０００７】（１）炭素含有量が重量％で、Ｃ：０．４
０〜１．１０％の炭素鋼でフェライト／パーライトの２
相またはパーライト単相またはパーライト／セメンタイ
トの２相組織よりなり、かつ線径０．６０〜０．１０ｍ
ｍ、強度が３０００〜４０００ＭＰａの鋼線中の硬度分
布が、０．０２０ＴＳ−１０５≦（ＨＶR=0.8 −ＨＶ
R=0 ）≦−０．０６０ＴＳ＋２６０の条件を満足するこ
とを特徴とする耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線。
０〜１．１０％の炭素鋼でフェライト／パーライトの２
相またはパーライト単相またはパーライト／セメンタイ
トの２相組織よりなり、かつ線径０．６０〜０．１０ｍ
ｍ、強度が３０００〜４０００ＭＰａの鋼線中の硬度分
布が、０．０２０ＴＳ−１０５≦（ＨＶR=0.8 −ＨＶ
R=0 ）≦−０．０６０ＴＳ＋２６０の条件を満足するこ
とを特徴とする耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線。
【０００８】ただし、Ｒは鋼線の半径をｒ0 、鋼線の任
意の位置と中心との距離をｒとした場合、Ｒ＝ｒ／ｒ0
を示す。ＨＶR=0.8 −ＨＶR=0 はＲ＝０．８の位置の硬
度から中心部の硬度を差し引いた値を示す。ＴＳは鋼線
のＳＩ単位の引張強さを示す。 （２）炭素含有量が重量％で、Ｃ：０．４０〜１．１０
％の炭素鋼でフェライト／パーライトの２相またはパー
ライト単相またはパーライト／セメンタイトの２相組織
よりなり、かつ線径０．６０〜０．１０ｍｍ、強度が３
０００〜４０００ＭＰａの鋼線中の硬度分布が、０．０
２０ＴＳ−１０５≦（ＨＶR=0.8 −ＨＶ R=0 ）≦−０．
０６０ＴＳ＋２６０の条件を満足し、かつ表層の残留応
力を引張側＋２００ＭＰａ〜圧縮側−１０００ＭＰａの
範囲内に制御したことを特徴とする耐捻回割れ性に優れ
た高強度鋼線。
意の位置と中心との距離をｒとした場合、Ｒ＝ｒ／ｒ0
を示す。ＨＶR=0.8 −ＨＶR=0 はＲ＝０．８の位置の硬
度から中心部の硬度を差し引いた値を示す。ＴＳは鋼線
のＳＩ単位の引張強さを示す。 （２）炭素含有量が重量％で、Ｃ：０．４０〜１．１０
％の炭素鋼でフェライト／パーライトの２相またはパー
ライト単相またはパーライト／セメンタイトの２相組織
よりなり、かつ線径０．６０〜０．１０ｍｍ、強度が３
０００〜４０００ＭＰａの鋼線中の硬度分布が、０．０
２０ＴＳ−１０５≦（ＨＶR=0.8 −ＨＶ R=0 ）≦−０．
０６０ＴＳ＋２６０の条件を満足し、かつ表層の残留応
力を引張側＋２００ＭＰａ〜圧縮側−１０００ＭＰａの
範囲内に制御したことを特徴とする耐捻回割れ性に優れ
た高強度鋼線。
【０００９】ただし、Ｒは鋼線の半径をｒ0 、鋼線の任
意の位置と中心との距離をｒとした場合、Ｒ＝ｒ／ｒ0
を示す。ＨＶR=0.8 −ＨＶR=0 はＲ＝０．８の位置の硬
度から中心部の硬度を差し引いた値を示す。ＴＳは鋼線
のＳＩ単位の引張強さを示す。
意の位置と中心との距離をｒとした場合、Ｒ＝ｒ／ｒ0
を示す。ＨＶR=0.8 −ＨＶR=0 はＲ＝０．８の位置の硬
度から中心部の硬度を差し引いた値を示す。ＴＳは鋼線
のＳＩ単位の引張強さを示す。
【００１０】
【作用】本発明は、パテンティング熱処理等を施し、フ
ェライト／パーライトの２相またはパーライト単相また
はパーライト／セメンタイトの２相組織とし、良好な伸
線加工性を付与した後に伸線加工される鋼線を対象とす
るものである。図１は、含有Ｃが０．８％の炭素鋼線材
を線形０．３０ｍｍ、強度３０００〜４０００ＭＰａ級
の強度に伸線加工した鋼線の硬度分布と捻回試験中の縦
割れ発生率（Ｎ＝３０のサンプルの内の縦割れ発生割
合）の関係を示したものである。本発明の範囲内にある
場合にのみ割れが抑制可能であることが分かる。
ェライト／パーライトの２相またはパーライト単相また
はパーライト／セメンタイトの２相組織とし、良好な伸
線加工性を付与した後に伸線加工される鋼線を対象とす
るものである。図１は、含有Ｃが０．８％の炭素鋼線材
を線形０．３０ｍｍ、強度３０００〜４０００ＭＰａ級
の強度に伸線加工した鋼線の硬度分布と捻回試験中の縦
割れ発生率（Ｎ＝３０のサンプルの内の縦割れ発生割
合）の関係を示したものである。本発明の範囲内にある
場合にのみ割れが抑制可能であることが分かる。
【００１１】捻回試験においては、せん断応力は鋼線の
表層で最大となり、内部に進むに従い減少する。捻回試
験において縦割れが発生する場合、図２に示すように、
捻回の初期の段階、降伏直後に発生することから、特
に、鋼線表層近傍の延性を確保することが重要である。
鋼線の強度は、鋼線内の硬度の平均と対応すると考えら
れるが、表層の延性を確保するためには、表層近傍の硬
度が異常に高くなることを抑制することが必要である。
本発明者らの研究により、鋼線の高強度と表層近傍の延
性を確保することを両立させるためには、本発明の範囲
内に硬度分布を制御することが重要であることを見出し
た。
表層で最大となり、内部に進むに従い減少する。捻回試
験において縦割れが発生する場合、図２に示すように、
捻回の初期の段階、降伏直後に発生することから、特
に、鋼線表層近傍の延性を確保することが重要である。
鋼線の強度は、鋼線内の硬度の平均と対応すると考えら
れるが、表層の延性を確保するためには、表層近傍の硬
度が異常に高くなることを抑制することが必要である。
本発明者らの研究により、鋼線の高強度と表層近傍の延
性を確保することを両立させるためには、本発明の範囲
内に硬度分布を制御することが重要であることを見出し
た。
【００１２】例えば、伸線工程での潤滑剤の潤滑能不足
が原因となり、引抜き抵抗が高く、鋼線の表層にダイス
引抜き時に大きなせん断応力が発生すると、表層近傍の
加工硬化が優先的に進み、表層近傍の硬度が異常に高く
なって延性が劣化し、捻回試験中に縦割れが発生するこ
とになる。また、パテンティング処理中、特に溶体化条
件が適切でないと、表層近傍に脱炭、減炭層が発生した
場合、内部硬度が均一でも表層硬度が異常に低下し、本
発明の範囲内より外れる場合、表層の極端な強度不足よ
り、捻回試験中に縦割れが発生する。
が原因となり、引抜き抵抗が高く、鋼線の表層にダイス
引抜き時に大きなせん断応力が発生すると、表層近傍の
加工硬化が優先的に進み、表層近傍の硬度が異常に高く
なって延性が劣化し、捻回試験中に縦割れが発生するこ
とになる。また、パテンティング処理中、特に溶体化条
件が適切でないと、表層近傍に脱炭、減炭層が発生した
場合、内部硬度が均一でも表層硬度が異常に低下し、本
発明の範囲内より外れる場合、表層の極端な強度不足よ
り、捻回試験中に縦割れが発生する。
【００１３】本発明の範囲内に硬度分布を制御すること
は、伸線加工歪が均一に付与されていることを意味し、
鋼線表面の引張残留応力を低減する効果があり、そのこ
とが縦割れ発生の潜在的原因をなくすこととなり、捻回
特性の改善につながる。さらに、積極的に圧縮残留応力
を付与することが縦割れ抑制に効果的である。図３に示
すように、０．８％Ｃ、線径０．３０ｍｍ、強度４００
０ＭＰａ級鋼線の撚り加工速度の高速化が可能となる。
ただし、残留応力を圧縮の−１０００ＭＰａを超える値
にしても効果が飽和する上に、その処理を施すことが経
済的に高価となるので、本発明の範囲を規定した。
は、伸線加工歪が均一に付与されていることを意味し、
鋼線表面の引張残留応力を低減する効果があり、そのこ
とが縦割れ発生の潜在的原因をなくすこととなり、捻回
特性の改善につながる。さらに、積極的に圧縮残留応力
を付与することが縦割れ抑制に効果的である。図３に示
すように、０．８％Ｃ、線径０．３０ｍｍ、強度４００
０ＭＰａ級鋼線の撚り加工速度の高速化が可能となる。
ただし、残留応力を圧縮の−１０００ＭＰａを超える値
にしても効果が飽和する上に、その処理を施すことが経
済的に高価となるので、本発明の範囲を規定した。
【００１４】本発明の硬度分布は下記のいくつかの手段
の組み合わせにより達成される。 パテンティング処理条件の適正化による表層近傍の脱
炭、減炭、およびベーナイト層の発生を抑制する。 伸線工程の最終段近傍の減面率を１１％以下にする。
特に、最終段および多くとも最終段手前４段までの減面
率を１１％以下とする。また、最終段の減面率を２個の
ダイスに分割し、最終段を１．０％以上、５．０％以
下、その手前を５％以上、１１％以下とする。
の組み合わせにより達成される。 パテンティング処理条件の適正化による表層近傍の脱
炭、減炭、およびベーナイト層の発生を抑制する。 伸線工程の最終段近傍の減面率を１１％以下にする。
特に、最終段および多くとも最終段手前４段までの減面
率を１１％以下とする。また、最終段の減面率を２個の
ダイスに分割し、最終段を１．０％以上、５．０％以
下、その手前を５％以上、１１％以下とする。
【００１５】ベアリング長さ０．２０〜０．４ｄ（ｄ
はダイス孔径）で、ダイスアプローチ角度１２〜５度の
ダイスを使用する。特に、最終段近傍に上記の低減面率
伸線を行う場合は、１０度以下のダイスを使用する。 低減面率伸線に加えて、伸線後または伸線途中、また
は伸線後かつ伸線途中でロール矯直加工を行う。
はダイス孔径）で、ダイスアプローチ角度１２〜５度の
ダイスを使用する。特に、最終段近傍に上記の低減面率
伸線を行う場合は、１０度以下のダイスを使用する。 低減面率伸線に加えて、伸線後または伸線途中、また
は伸線後かつ伸線途中でロール矯直加工を行う。
【００１６】さらに、残留応力を制御する方法としては
下記の手段がある。 伸線後のショットピーニング処理する。 伸線後にバックテンションを付与した矯直加工を行
う。 極細伸線の最終段に４％未満の低減面率伸線を行う。 本発明の含有Ｃ量を０．４０〜１．１０％の範囲に規定
したのは、０．４０％未満ではパテンティング処理後組
織のフェライトの割合が多くなりすぎるためであり、ま
た１．１０％を超えると粒界の初析セメンタイトの析出
が多くなりすぎて良好な捻回特性を確保することができ
ないためである。
下記の手段がある。 伸線後のショットピーニング処理する。 伸線後にバックテンションを付与した矯直加工を行
う。 極細伸線の最終段に４％未満の低減面率伸線を行う。 本発明の含有Ｃ量を０．４０〜１．１０％の範囲に規定
したのは、０．４０％未満ではパテンティング処理後組
織のフェライトの割合が多くなりすぎるためであり、ま
た１．１０％を超えると粒界の初析セメンタイトの析出
が多くなりすぎて良好な捻回特性を確保することができ
ないためである。
【００１７】以下に実施例を示して本発明の効果をさら
に詳しく説明する。
に詳しく説明する。
【００１８】
【実施例】表１、表２（表１のつづき）、表３、表４
（表３のつづき）に、本発明の範囲内に含有Ｃ量、硬度
分布、残留応力を制御した鋼線の捻回縦割れの発生状況
を示した。表５、表６（表５のつづき）には、本発明の
範囲より外れた場合の特性を示した。
（表３のつづき）に、本発明の範囲内に含有Ｃ量、硬度
分布、残留応力を制御した鋼線の捻回縦割れの発生状況
を示した。表５、表６（表５のつづき）には、本発明の
範囲より外れた場合の特性を示した。
【００１９】表１〜表４に示すように、低減面伸線、矯
直加工等により硬度分布を本発明の範囲内に制御するこ
とにより、割れの発生抑制に効果的であることは明白で
ある。また、表７、表８（表７のつづき）、表９、表１
０（表９のつづき）には残留応力を制御した例を比較例
とともに示すが、本発明の範囲内に制御することにより
高強度での縦割れ抑制効果が大きいことが明白である。
直加工等により硬度分布を本発明の範囲内に制御するこ
とにより、割れの発生抑制に効果的であることは明白で
ある。また、表７、表８（表７のつづき）、表９、表１
０（表９のつづき）には残留応力を制御した例を比較例
とともに示すが、本発明の範囲内に制御することにより
高強度での縦割れ抑制効果が大きいことが明白である。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【表５】
【００２５】
【表６】
【００２６】
【表７】
【００２７】
【表８】
【００２８】
【表９】
【００２９】
【表１０】
【００３０】
【発明の効果】以上に詳しく説明したように、本発明に
従って鋼線中の硬度分布および表層残留応力を制御する
ことにより、耐捻回性に優れた高強度鋼線、特に自動車
タイヤスチールコード用の高強度鋼線を提供することが
できるので、本発明の産業上の価値は極めて大きい。
従って鋼線中の硬度分布および表層残留応力を制御する
ことにより、耐捻回性に優れた高強度鋼線、特に自動車
タイヤスチールコード用の高強度鋼線を提供することが
できるので、本発明の産業上の価値は極めて大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】鋼線の捻回試験中の縦割れ発生に及ぼす硬度分
布の影響を示す図である。
布の影響を示す図である。
【図２】鋼線の捻回試験中の縦割れ発生時の捻回角度と
トルクの関係を示す図である。
トルクの関係を示す図である。
【図３】鋼線の撚り加工速度に及ぼす表層残留応力の影
響を示す図である。
響を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 炭素含有量が重量％で、Ｃ：０．４０〜
１．１０％の炭素鋼でフェライト／パーライトの２相ま
たはパーライト単相またはパーライト／セメンタイトの
２相組織よりなり、かつ線径０．６０〜０．１０ｍｍ、
強度が３０００〜４０００ＭＰａの鋼線中の硬度分布
が、０．０２０ＴＳ−１０５≦（ＨＶR= 0.8 −Ｈ
ＶR=0 ）≦−０．０６０ＴＳ＋２６０の条件を満足する
ことを特徴とする耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線。た
だし、Ｒは鋼線の半径をｒ0 、鋼線の任意の位置と中心
との距離をｒとした場合、Ｒ＝ｒ／ｒ0 を示す。ＨＶ
R=0.8 −ＨＶR=0 はＲ＝０．８の位置の硬度から中心部
の硬度を差し引いた値を示す。ＴＳは鋼線のＳＩ単位の
引張強さを示す。 - 【請求項２】 炭素含有量が重量％で、Ｃ：０．４０〜
１．１０％の炭素鋼でフェライト／パーライトの２相ま
たはパーライト単相またはパーライト／セメンタイトの
２相組織よりなり、かつ線径０．６０〜０．１０ｍｍ、
強度が３０００〜４０００ＭＰａの鋼線中の硬度分布
が、０．０２０ＴＳ−１０５≦（ＨＶR= 0.8 −Ｈ
ＶR=0 ）≦−０．０６０ＴＳ＋２６０の条件を満足し、
かつ表層の残留応力を引張側＋２００ＭＰａ〜圧縮側−
１０００ＭＰａの範囲内に制御したことを特徴とする耐
捻回割れ性に優れた高強度鋼線。ただし、Ｒは鋼線の半
径をｒ0 、鋼線の任意の位置と中心との距離をｒとした
場合、Ｒ＝ｒ／ｒ0 を示す。ＨＶR=0.8 −ＨＶR=0 はＲ
＝０．８の位置の硬度から中心部の硬度を差し引いた値
を示す。ＴＳは鋼線のＳＩ単位の引張強さを示す。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3574495A JPH08232046A (ja) | 1995-02-23 | 1995-02-23 | 耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3574495A JPH08232046A (ja) | 1995-02-23 | 1995-02-23 | 耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08232046A true JPH08232046A (ja) | 1996-09-10 |
Family
ID=12450338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3574495A Withdrawn JPH08232046A (ja) | 1995-02-23 | 1995-02-23 | 耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08232046A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999011836A1 (fr) * | 1997-08-28 | 1999-03-11 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Fil d'acier et procede de production de ce fil |
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