JP2974546B2 - 疲労特性に優れた極細鋼線 - Google Patents
疲労特性に優れた極細鋼線Info
- Publication number
- JP2974546B2 JP2974546B2 JP5134770A JP13477093A JP2974546B2 JP 2974546 B2 JP2974546 B2 JP 2974546B2 JP 5134770 A JP5134770 A JP 5134770A JP 13477093 A JP13477093 A JP 13477093A JP 2974546 B2 JP2974546 B2 JP 2974546B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pearlite
- wire
- cementite
- steel wire
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えばタイヤ補強用の
ビードワイヤ、スチールコードに代表される伸線加工さ
れる極細鋼線などに応用でき、更に詳しくは疲労特性が
優れた極細鋼線に関する。
ビードワイヤ、スチールコードに代表される伸線加工さ
れる極細鋼線などに応用でき、更に詳しくは疲労特性が
優れた極細鋼線に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、スチールコードの代表的な製造方
法は０．８％Ｃ共析炭素鋼を線径０．８〜１．６mmで最
終パテンティングして、伸線加工歪（以下、真歪と呼
称）３以上の強加工を行うことによって３００〜３４０
kgf/mm2 程度の引張強さを得ている。スチールコードは
高強度化の要求とともに、一方で疲労特性改善の要求も
大きい。これまで疲労特性改善については、ゴム浸透性
の改善（特開昭６０−４２０２８号）、フィラメントの
型付け率適正化（特開昭５９−１２４４０４号）などコ
ード構成面から検討が主に進められている。本発明はス
チールコードなど極細鋼線の素線自体の疲労特性改善に
より、コードの疲労特性をも改善するものである。
法は０．８％Ｃ共析炭素鋼を線径０．８〜１．６mmで最
終パテンティングして、伸線加工歪（以下、真歪と呼
称）３以上の強加工を行うことによって３００〜３４０
kgf/mm2 程度の引張強さを得ている。スチールコードは
高強度化の要求とともに、一方で疲労特性改善の要求も
大きい。これまで疲労特性改善については、ゴム浸透性
の改善（特開昭６０−４２０２８号）、フィラメントの
型付け率適正化（特開昭５９−１２４４０４号）などコ
ード構成面から検討が主に進められている。本発明はス
チールコードなど極細鋼線の素線自体の疲労特性改善に
より、コードの疲労特性をも改善するものである。
【０００３】合金元素添加によるコード特性の改善例と
して、特公平２−１０２２０号は過共析鋼に特定量のＣ
ｏを添加することで、デラミネーション発生限界の改善
を、特公平３−２３６７４号は０．７５〜０．９０％Ｃ
鋼に特定量のＮｉ，Ｃｕ，Ｖを添加することで腐食環境
下の疲労特性改善を図るものがある。しかしながら、前
者は撚り加工性の改善に限られており疲労特性改善の思
想はなく、後者は耐食性改善による腐食環境下での疲労
特性の改善であり、大気疲労特性は評価されていない。
両者とも高価な合金元素を含有するために、コストが高
くなる問題がある。
して、特公平２−１０２２０号は過共析鋼に特定量のＣ
ｏを添加することで、デラミネーション発生限界の改善
を、特公平３−２３６７４号は０．７５〜０．９０％Ｃ
鋼に特定量のＮｉ，Ｃｕ，Ｖを添加することで腐食環境
下の疲労特性改善を図るものがある。しかしながら、前
者は撚り加工性の改善に限られており疲労特性改善の思
想はなく、後者は耐食性改善による腐食環境下での疲労
特性の改善であり、大気疲労特性は評価されていない。
両者とも高価な合金元素を含有するために、コストが高
くなる問題がある。
【０００４】パテンティング方法での改善例として、特
開平４−２８９１４８号では０．７〜０．９％Ｃ鋼のパ
ーライト組織を長手方向へ４５°以内の角度に調整して
極細線の強度、延性を改善するとしているが、延性改善
は絞りに限られている。
開平４−２８９１４８号では０．７〜０．９％Ｃ鋼のパ
ーライト組織を長手方向へ４５°以内の角度に調整して
極細線の強度、延性を改善するとしているが、延性改善
は絞りに限られている。
【０００５】組織と伸線条件での改善例として、特開平
４−１３１３２３号ではＶなどの合金元素を含む０．２
０〜０．５０％Ｃ鋼を微細なフェライト−パーライト組
織とし減面率１０〜４０％の引抜加工を行って耐疲労性
及び耐摩耗性を改善するとしているが、Ｃ量が低く熱処
理が連続冷却であるために伸線材の引張強さが９０kgf/
mm2 程度と低い問題がある。
４−１３１３２３号ではＶなどの合金元素を含む０．２
０〜０．５０％Ｃ鋼を微細なフェライト−パーライト組
織とし減面率１０〜４０％の引抜加工を行って耐疲労性
及び耐摩耗性を改善するとしているが、Ｃ量が低く熱処
理が連続冷却であるために伸線材の引張強さが９０kgf/
mm2 程度と低い問題がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】真歪３以上の加工を行
うことによって、極細鋼線の引張強さは増加するが、一
方で疲労強度は逆に低下する傾向にある。疲労強度の支
配因子は明確になっていないが、表面引張残留応力の増
加、パーライトの微視組織中の欠陥の増加、表面疵感受
性の増加などによって疲労強度が低下すると考えられて
いる。
うことによって、極細鋼線の引張強さは増加するが、一
方で疲労強度は逆に低下する傾向にある。疲労強度の支
配因子は明確になっていないが、表面引張残留応力の増
加、パーライトの微視組織中の欠陥の増加、表面疵感受
性の増加などによって疲労強度が低下すると考えられて
いる。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、特定の真
歪範囲で伸線加工方法を改善すれば、パーライト組織中
の微細欠陥が発生しない領域が存在すること、その真歪
範囲はＣ量に依存すること、伸線加工後の組織はパーラ
イトコロニーの方向性、パーライトラメラー間隔、セメ
ンタイトの分断率で特徴付けられ、その条件範囲にあれ
ば、疲労特性が極めて優れること、また表面引張残留応
力も併せて小さくなることを見出し本発明に到達した。
すなわち、炭素含有量０．６〜１．０％の中〜高炭素鋼
線材を最終パテンティングして微細なパーライト組織と
し、伸線加工歪を−１．８２〔％Ｃ〕＋３≦真歪≦−
１．８２〔％Ｃ〕＋４．１の範囲で受け、パーライトコ
ロニーの９０％以上が伸線方向と平行であり、かつ伸線
後のパーライトラメラー間隔が０．０２〜０．０６μｍ
の範囲であり、パーライトコロニーを構成するセメンタ
イトの分断率が２０％以下である組織的特徴を有する引
張強さ１８０〜２５０kgf/mm2 の疲労特性に優れた極細
鋼線である。
歪範囲で伸線加工方法を改善すれば、パーライト組織中
の微細欠陥が発生しない領域が存在すること、その真歪
範囲はＣ量に依存すること、伸線加工後の組織はパーラ
イトコロニーの方向性、パーライトラメラー間隔、セメ
ンタイトの分断率で特徴付けられ、その条件範囲にあれ
ば、疲労特性が極めて優れること、また表面引張残留応
力も併せて小さくなることを見出し本発明に到達した。
すなわち、炭素含有量０．６〜１．０％の中〜高炭素鋼
線材を最終パテンティングして微細なパーライト組織と
し、伸線加工歪を−１．８２〔％Ｃ〕＋３≦真歪≦−
１．８２〔％Ｃ〕＋４．１の範囲で受け、パーライトコ
ロニーの９０％以上が伸線方向と平行であり、かつ伸線
後のパーライトラメラー間隔が０．０２〜０．０６μｍ
の範囲であり、パーライトコロニーを構成するセメンタ
イトの分断率が２０％以下である組織的特徴を有する引
張強さ１８０〜２５０kgf/mm2 の疲労特性に優れた極細
鋼線である。
【０００８】ここで、本発明の限定理由は下記の通りで
ある。炭素含有量が０．６％未満になると、所定の真歪
を付与しても１８０kgf/mm2以上の高強度が得られなく
なること、一方炭素含有量が１．０％を超えるとパーラ
イト組織中に初析セメンタイトが析出して、伸線加工時
にパーライトコロニーの回転性が阻害されることから、
炭素含有量は０．６〜１．０％の範囲に限定した。
ある。炭素含有量が０．６％未満になると、所定の真歪
を付与しても１８０kgf/mm2以上の高強度が得られなく
なること、一方炭素含有量が１．０％を超えるとパーラ
イト組織中に初析セメンタイトが析出して、伸線加工時
にパーライトコロニーの回転性が阻害されることから、
炭素含有量は０．６〜１．０％の範囲に限定した。
【０００９】炭素以外の組成は特に限定を要するもので
はなく、通常この種の線材と同様の組成であれば良い。
例えば、Ｓｉ：０．３〜０．６％、Ｍｎ：０．４〜０．
７％、Ｐ：０．００５〜０．０１５％、Ｓ：０．００５
〜０．０１５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物で例示でき
る。必要に応じてＣｒ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｖなどの合金元素
を含有しても良い。パテンティング熱処理は、通常の鉛
浴炉、流動層などが利用でき、微細なパーライト組織が
得られれば特に限定するものではない。
はなく、通常この種の線材と同様の組成であれば良い。
例えば、Ｓｉ：０．３〜０．６％、Ｍｎ：０．４〜０．
７％、Ｐ：０．００５〜０．０１５％、Ｓ：０．００５
〜０．０１５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物で例示でき
る。必要に応じてＣｒ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｖなどの合金元素
を含有しても良い。パテンティング熱処理は、通常の鉛
浴炉、流動層などが利用でき、微細なパーライト組織が
得られれば特に限定するものではない。
【００１０】伸線加工歪（真歪）は炭素含有量に応じて
−１．８２〔％Ｃ〕＋３以上、−１．８２〔％Ｃ〕＋
４．１以下の範囲に規定した。パーライト鋼の伸線時の
結晶粒組織の変化挙動を模式的に図１，図２に示すが、
伸線初期はパーライトコロニーの回転で伸線長手方向に
パーライト組織が整列する過程、伸線中期では整列した
パーライトコロニー自体が引き延ばされる過程、伸線終
期ではセメンタイトの分断を伴いながら加工される過程
が存在する。図３にＣ量が異なる鋼種のハンター疲労強
度に及ぼす真歪の影響を示す。Ｃ量が高いほどパーライ
トコロニーの伸線方向への整列は速く、セメンタイトの
分断も早期に生じたためと考えられるが、Ｃ量によって
疲労強度が最大となるピークが異なることを見出し上記
範囲を規定した。
−１．８２〔％Ｃ〕＋３以上、−１．８２〔％Ｃ〕＋
４．１以下の範囲に規定した。パーライト鋼の伸線時の
結晶粒組織の変化挙動を模式的に図１，図２に示すが、
伸線初期はパーライトコロニーの回転で伸線長手方向に
パーライト組織が整列する過程、伸線中期では整列した
パーライトコロニー自体が引き延ばされる過程、伸線終
期ではセメンタイトの分断を伴いながら加工される過程
が存在する。図３にＣ量が異なる鋼種のハンター疲労強
度に及ぼす真歪の影響を示す。Ｃ量が高いほどパーライ
トコロニーの伸線方向への整列は速く、セメンタイトの
分断も早期に生じたためと考えられるが、Ｃ量によって
疲労強度が最大となるピークが異なることを見出し上記
範囲を規定した。
【００１１】すなわち、−１．８２〔％Ｃ〕＋３未満の
真歪ではパーライトコロニーが伸線長手方向に整列する
のが不十分となり、一方−１．８２〔％Ｃ〕＋４．１超
の真歪ではパーライト中のセメンタイトの分断率が２０
％を超えるために、各々疲労強度は低下すると考えられ
る。ここで、セメンタイトの分断率はパーライトコロニ
ー中で分断箇所のあるセメンタイト本数／コロニー中の
全セメンタイト本数で定義した。
真歪ではパーライトコロニーが伸線長手方向に整列する
のが不十分となり、一方−１．８２〔％Ｃ〕＋４．１超
の真歪ではパーライト中のセメンタイトの分断率が２０
％を超えるために、各々疲労強度は低下すると考えられ
る。ここで、セメンタイトの分断率はパーライトコロニ
ー中で分断箇所のあるセメンタイト本数／コロニー中の
全セメンタイト本数で定義した。
【００１２】伸線加工後の組織として、パーライトコロ
ニーの９０％以上が伸線方向と平行であることを規定し
た。パーライトコロニーはパテンティング直後はランダ
ムな方向に配向している。フェライトとセメンタイトが
層状組織で伸線方向に配列される割合が高いほど、伸線
方向と直角方向へのクラック伝播阻止の効果が大きくな
り、疲労特性は改善されるものと考えられる。ただし、
パーライトコロニーの１０％程度が伸線方向と平行（こ
こで伸線方向と平行とは伸線方向±１０°以内を指す）
でなくともその効果は確保できるので、９０％以上を規
定した。
ニーの９０％以上が伸線方向と平行であることを規定し
た。パーライトコロニーはパテンティング直後はランダ
ムな方向に配向している。フェライトとセメンタイトが
層状組織で伸線方向に配列される割合が高いほど、伸線
方向と直角方向へのクラック伝播阻止の効果が大きくな
り、疲労特性は改善されるものと考えられる。ただし、
パーライトコロニーの１０％程度が伸線方向と平行（こ
こで伸線方向と平行とは伸線方向±１０°以内を指す）
でなくともその効果は確保できるので、９０％以上を規
定した。
【００１３】伸線加工後のラメラー間隔は０．０２〜
０．０６μｍを規定した。０．０２μｍ未満のラメラー
間隔ではフェライトの厚みが薄く、かつフェライト内部
にすべり帯が発生してクラックが伝播し易くなる他、セ
メンタイトの分断も起こり易くなるので、０．０２μｍ
以上を規定した。一方、０．０６μｍ超のラメラー間隔
では１８０kgf/mm2 以上の所望の高強度が得られなくな
るため０．０６μｍ以下を規定した。
０．０６μｍを規定した。０．０２μｍ未満のラメラー
間隔ではフェライトの厚みが薄く、かつフェライト内部
にすべり帯が発生してクラックが伝播し易くなる他、セ
メンタイトの分断も起こり易くなるので、０．０２μｍ
以上を規定した。一方、０．０６μｍ超のラメラー間隔
では１８０kgf/mm2 以上の所望の高強度が得られなくな
るため０．０６μｍ以下を規定した。
【００１４】次に、パーライトコロニーを構成するセメ
ンタイトの分断率は２０％以下を規定した。ここで、分
断率はパーライトコロニーを構成する全セメンタイト本
数に対する１箇所でも分断箇所のあるセメンタイト本数
の割合を指す。セメンタイトが分断した箇所は必ずしも
ボイドが形成されるわけではなく、周囲のフェライトで
充満されるが、伸線方向と直角方向へのクラック伝播経
路となり、特にセメンタイト分断率が２０％超となると
その傾向が顕著となることから、２０％以下を規定し
た。なお、このようなパーライト組織に調整するには、
通常の湿式伸線方法が利用できるが、鋼線断面の表層〜
中間〜中心間の変形度がなるべく一定となるような伸線
用ダイスの配置、潤滑剤の適正化、伸線中の鋼線発熱防
止などの改善によって可能となる。
ンタイトの分断率は２０％以下を規定した。ここで、分
断率はパーライトコロニーを構成する全セメンタイト本
数に対する１箇所でも分断箇所のあるセメンタイト本数
の割合を指す。セメンタイトが分断した箇所は必ずしも
ボイドが形成されるわけではなく、周囲のフェライトで
充満されるが、伸線方向と直角方向へのクラック伝播経
路となり、特にセメンタイト分断率が２０％超となると
その傾向が顕著となることから、２０％以下を規定し
た。なお、このようなパーライト組織に調整するには、
通常の湿式伸線方法が利用できるが、鋼線断面の表層〜
中間〜中心間の変形度がなるべく一定となるような伸線
用ダイスの配置、潤滑剤の適正化、伸線中の鋼線発熱防
止などの改善によって可能となる。
【００１５】以上の条件を組み合わせることにより、例
えば０．８２％Ｃ−０．２０％Ｓｉ−０．５０Ｍｎ−
０．００８％Ｐ−０．００９％Ｓの成分を有する高炭素
鋼成分系で、最終パテンティング１．０mm、仕上げ線径
０．３０mm（真歪２．４）とすることで、パーライトコ
ロニーの平行度９２％、ラメラー間隔０．０４１μｍ、
セメンタイト分断率８％、引張強さ２４５kgf/mm2 の極
細鋼線でハンター疲労強度１２０kgf/mm2 の高い疲労特
性を有する極細鋼線が得られた。
えば０．８２％Ｃ−０．２０％Ｓｉ−０．５０Ｍｎ−
０．００８％Ｐ−０．００９％Ｓの成分を有する高炭素
鋼成分系で、最終パテンティング１．０mm、仕上げ線径
０．３０mm（真歪２．４）とすることで、パーライトコ
ロニーの平行度９２％、ラメラー間隔０．０４１μｍ、
セメンタイト分断率８％、引張強さ２４５kgf/mm2 の極
細鋼線でハンター疲労強度１２０kgf/mm2 の高い疲労特
性を有する極細鋼線が得られた。
【００１６】
【実施例】本発明に基づき、表１に示す５種類の成分の
鋼を用いて０．３０〜０．６０mmの極細鋼線を試作し
た。最終パテンティング処理は鉛浴炉で行い、その後極
細伸線を行った。極細伸線方法としては種々の方法が考
えられるが、例えば伸線初期を減面率１４％として、仕
上げ線に向かって９％程度まで徐々に低減させる方法が
考えられ、最終段から２段以内はダイスアプローチ角度
１０°として鋼線中心部の引張応力を緩和し、水溶性潤
滑液中に全没として伸線時の鋼線発熱を防止した。
鋼を用いて０．３０〜０．６０mmの極細鋼線を試作し
た。最終パテンティング処理は鉛浴炉で行い、その後極
細伸線を行った。極細伸線方法としては種々の方法が考
えられるが、例えば伸線初期を減面率１４％として、仕
上げ線に向かって９％程度まで徐々に低減させる方法が
考えられ、最終段から２段以内はダイスアプローチ角度
１０°として鋼線中心部の引張応力を緩和し、水溶性潤
滑液中に全没として伸線時の鋼線発熱を防止した。
【００１７】表２に最終ＬＰ材の機械的性質と仕上げ線
の機械的性質、組織的特徴、疲労強度、表面残留応力の
測定結果を併せて示す。ここで、組織的特徴を示すパー
ライトコロニーの平行度、ラメラー間隔、セメンタイト
の分断率は最終伸線材の透過電子顕微鏡観察によって測
定した。また、疲労強度は湿度５０％の大気環境中のハ
ンター式回転曲げ疲労試験機で繰り返し数１０7 回以上
の疲労強度を測定し、仕上げ線の表面残留応力はＸ線回
折によった。
の機械的性質、組織的特徴、疲労強度、表面残留応力の
測定結果を併せて示す。ここで、組織的特徴を示すパー
ライトコロニーの平行度、ラメラー間隔、セメンタイト
の分断率は最終伸線材の透過電子顕微鏡観察によって測
定した。また、疲労強度は湿度５０％の大気環境中のハ
ンター式回転曲げ疲労試験機で繰り返し数１０7 回以上
の疲労強度を測定し、仕上げ線の表面残留応力はＸ線回
折によった。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】記号Ａ〜Ｄは本発明例であり、記号Ｅ〜Ｌ
は比較例である。本発明例では素線のハンター疲労強度
が１００kgf/mm2 以上と優れており、表面の引張残留応
力は２０kgf/mm2 以下と低かった。比較例Ｅは真歪が
１．５と小さかったために、仕上げ線の引張強さが１５
２．７kgf/mm2 と低くかつパーライトコロニーの平行度
が９０％以下であったため、疲労強度が低かった例であ
る。逆に比較例Ｆは真歪が３．０と大きかったために、
仕上げ線の引張強さが２５０kgf/mm2 を超え、セメンタ
イト分断率も３０％と大きかったために、疲労強度が低
下した例である。この場合表面引張残留応力も６０kgf/
mm2 と極めて大きかった。
は比較例である。本発明例では素線のハンター疲労強度
が１００kgf/mm2 以上と優れており、表面の引張残留応
力は２０kgf/mm2 以下と低かった。比較例Ｅは真歪が
１．５と小さかったために、仕上げ線の引張強さが１５
２．７kgf/mm2 と低くかつパーライトコロニーの平行度
が９０％以下であったため、疲労強度が低かった例であ
る。逆に比較例Ｆは真歪が３．０と大きかったために、
仕上げ線の引張強さが２５０kgf/mm2 を超え、セメンタ
イト分断率も３０％と大きかったために、疲労強度が低
下した例である。この場合表面引張残留応力も６０kgf/
mm2 と極めて大きかった。
【００２１】比較例Ｇは所定の真歪を受けたものの、伸
線加工条件の不良でパーライトコロニーの平行度が９０
％以下であったために疲労強度が低下した例である。比
較例Ｈは所定の真歪を受けたものの、ラメラー間隔が
０．０１５μｍと薄すぎたために、逆に比較例Ｉはラメ
ラー間隔が０．０８０μｍと厚すぎたためにいずれも疲
労強度が低下した例である。比較例Ｊは所定の真歪を受
けたものの、伸線加工条件の不良でセメンタイトの分断
率が２０％を超え同時に引張強さも２５０kgf/mm2 を超
えたために疲労強度が低下した例である。比較例Ｋは鋼
種のＣ量が０．４８％と低かったためにパテンティング
後の初析フェライトが、また比較例Ｌは鋼種のＣ量が
１．０５％と高かったためにパテンティング後に初析セ
メンタイトが各々析出してパーライトコロニーの回転が
阻害され、規定範囲のパーライトコロニー平行度、セメ
ンタイト分断率などが得られず、疲労強度が低下した例
である。
線加工条件の不良でパーライトコロニーの平行度が９０
％以下であったために疲労強度が低下した例である。比
較例Ｈは所定の真歪を受けたものの、ラメラー間隔が
０．０１５μｍと薄すぎたために、逆に比較例Ｉはラメ
ラー間隔が０．０８０μｍと厚すぎたためにいずれも疲
労強度が低下した例である。比較例Ｊは所定の真歪を受
けたものの、伸線加工条件の不良でセメンタイトの分断
率が２０％を超え同時に引張強さも２５０kgf/mm2 を超
えたために疲労強度が低下した例である。比較例Ｋは鋼
種のＣ量が０．４８％と低かったためにパテンティング
後の初析フェライトが、また比較例Ｌは鋼種のＣ量が
１．０５％と高かったためにパテンティング後に初析セ
メンタイトが各々析出してパーライトコロニーの回転が
阻害され、規定範囲のパーライトコロニー平行度、セメ
ンタイト分断率などが得られず、疲労強度が低下した例
である。
【００２２】
【発明の効果】本発明は、引張強さ１８０〜２５０kgf/
mm2 の極細鋼線の疲労強度が飛躍的に向上できるため、
タイヤ補強用のビードワイヤ、スチールコードなど、特
に疲労強度が要求される用途への応用が可能である。ま
た、真歪が比較的少ないので、表層引張残留応力が低く
内部の微細組織上の欠陥も低いので、伸線加工時や撚り
加工時の断線が極めて低く抑えられる他、ダイス原単位
などの製造コストも改善できる。
mm2 の極細鋼線の疲労強度が飛躍的に向上できるため、
タイヤ補強用のビードワイヤ、スチールコードなど、特
に疲労強度が要求される用途への応用が可能である。ま
た、真歪が比較的少ないので、表層引張残留応力が低く
内部の微細組織上の欠陥も低いので、伸線加工時や撚り
加工時の断線が極めて低く抑えられる他、ダイス原単位
などの製造コストも改善できる。
【図１】Ａ，Ｂ及びＣは本発明にかかる極細鋼線を得る
ための伸線加工に伴う極細鋼線の機械的性質の変化とパ
ーライトコロニーの関係を示す模式図である。
ための伸線加工に伴う極細鋼線の機械的性質の変化とパ
ーライトコロニーの関係を示す模式図である。
【図２】真歪と引張強さ、絞りの関係を示す図表であ
る。
る。
【図３】Ｃ量が異なる鋼種別の真歪とハンター疲労強度
の関係を示す図表である。
の関係を示す図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 C21D 8/00 - 9/52
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比で炭素含有量０．６〜１．０％の
中〜高炭素鋼線材を最終パテンティングして微細なパー
ライト組織とし、伸線加工歪を−１．８２〔％Ｃ〕＋３
≦真歪≦−１．８２〔％Ｃ〕＋４．１の範囲で受け、パ
ーライトコロニーの９０％以上が伸線方向と平行であ
り、かつ伸線後のパーライトラメラー間隔が０．０２〜
０．０６μｍの範囲であり、パーライトコロニーを構成
するセメンタイトの分断率が２０％以下である組織的特
徴を有する引張強さ１８０〜２５０kgf/mm2 の疲労特性
に優れた極細鋼線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5134770A JP2974546B2 (ja) | 1993-06-04 | 1993-06-04 | 疲労特性に優れた極細鋼線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5134770A JP2974546B2 (ja) | 1993-06-04 | 1993-06-04 | 疲労特性に優れた極細鋼線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06346190A JPH06346190A (ja) | 1994-12-20 |
| JP2974546B2 true JP2974546B2 (ja) | 1999-11-10 |
Family
ID=15136161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5134770A Expired - Fee Related JP2974546B2 (ja) | 1993-06-04 | 1993-06-04 | 疲労特性に優れた極細鋼線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2974546B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20180070214A (ko) * | 2016-12-16 | 2018-06-26 | 주식회사 포스코 | 고강도 강선 및 이의 제조방법 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6783609B2 (en) * | 2001-06-28 | 2004-08-31 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High-carbon steel wire rod with superior drawability and method for production thereof |
| JP2005206853A (ja) | 2004-01-20 | 2005-08-04 | Kobe Steel Ltd | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材およびその製造方法 |
-
1993
- 1993-06-04 JP JP5134770A patent/JP2974546B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20180070214A (ko) * | 2016-12-16 | 2018-06-26 | 주식회사 포스코 | 고강도 강선 및 이의 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06346190A (ja) | 1994-12-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100940379B1 (ko) | 연성이 우수한 고강도 강선 및 그 제조 방법 | |
| JP5939359B2 (ja) | 高炭素鋼線材及びその製造方法 | |
| JP5162875B2 (ja) | 伸線特性に優れた高強度線材およびその製造方法 | |
| WO2012023483A1 (ja) | 特殊鋼鋼線及び特殊鋼線材 | |
| JP3954338B2 (ja) | 耐ひずみ時効脆化特性および耐縦割れ性に優れる高強度鋼線およびその製造方法 | |
| JP2007131945A (ja) | 延性に優れた高強度鋼線およびその製造方法 | |
| WO2016021556A1 (ja) | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材 | |
| JP5201000B2 (ja) | 高強度鋼線用線材、高強度鋼線及びこれらの製造方法 | |
| JP3536684B2 (ja) | 伸線加工性に優れた鋼線材 | |
| JP3283332B2 (ja) | 撚り線加工性の優れた高強度極細鋼線およびその製造方法 | |
| JP2974546B2 (ja) | 疲労特性に優れた極細鋼線 | |
| JP3445674B2 (ja) | 耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線 | |
| JP3001572B1 (ja) | 高強度高延性極細鋼線及び撚り線並びにその製造方法 | |
| JP4464511B2 (ja) | 延性及び疲労特性の優れた高強度極細鋼線の製造方法 | |
| JP3277878B2 (ja) | 伸線強化型高強度鋼線材およびその製造方法 | |
| JP3267833B2 (ja) | 疲労特性の優れた高強度極細鋼線およびその製造方法 | |
| JP6558255B2 (ja) | 高強度極細鋼線およびその製造方法 | |
| JP3061918B2 (ja) | 疲労特性の優れたスチールコードの製造方法 | |
| JPH062039A (ja) | 中炭素極細鋼線の製造方法 | |
| JP3479724B2 (ja) | ゴム製品補強用金属線 | |
| JPH0999312A (ja) | 延性に優れた高強度極細鋼線の製造方法 | |
| JP3299857B2 (ja) | 疲労特性の優れた高強度極細鋼線およびその製造方法 | |
| JPH08232046A (ja) | 耐捻回割れ性に優れた高強度鋼線 | |
| JP3182984B2 (ja) | 高強度極細鋼線の製法 | |
| JP2017128746A (ja) | 高強度極細鋼線およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990727 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |