JPH07300612A - 連続鋳造用溶鋼の製造方法 - Google Patents
連続鋳造用溶鋼の製造方法Info
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- JPH07300612A JPH07300612A JP6090379A JP9037994A JPH07300612A JP H07300612 A JPH07300612 A JP H07300612A JP 6090379 A JP6090379 A JP 6090379A JP 9037994 A JP9037994 A JP 9037994A JP H07300612 A JPH07300612 A JP H07300612A
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- Japan
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- slag
- ladle
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- molten
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、製品板での表面形状を良好にし、
かつ内質欠陥を低減させるために介在物量を大幅に低減
させる連続鋳造用溶鋼の製造方法を提供する。 【構成】 転炉内において、酸化カルシウムを投入する
ことによって、スラグを固化させて取鍋へ出鋼し、鍋上
スラグ量を溶鋼に対して０．１％以下に低減し、鍋上ス
ラグに均一にアルミニウムを散布してスラグ中酸化鉄を
３％以下に改質し、さらにガス吹込み用ランスにより不
活性ガスと共に酸化カルシウムとアルミナからなる粒状
フラックスを吹付け、溶鋼中に浮遊しているスラグ系介
在物と合体させ、取鍋底部よりアルゴンを吹込み、スラ
グとの接触をさけながら不活性ガス下で脱酸を行うこと
により、溶鋼中の介在物の浮上を促進し、低減させるこ
とを特徴とする連続鋳造用溶鋼の製造方法。
かつ内質欠陥を低減させるために介在物量を大幅に低減
させる連続鋳造用溶鋼の製造方法を提供する。 【構成】 転炉内において、酸化カルシウムを投入する
ことによって、スラグを固化させて取鍋へ出鋼し、鍋上
スラグ量を溶鋼に対して０．１％以下に低減し、鍋上ス
ラグに均一にアルミニウムを散布してスラグ中酸化鉄を
３％以下に改質し、さらにガス吹込み用ランスにより不
活性ガスと共に酸化カルシウムとアルミナからなる粒状
フラックスを吹付け、溶鋼中に浮遊しているスラグ系介
在物と合体させ、取鍋底部よりアルゴンを吹込み、スラ
グとの接触をさけながら不活性ガス下で脱酸を行うこと
により、溶鋼中の介在物の浮上を促進し、低減させるこ
とを特徴とする連続鋳造用溶鋼の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、製品板での表面形状を
良好なものとし、かつ内質欠陥を低減すべく溶鋼中の介
在物量を大幅に低減させるための連続鋳造用溶鋼の製造
方法に関するものである。
良好なものとし、かつ内質欠陥を低減すべく溶鋼中の介
在物量を大幅に低減させるための連続鋳造用溶鋼の製造
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】製鋼工程で生成あるいは発生して、これ
が除去されずに製品欠陥の原因となる介在物としては、
大きく分けてアルミナ系、スラグ系、パウダー系の３種
類が挙げられる。この内、アルミナ系介在物は、（１）
式に示す反応により脱酸およびそれ以後の再酸化反応で
生じたものであり、従来脱酸生成物に関しては、脱酸工
程において酸化物の凝集、合体による浮上分離時間を長
くするため、初期に脱酸剤を投入する出鋼脱酸法やＲＨ
処理における強攪拌を行って介在物の浮上分離を促進さ
せる方法が採られてきた。また、特開平１−１８０４６
６号公報に見られるように、脱酸時に脱酸剤ＡｌとＣａ
Ｏ、ＣａＦ2 の結合体および融合体を投入することによ
り、脱酸生成物をＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系の低融点のもの
として浮上促進させる方法も提案されている。さらに再
酸化反応生成物については、鍋上スラグの再酸化度を低
減することが有効であるとされ、スラグの（Ｔ．Ｆｅ）
を下げる方法、いわゆるスラグ改質が行われてきた。
が除去されずに製品欠陥の原因となる介在物としては、
大きく分けてアルミナ系、スラグ系、パウダー系の３種
類が挙げられる。この内、アルミナ系介在物は、（１）
式に示す反応により脱酸およびそれ以後の再酸化反応で
生じたものであり、従来脱酸生成物に関しては、脱酸工
程において酸化物の凝集、合体による浮上分離時間を長
くするため、初期に脱酸剤を投入する出鋼脱酸法やＲＨ
処理における強攪拌を行って介在物の浮上分離を促進さ
せる方法が採られてきた。また、特開平１−１８０４６
６号公報に見られるように、脱酸時に脱酸剤ＡｌとＣａ
Ｏ、ＣａＦ2 の結合体および融合体を投入することによ
り、脱酸生成物をＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系の低融点のもの
として浮上促進させる方法も提案されている。さらに再
酸化反応生成物については、鍋上スラグの再酸化度を低
減することが有効であるとされ、スラグの（Ｔ．Ｆｅ）
を下げる方法、いわゆるスラグ改質が行われてきた。
【０００３】 ｘＭ ＋ （１／２）ｙＯ2 → Ｍx Ｏy 一方、スラグ系介在物については、鍋継目部での清浄化
対策として、スラグストッパーやフローティングバルブ
などの導入により取鍋スラグの巻込み防止あるいは浸漬
開孔の実施によるタンデッシュスラグのたたき込み防止
等が試みられてきた。
対策として、スラグストッパーやフローティングバルブ
などの導入により取鍋スラグの巻込み防止あるいは浸漬
開孔の実施によるタンデッシュスラグのたたき込み防止
等が試みられてきた。
【０００４】また、パウダー系介在物については、パウ
ダーの高粘性化、低速鋳造操業等の措置が採られてき
た。
ダーの高粘性化、低速鋳造操業等の措置が採られてき
た。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、現状では食缶
用材料中の製品欠陥の殆どはＡｌ−Ｃａ−Ｏ系（スラグ
系）介在物に起因するフランジクラックであり、スラグ
系介在物への対策が十分に採られていないのが現状であ
る。本発明は、アルミナ系介在物を低減させて表面性状
を良好にさせつつ、内質欠陥の原因となるスラグ系介在
物をも低減させる連続鋳造用溶鋼の製造方法を提供する
ことを目的とするものである。
用材料中の製品欠陥の殆どはＡｌ−Ｃａ−Ｏ系（スラグ
系）介在物に起因するフランジクラックであり、スラグ
系介在物への対策が十分に採られていないのが現状であ
る。本発明は、アルミナ系介在物を低減させて表面性状
を良好にさせつつ、内質欠陥の原因となるスラグ系介在
物をも低減させる連続鋳造用溶鋼の製造方法を提供する
ことを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決するために構成されたもので、その要旨とするところ
は、連続鋳造用溶鋼の溶製に当たり、転炉内にＣａＯを
投入してスラグを固化させた後取鍋に出鋼し、取鍋上ス
ラグ量を溶鋼に対して０．１％以下に低減し、次いで鍋
上スラグに均一にＡｌを散布してスラグ中ＦｅＯを３％
以下に改質し、次いでガス吹込み用ランスによりＡｒ、
Ｎ2 等の不活性ガスと共にＣａＯ：Ａｌ 2 Ｏ3 の比が
０．６６〜１．５で、融点が１４５０〜１５５０℃内に
あり、粒径が５０〜１０００μｍφのフラックスを吹付
け、溶鋼中に浮遊しているＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 スラグ系
介在物、具体的にはＣａＯ：４０〜６０％、Ａｌ
2 Ｏ3 ：６０〜４０％の組成範囲のスラグ系介在物、と
合体浮上させ、次いで取鍋底部よりＡｒを吹込み、スラ
グとの接触をさけながら不活性ガス下で脱酸を行うこと
により、溶鋼中の介在物の浮上を促進して溶鋼中介在物
を低減させることを特徴とする連続鋳造用溶鋼の製造方
法にある。
決するために構成されたもので、その要旨とするところ
は、連続鋳造用溶鋼の溶製に当たり、転炉内にＣａＯを
投入してスラグを固化させた後取鍋に出鋼し、取鍋上ス
ラグ量を溶鋼に対して０．１％以下に低減し、次いで鍋
上スラグに均一にＡｌを散布してスラグ中ＦｅＯを３％
以下に改質し、次いでガス吹込み用ランスによりＡｒ、
Ｎ2 等の不活性ガスと共にＣａＯ：Ａｌ 2 Ｏ3 の比が
０．６６〜１．５で、融点が１４５０〜１５５０℃内に
あり、粒径が５０〜１０００μｍφのフラックスを吹付
け、溶鋼中に浮遊しているＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 スラグ系
介在物、具体的にはＣａＯ：４０〜６０％、Ａｌ
2 Ｏ3 ：６０〜４０％の組成範囲のスラグ系介在物、と
合体浮上させ、次いで取鍋底部よりＡｒを吹込み、スラ
グとの接触をさけながら不活性ガス下で脱酸を行うこと
により、溶鋼中の介在物の浮上を促進して溶鋼中介在物
を低減させることを特徴とする連続鋳造用溶鋼の製造方
法にある。
【０００７】
【作用】介在物起因による欠陥には、大きく分けて次の
２種類のものがある。１つは、アルミナ系介在物に起因
するスリバー疵で、もう一つはＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 等の
スラグ系介在物に起因するフランジクラック、ピンホー
ル欠陥である。スラグ系介在物の起源としては、上述し
たように、出鋼中の転炉スラグの巻込み、溶鋼流動
による鍋上スラグの削り込み、鍋継目部での鍋上スラ
グの巻込み等が考えられる。
２種類のものがある。１つは、アルミナ系介在物に起因
するスリバー疵で、もう一つはＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 等の
スラグ系介在物に起因するフランジクラック、ピンホー
ル欠陥である。スラグ系介在物の起源としては、上述し
たように、出鋼中の転炉スラグの巻込み、溶鋼流動
による鍋上スラグの削り込み、鍋継目部での鍋上スラ
グの巻込み等が考えられる。
【０００８】本発明者らは、実際に問題となる介在物組
成を明らかにするために、鋳片内スラグ系介在物および
冷延板での磁粉探傷欠陥部介在物の組成調査を行った。
鋳片内介在物および磁粉探傷欠陥部介在物は、ＣａＯ−
Ａｌ2 Ｏ3 ２元系であり、両者の調査によって得られた
組成は、図１および図２のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3２元系状
態図上にプロットした。図１は鋳片介在物の組成を示
し、また図２は磁粉探傷欠陥部介在物の組成を示してい
るが、鋳片介在物については、さらに球形、不定形の形
態別に示した。この鋳片内介在物の球形および不定形形
態の存在率は、５０：５０である。
成を明らかにするために、鋳片内スラグ系介在物および
冷延板での磁粉探傷欠陥部介在物の組成調査を行った。
鋳片内介在物および磁粉探傷欠陥部介在物は、ＣａＯ−
Ａｌ2 Ｏ3 ２元系であり、両者の調査によって得られた
組成は、図１および図２のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3２元系状
態図上にプロットした。図１は鋳片介在物の組成を示
し、また図２は磁粉探傷欠陥部介在物の組成を示してい
るが、鋳片介在物については、さらに球形、不定形の形
態別に示した。この鋳片内介在物の球形および不定形形
態の存在率は、５０：５０である。
【０００９】これらの図から判るように、磁粉探傷欠陥
中の介在物組成は鋳片段階での球形形態のものと一致し
ており、その組成はＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝０．６６〜
１．５である。即ち鋳片段階ではこの組成範囲以外の介
在物（ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝＜０．６６、＞１．５）が
存在するにもかかわらず、これらのものは実際には欠陥
とならないことが判明した。
中の介在物組成は鋳片段階での球形形態のものと一致し
ており、その組成はＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝０．６６〜
１．５である。即ち鋳片段階ではこの組成範囲以外の介
在物（ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝＜０．６６、＞１．５）が
存在するにもかかわらず、これらのものは実際には欠陥
とならないことが判明した。
【００１０】ここで、通常転炉からの出鋼中に流出した
鍋上スラグの組成は、溶鋼中に巻込まれると、スラグ中
のＦｅＯ、ＳｉＯ2 、ＭｎＯ等の成分が溶鋼中のＡｌに
より還元され、必ずＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝０．６６〜
１．５の範囲内の組成となっている。従って、この溶鋼
中に浮遊する介在物の組成を改善する必要がある。我々
は溶鋼中の介在物組成を制御する方法として、溶鋼中に
粉体を吹込むことにより、溶鋼中に浮遊している問題の
低融点スラグ系介在物と合体浮上させることを考えた。
そこで、２０ｋｇの雰囲気制御型溶解炉にて、ＣａＯ：
Ａｌ2 Ｏ3＝０．６６〜１．５の酸化物およびＣａＯ：
Ａｌ2 Ｏ3 が＜０．６６、＞１．５の酸化物が５０：５
０の割合で含有されている溶鋼を溶解した。吹込む粉体
は、問題となる組成（ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝０．６６〜
１．５）が溶鋼中では低融点の液状介在物なので、これ
と衝突しやすい液状の低融点フラックスの方が好ましい
と考えた。
鍋上スラグの組成は、溶鋼中に巻込まれると、スラグ中
のＦｅＯ、ＳｉＯ2 、ＭｎＯ等の成分が溶鋼中のＡｌに
より還元され、必ずＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝０．６６〜
１．５の範囲内の組成となっている。従って、この溶鋼
中に浮遊する介在物の組成を改善する必要がある。我々
は溶鋼中の介在物組成を制御する方法として、溶鋼中に
粉体を吹込むことにより、溶鋼中に浮遊している問題の
低融点スラグ系介在物と合体浮上させることを考えた。
そこで、２０ｋｇの雰囲気制御型溶解炉にて、ＣａＯ：
Ａｌ2 Ｏ3＝０．６６〜１．５の酸化物およびＣａＯ：
Ａｌ2 Ｏ3 が＜０．６６、＞１．５の酸化物が５０：５
０の割合で含有されている溶鋼を溶解した。吹込む粉体
は、問題となる組成（ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝０．６６〜
１．５）が溶鋼中では低融点の液状介在物なので、これ
と衝突しやすい液状の低融点フラックスの方が好ましい
と考えた。
【００１１】そこで、溶鋼中に残存した場合問題の組成
となるが、液状の低融点介在物として、ＣａＯ：Ａｌ2
Ｏ3 ＝０．６６〜１．５のスラグ系フラックスを溶鋼中
に吹込んだ結果、図３に示す如く合体浮上の効果が認め
られることを見出した。但し、図４に示すように５０μ
ｍ未満あるいは１０００μｍ超のものを吹付けると効果
が得られないことが確認された。おそらく、５０μｍ未
満であると衝突の確立が小さくなり、かえって溶鋼中の
介在物量が増加し、１０００μｍ超であると衝突しきれ
ずに残留してしまうものと思われる。
となるが、液状の低融点介在物として、ＣａＯ：Ａｌ2
Ｏ3 ＝０．６６〜１．５のスラグ系フラックスを溶鋼中
に吹込んだ結果、図３に示す如く合体浮上の効果が認め
られることを見出した。但し、図４に示すように５０μ
ｍ未満あるいは１０００μｍ超のものを吹付けると効果
が得られないことが確認された。おそらく、５０μｍ未
満であると衝突の確立が小さくなり、かえって溶鋼中の
介在物量が増加し、１０００μｍ超であると衝突しきれ
ずに残留してしまうものと思われる。
【００１２】さらに、本発明者らは、介在物の浮上分離
を十分に行える脱酸法の検討を行った。図５はＲＨ脱酸
法、および取鍋底部よりＡｒを吹込みスラグとの接触を
避けながら不活性ガス下で脱酸を行う簡易溶鋼処理（例
えば、「材料とプロセス・日本鉄鋼協会第１１８回講演
論文集」第４年（１９８９）、第２号、ｐ１２３５）と
で、脱酸処理後の介在物量および形状を比較したもので
ある。これらの結果から、ＣＡＳ法は介在物の浮上分離
に大きく寄与することが判る。
を十分に行える脱酸法の検討を行った。図５はＲＨ脱酸
法、および取鍋底部よりＡｒを吹込みスラグとの接触を
避けながら不活性ガス下で脱酸を行う簡易溶鋼処理（例
えば、「材料とプロセス・日本鉄鋼協会第１１８回講演
論文集」第４年（１９８９）、第２号、ｐ１２３５）と
で、脱酸処理後の介在物量および形状を比較したもので
ある。これらの結果から、ＣＡＳ法は介在物の浮上分離
に大きく寄与することが判る。
【００１３】一方、スリバー疵の原因となるアルミナ系
介在物については、スラグ中の酸化力を低減させること
が有効であるため、出鋼後、鍋上スラグ上にＡｌを均一
に散布してスラグ中のＦｅＯ％を３％以下に低減する必
要がある。次に、本発明の実施例について述べる。
介在物については、スラグ中の酸化力を低減させること
が有効であるため、出鋼後、鍋上スラグ上にＡｌを均一
に散布してスラグ中のＦｅＯ％を３％以下に低減する必
要がある。次に、本発明の実施例について述べる。
【００１４】
【実施例】目標成分として、Ｃ：０．０３〜０．０５
％、Ｓｉ：０．０８％〜０．１５％、Ｍｎ：０．２０〜
０．５０％、Ｐ：０．００７〜０．０１％、Ｓ：０．０
０７〜０．０１％、Ａｌ：０．０４〜０．０６％を含
み、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる連続鋳造
用溶鋼を溶製するに当たり、本発明を適用した。３５０
ｔの転炉において、炉内にＣａＯを投入し、所定の炭素
濃度に調整して取鍋に出鋼した。均一散布装置により取
鍋上にＡｌを散布し、スラグ中ＦｅＯ％を３％以下に低
減させ、次いで簡易式フリーボード（ＣＡＳ）における
インジェクション装置を用いて、不活性ガスであるＡｒ
ガスと共に、ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 の比が０．６６〜１．
５で、融点が１４５０〜１５５０℃内にあり、粒径が５
０〜１０００μｍの粒径のフラックスを吹付け、次いで
取鍋底部よりＡｒを吹込み、スラグとの接触を避けなが
ら、不活性ガス下で、純Ａｌを４００ｋｇ投入して脱酸
を行い、得られた溶鋼を湾曲型連鋳機で鋳造して２５０
ｍｍ厚のスラブ鋳片とし、鋳片および冷延板における介
在物調査を行った。ここで、脱酸法の違い、スラグ中Ｆ
ｅＯ％の違い及び粉体吹込みの有無における結果の比較
を調査した。
％、Ｓｉ：０．０８％〜０．１５％、Ｍｎ：０．２０〜
０．５０％、Ｐ：０．００７〜０．０１％、Ｓ：０．０
０７〜０．０１％、Ａｌ：０．０４〜０．０６％を含
み、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる連続鋳造
用溶鋼を溶製するに当たり、本発明を適用した。３５０
ｔの転炉において、炉内にＣａＯを投入し、所定の炭素
濃度に調整して取鍋に出鋼した。均一散布装置により取
鍋上にＡｌを散布し、スラグ中ＦｅＯ％を３％以下に低
減させ、次いで簡易式フリーボード（ＣＡＳ）における
インジェクション装置を用いて、不活性ガスであるＡｒ
ガスと共に、ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 の比が０．６６〜１．
５で、融点が１４５０〜１５５０℃内にあり、粒径が５
０〜１０００μｍの粒径のフラックスを吹付け、次いで
取鍋底部よりＡｒを吹込み、スラグとの接触を避けなが
ら、不活性ガス下で、純Ａｌを４００ｋｇ投入して脱酸
を行い、得られた溶鋼を湾曲型連鋳機で鋳造して２５０
ｍｍ厚のスラブ鋳片とし、鋳片および冷延板における介
在物調査を行った。ここで、脱酸法の違い、スラグ中Ｆ
ｅＯ％の違い及び粉体吹込みの有無における結果の比較
を調査した。
【００１５】詳細な条件および結果を表１、表２（表１
のつづき）に示す。
のつづき）に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】比較例１は、ＲＨ脱酸を実施した場合を示
している。又、比較例１、２は各々ＣＡＳ法、ＲＨ法に
おいて、炉内固化が充分でなかった場合を示している
が、転炉からの流出スラグは極力低減する必要があるこ
とが判る。比較例４〜７は、ＣＡＳ、ＲＨ脱酸法におい
て、スラグ中ＦｅＯの低減が十分でなかった際、粉体吹
込みの有無における結果を示している、スラグ中ＦｅＯ
％を下げ、かつ粉体を吹込むことにより介在物量低減効
果は増大する。さらに、比較例８、９は吹込む粉体の粒
径が５０μｍ以下であった場合の結果を、比較例１０、
１１は粒径が１０００μｍ以上であった場合の結果を示
しているが実施例に示したように、５０〜１０００μｍ
のものが妥当であることが判る。
している。又、比較例１、２は各々ＣＡＳ法、ＲＨ法に
おいて、炉内固化が充分でなかった場合を示している
が、転炉からの流出スラグは極力低減する必要があるこ
とが判る。比較例４〜７は、ＣＡＳ、ＲＨ脱酸法におい
て、スラグ中ＦｅＯの低減が十分でなかった際、粉体吹
込みの有無における結果を示している、スラグ中ＦｅＯ
％を下げ、かつ粉体を吹込むことにより介在物量低減効
果は増大する。さらに、比較例８、９は吹込む粉体の粒
径が５０μｍ以下であった場合の結果を、比較例１０、
１１は粒径が１０００μｍ以上であった場合の結果を示
しているが実施例に示したように、５０〜１０００μｍ
のものが妥当であることが判る。
【００１９】
【発明の効果】以上詳述した様に、本発明によれば、連
続鋳造用溶鋼の溶製に当たり、大幅な鋼中介在物の低減
が可能となるから、製品板での表面性状が良好になり、
内質欠陥を著しく低減することができるという産業上有
用な効果が奏せられる。
続鋳造用溶鋼の溶製に当たり、大幅な鋼中介在物の低減
が可能となるから、製品板での表面性状が良好になり、
内質欠陥を著しく低減することができるという産業上有
用な効果が奏せられる。
【図１】鋳片におけるスラグ系介在物の組成を示す図で
ある。
ある。
【図２】磁粉探傷欠陥部の介在物組成を示す図である。
【図３】フラックスを吹付けた場合の溶鋼の清浄性を示
す図である。
す図である。
【図４】吹付けるフラックス粒径が溶鋼の清浄性に及ぼ
す影響を示す図である。
す影響を示す図である。
【図５】脱酸法の違いが溶鋼の清浄性に及ぼす影響を示
す図である。
す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 連続鋳造用溶鋼の溶製に当たり、転炉内
にＣａＯを投入してスラグを固化させた後取鍋に出鋼
し、取鍋上スラグ量を溶鋼に対して０．１％以下に低減
し、次いで鍋上スラグに均一にＡｌを散布してスラグ中
ＦｅＯを３％以下に改質し、次いでガス吹込み用ランス
によりＡｒ、Ｎ2 等の不活性ガスと共にＣａＯ：Ａｌ2
Ｏ3 の比が０．６６〜１．５で、融点が１４５０〜１５
５０℃内にあり、粒径が５０〜１０００μｍφのフラッ
クスを吹付け、溶鋼中に浮遊しているＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ
3 スラグ系介在物と合体浮上させ、次いで取鍋底部より
Ａｒを吹込み、スラグとの接触をさけながら不活性ガス
下で脱酸を行うことにより、溶鋼中の介在物の浮上を促
進して溶鋼中介在物を低減させることを特徴とする連続
鋳造用溶鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6090379A JPH07300612A (ja) | 1994-04-27 | 1994-04-27 | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6090379A JPH07300612A (ja) | 1994-04-27 | 1994-04-27 | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07300612A true JPH07300612A (ja) | 1995-11-14 |
Family
ID=13996942
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6090379A Withdrawn JPH07300612A (ja) | 1994-04-27 | 1994-04-27 | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07300612A (ja) |
-
1994
- 1994-04-27 JP JP6090379A patent/JPH07300612A/ja not_active Withdrawn
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