JPH07300614A - 連続鋳造用溶鋼の製造方法 - Google Patents
連続鋳造用溶鋼の製造方法Info
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- JPH07300614A JPH07300614A JP9037694A JP9037694A JPH07300614A JP H07300614 A JPH07300614 A JP H07300614A JP 9037694 A JP9037694 A JP 9037694A JP 9037694 A JP9037694 A JP 9037694A JP H07300614 A JPH07300614 A JP H07300614A
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- molten steel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、製品板での表面形状の良好化と内
質欠陥の低減を図るべく、溶鋼中の介在物量を大幅に低
減し得る連続鋳造用溶鋼製造方法を提供する。 【構成】 転炉内において、ＣａＯを投入し、スラグを
固化させ、出鋼中のスラグ流出を防止し、鍋上スラグ量
を溶鋼に対して０．１％以下に低減させ、鍋上スラグに
均一にＡｌを散布してスラグ中ＦｅＯを３％以下に改質
し、さらに、ガス吹込み用ランスにより不活性ガスと共
にＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 の比が０．６６〜１．５で、両者
の含有量が７０％以下であり、残りはＳｉＯ2 およびＭ
ｎＯの何れか１種または２種を３０％以上含有し、融点
が１４５０〜１５５０℃内にあり、粒径が５０〜１００
０μm φのフラックスを吹付けて、溶鋼中のスラグ系介
在物と合体浮上させ、該介在物を無害化するとともに介
在物量を低減させる。
質欠陥の低減を図るべく、溶鋼中の介在物量を大幅に低
減し得る連続鋳造用溶鋼製造方法を提供する。 【構成】 転炉内において、ＣａＯを投入し、スラグを
固化させ、出鋼中のスラグ流出を防止し、鍋上スラグ量
を溶鋼に対して０．１％以下に低減させ、鍋上スラグに
均一にＡｌを散布してスラグ中ＦｅＯを３％以下に改質
し、さらに、ガス吹込み用ランスにより不活性ガスと共
にＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 の比が０．６６〜１．５で、両者
の含有量が７０％以下であり、残りはＳｉＯ2 およびＭ
ｎＯの何れか１種または２種を３０％以上含有し、融点
が１４５０〜１５５０℃内にあり、粒径が５０〜１００
０μm φのフラックスを吹付けて、溶鋼中のスラグ系介
在物と合体浮上させ、該介在物を無害化するとともに介
在物量を低減させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、製品板での表面形状を
良好なものとなし、かつ内質欠陥を低減させるべく、溶
鋼中の介在物量を大幅に低減させるための連続鋳造用溶
鋼の製造方法に関するものである。
良好なものとなし、かつ内質欠陥を低減させるべく、溶
鋼中の介在物量を大幅に低減させるための連続鋳造用溶
鋼の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】製鋼工程で生成あるいは発生して、これ
が除去されずに製品欠陥の原因となる介在物としては、
大きく分けてアルミナ系、スラグ系、パウダー系の３種
類が挙げられる。この内、アルミナ系介在物は、（１）
式に示す反応により脱酸およびそれ以後の再酸化反応で
生じたものであり、従来脱酸生成物に関しては、脱酸工
程において酸化物の凝集、合体による浮上分離時間を長
くするため、初期に脱酸剤を投入する出鋼脱酸法やＲＨ
処理における強攪拌を行って介在物の浮上分離を促進さ
せる方法が採られてきた。また、特開平１−１８０４６
６号公報に見られるように、脱酸時に脱酸剤ＡｌとＣａ
Ｏ、ＣａＦ2 の結合体および融合体を投入することによ
り、脱酸生成物をＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系の低融点のもの
として浮上促進させる方法も提案されている。さらに再
酸化反応生成物については、鍋上スラグの再酸化度を低
減することが有効であるとされ、スラグの（Ｔ．Ｆｅ）
を下げる方法、いわゆるスラグ改質が行われてきた。
が除去されずに製品欠陥の原因となる介在物としては、
大きく分けてアルミナ系、スラグ系、パウダー系の３種
類が挙げられる。この内、アルミナ系介在物は、（１）
式に示す反応により脱酸およびそれ以後の再酸化反応で
生じたものであり、従来脱酸生成物に関しては、脱酸工
程において酸化物の凝集、合体による浮上分離時間を長
くするため、初期に脱酸剤を投入する出鋼脱酸法やＲＨ
処理における強攪拌を行って介在物の浮上分離を促進さ
せる方法が採られてきた。また、特開平１−１８０４６
６号公報に見られるように、脱酸時に脱酸剤ＡｌとＣａ
Ｏ、ＣａＦ2 の結合体および融合体を投入することによ
り、脱酸生成物をＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系の低融点のもの
として浮上促進させる方法も提案されている。さらに再
酸化反応生成物については、鍋上スラグの再酸化度を低
減することが有効であるとされ、スラグの（Ｔ．Ｆｅ）
を下げる方法、いわゆるスラグ改質が行われてきた。
【０００３】 ｘＭ ＋ （１／２）ｙＯ2 → Ｍx Ｏy 一方、スラグ系介在物については、鍋継目部での清浄化
対策として、スラグストッパーやフローティングバルブ
などの導入により取鍋スラグの巻込み防止あるいは浸漬
開孔の実施によるタンデッシュスラグのたたき込み防止
等が試みられてきた。
対策として、スラグストッパーやフローティングバルブ
などの導入により取鍋スラグの巻込み防止あるいは浸漬
開孔の実施によるタンデッシュスラグのたたき込み防止
等が試みられてきた。
【０００４】また、パウダー系介在物については、パウ
ダーの高粘性化、低速鋳造操業等の措置が採られてき
た。
ダーの高粘性化、低速鋳造操業等の措置が採られてき
た。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、現状では食缶
用材料中の製品欠陥の殆どはＡｌ−Ｃａ−Ｏ系（スラグ
系）介在物に起因するフランジクラックであり、スラグ
系介在物への対策が十分に採られていないのが現状であ
る。本発明は、アルミナ系介在物を低減させて製品板で
の表面性状を良好にさせるとともに、内質欠陥の原因と
なるスラグ系介在物をも低減させる連続鋳造用溶鋼の製
造方法を提供することを目的とするものである。
用材料中の製品欠陥の殆どはＡｌ−Ｃａ−Ｏ系（スラグ
系）介在物に起因するフランジクラックであり、スラグ
系介在物への対策が十分に採られていないのが現状であ
る。本発明は、アルミナ系介在物を低減させて製品板で
の表面性状を良好にさせるとともに、内質欠陥の原因と
なるスラグ系介在物をも低減させる連続鋳造用溶鋼の製
造方法を提供することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決するために構成されたもので、その要旨とするところ
は、連続鋳造用溶鋼を溶製するに当たり、転炉内にＣａ
Ｏを投入して、スラグを固化させた後、取鍋に出鋼して
取鍋上スラグ量を溶鋼に対して０．１％以下にし、取鍋
上スラグに均一にＡｌを散布してスラグ中ＦｅＯを３％
以下に改質し、ガス吹込み用ランスによりＡｒ、Ｎ2 等
の不活性ガスと共にＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3の比が０．６６
〜１．５で、両者の含有量が７０％以下であり、残りは
ＳｉＯ2またはＭｎＯの何れか一方あるいは両者を３０
％以上含有し、融点が１４５０〜１５５０℃内にあり、
粒径が５０〜１０００μｍφのフラックスを吹付け、溶
鋼中に浮遊しているＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 スラグ系介在
物、具体的にはＣａＯ：４０〜６０％、Ａｌ2 Ｏ3 ：６
０〜４０％の組成範囲のスラグ系介在物、と合体浮上さ
せることにより、該介在物の組成範囲よりはずして該介
在物を無害化するとともに介在物量を低減させることを
特徴とする連続鋳造用溶鋼の製造方法にある。
決するために構成されたもので、その要旨とするところ
は、連続鋳造用溶鋼を溶製するに当たり、転炉内にＣａ
Ｏを投入して、スラグを固化させた後、取鍋に出鋼して
取鍋上スラグ量を溶鋼に対して０．１％以下にし、取鍋
上スラグに均一にＡｌを散布してスラグ中ＦｅＯを３％
以下に改質し、ガス吹込み用ランスによりＡｒ、Ｎ2 等
の不活性ガスと共にＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3の比が０．６６
〜１．５で、両者の含有量が７０％以下であり、残りは
ＳｉＯ2またはＭｎＯの何れか一方あるいは両者を３０
％以上含有し、融点が１４５０〜１５５０℃内にあり、
粒径が５０〜１０００μｍφのフラックスを吹付け、溶
鋼中に浮遊しているＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 スラグ系介在
物、具体的にはＣａＯ：４０〜６０％、Ａｌ2 Ｏ3 ：６
０〜４０％の組成範囲のスラグ系介在物、と合体浮上さ
せることにより、該介在物の組成範囲よりはずして該介
在物を無害化するとともに介在物量を低減させることを
特徴とする連続鋳造用溶鋼の製造方法にある。
【０００７】
【作用】介在物起因による欠陥には、大きく分けて次の
２種類のものがある。１つは、アルミナ系介在物に起因
するスリバー疵で、もう一つはＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 等の
スラグ系介在物に起因するフランジクラック、ピンホー
ル欠陥である。スラグ系介在物の起源としては、上述し
たように、出鋼中の転炉スラグの巻込み、溶鋼流動
による鍋上スラグの削り込み、鍋継目部での鍋上スラ
グの巻込み等が考えられる。
２種類のものがある。１つは、アルミナ系介在物に起因
するスリバー疵で、もう一つはＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 等の
スラグ系介在物に起因するフランジクラック、ピンホー
ル欠陥である。スラグ系介在物の起源としては、上述し
たように、出鋼中の転炉スラグの巻込み、溶鋼流動
による鍋上スラグの削り込み、鍋継目部での鍋上スラ
グの巻込み等が考えられる。
【０００８】本発明者らは、実際に問題となる介在物組
成を明らかにするために、鋳片内スラグ系介在物および
冷延板での磁粉探傷欠陥部介在物の組成調査を行った。
鋳片内介在物および磁粉探傷欠陥部介在物は、ＣａＯ−
Ａｌ2 Ｏ3 ２元系であり、両者の調査によって得られた
組成は、図１および図２のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3２元系状
態図上にプロットした。図１は鋳片介在物の組成を示
し、また図２は磁粉探傷欠陥部介在物の組成を示してい
るが、鋳片介在物については、さらに球形、不定形の形
態別に示した。この鋳片内介在物の球形および不定形形
態の存在率は、５０：５０である。
成を明らかにするために、鋳片内スラグ系介在物および
冷延板での磁粉探傷欠陥部介在物の組成調査を行った。
鋳片内介在物および磁粉探傷欠陥部介在物は、ＣａＯ−
Ａｌ2 Ｏ3 ２元系であり、両者の調査によって得られた
組成は、図１および図２のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3２元系状
態図上にプロットした。図１は鋳片介在物の組成を示
し、また図２は磁粉探傷欠陥部介在物の組成を示してい
るが、鋳片介在物については、さらに球形、不定形の形
態別に示した。この鋳片内介在物の球形および不定形形
態の存在率は、５０：５０である。
【０００９】これらの図から判るように、磁粉探傷欠陥
中の介在物組成は鋳片段階での球形形態のものと一致し
ており、その組成はＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝０．６６〜
１．５である。即ち鋳片段階ではこの組成範囲以外の介
在物（ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝＜０．６６、＞１．５）が
存在するにもかかわらず、これらのものは実際には欠陥
とならないことが判明した。
中の介在物組成は鋳片段階での球形形態のものと一致し
ており、その組成はＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝０．６６〜
１．５である。即ち鋳片段階ではこの組成範囲以外の介
在物（ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝＜０．６６、＞１．５）が
存在するにもかかわらず、これらのものは実際には欠陥
とならないことが判明した。
【００１０】ここで、通常転炉からの出鋼中に流出した
鍋上スラグの組成は、溶鋼中に巻込まれると、スラグ中
のＦｅＯ、ＳｉＯ2 、ＭｎＯ等の成分が溶鋼中のＡｌに
より還元され、必ずＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝０．６６〜
１．５の範囲内の組成となっている。従って、この溶鋼
中に浮遊する介在物の組成を改善する必要がある。我々
は溶鋼中の介在物組成を制御する方法として、溶鋼中に
粉体を吹込むことを考えた。即ち、問題となる組成範囲
以外の粉体を吹込むことにより、溶鋼中に浮遊している
問題の低融点スラグ系介在物と合体浮上させることを考
えた。そこで、２０ｋｇの雰囲気制御型溶解炉にて、Ｃ
ａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝０．６６〜１．５の酸化物およびＣ
ａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 が＜０．６６、＞１．５の酸化物が５
０：５０の割合で含有されている溶鋼を溶解した。吹込
む粉体は、問題となる組成（ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝０．
６６〜１．５）が溶鋼中では低融点の液状介在物なの
で、これと衝突しやすい液状の低融点フラックスを考え
た。但し、衝突せずに浮遊した場合、問題の組成となら
ないように、他の成分がＡｌにより還元されて、Ｃａ
Ｏ：Ａｌ2 Ｏ3 の比が０．６６〜１．５とならぬよう
に、ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ 3 の比は０．６６〜１．５である
が、両者の含有量が７０％以下であり、残りはＳｉ
Ｏ2 、ＭｎＯ等還元されるとＡｌ2 Ｏ3 に変わるものが
単独あるいは複合で３０％以上含有されるフラックス
（以下フラックスＡ）を吹付け、問題の組成およびそれ
以外の組成の酸化物の量がどの様になるかを調査した。
このとき、フラックスの他の成分がＡｌにより還元され
た場合、ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 の比が０．６６〜１．５と
なってしまうフラックス（以下フラックスＢ）について
も同時に調査した。その結果、図３に示すように、フラ
ックスＡにおいて、問題の組成（ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 の
比が０．６６〜１．５）の介在物量が減少することを見
出した。フラックスＡは、液状同士で合体しやすいが、
浮上しきれずに残ったとしても、最終的にはＳｉＯ2 、
ＭｎＯの他の成分がＡｌにより還元されて、問題の組成
を外れるので効果的である。但し、図４に示すように、
５０μｍ未満あるいは１０００μｍ超のものを吹付ける
と、効果が得られないことが確認された。おそらく、５
０μｍ未満であると衝突の確立が小さくなり、１０００
μｍ超であると衝突しきれずに残留したものの無害化は
達成しえないものと考えられる。
鍋上スラグの組成は、溶鋼中に巻込まれると、スラグ中
のＦｅＯ、ＳｉＯ2 、ＭｎＯ等の成分が溶鋼中のＡｌに
より還元され、必ずＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝０．６６〜
１．５の範囲内の組成となっている。従って、この溶鋼
中に浮遊する介在物の組成を改善する必要がある。我々
は溶鋼中の介在物組成を制御する方法として、溶鋼中に
粉体を吹込むことを考えた。即ち、問題となる組成範囲
以外の粉体を吹込むことにより、溶鋼中に浮遊している
問題の低融点スラグ系介在物と合体浮上させることを考
えた。そこで、２０ｋｇの雰囲気制御型溶解炉にて、Ｃ
ａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝０．６６〜１．５の酸化物およびＣ
ａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 が＜０．６６、＞１．５の酸化物が５
０：５０の割合で含有されている溶鋼を溶解した。吹込
む粉体は、問題となる組成（ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 ＝０．
６６〜１．５）が溶鋼中では低融点の液状介在物なの
で、これと衝突しやすい液状の低融点フラックスを考え
た。但し、衝突せずに浮遊した場合、問題の組成となら
ないように、他の成分がＡｌにより還元されて、Ｃａ
Ｏ：Ａｌ2 Ｏ3 の比が０．６６〜１．５とならぬよう
に、ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ 3 の比は０．６６〜１．５である
が、両者の含有量が７０％以下であり、残りはＳｉ
Ｏ2 、ＭｎＯ等還元されるとＡｌ2 Ｏ3 に変わるものが
単独あるいは複合で３０％以上含有されるフラックス
（以下フラックスＡ）を吹付け、問題の組成およびそれ
以外の組成の酸化物の量がどの様になるかを調査した。
このとき、フラックスの他の成分がＡｌにより還元され
た場合、ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 の比が０．６６〜１．５と
なってしまうフラックス（以下フラックスＢ）について
も同時に調査した。その結果、図３に示すように、フラ
ックスＡにおいて、問題の組成（ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 の
比が０．６６〜１．５）の介在物量が減少することを見
出した。フラックスＡは、液状同士で合体しやすいが、
浮上しきれずに残ったとしても、最終的にはＳｉＯ2 、
ＭｎＯの他の成分がＡｌにより還元されて、問題の組成
を外れるので効果的である。但し、図４に示すように、
５０μｍ未満あるいは１０００μｍ超のものを吹付ける
と、効果が得られないことが確認された。おそらく、５
０μｍ未満であると衝突の確立が小さくなり、１０００
μｍ超であると衝突しきれずに残留したものの無害化は
達成しえないものと考えられる。
【００１１】一方、スリバー疵の原因となるアルミナ系
介在物については、スラグ中の酸化力を低減させること
が有効であるため、出鋼後、鍋上スラグ上にＡｌを均一
に散布してスラグ中のＦｅＯ％を３％以下に低減する必
要がある。次に、本発明の実施例について述べる。
介在物については、スラグ中の酸化力を低減させること
が有効であるため、出鋼後、鍋上スラグ上にＡｌを均一
に散布してスラグ中のＦｅＯ％を３％以下に低減する必
要がある。次に、本発明の実施例について述べる。
【００１２】
【実施例】目標成分として、Ｃ：０．０３〜０．０５
％、Ｓｉ：０．０８％〜０．１５％、Ｍｎ：０．２０〜
０．５０％、Ｐ：０．００７〜０．０１％、Ｓ：０．０
０７〜０．０１％、Ａｌ：０．０４〜０．０６％を含
み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる連続鋳造
用溶鋼を溶製するに当たり、本発明を適用した。３５０
ｔの転炉において、炉内にＣａＯを投入し、所定の炭素
濃度に調整して取鍋に出鋼し、次いで均一散布装置によ
り取鍋上にＡｌを散布し、スラグ中ＦｅＯ％を３％以下
に低減させ、次いでＲＨあるいはＣＡＳにおけるインジ
ェクション装置を用いて、不活性ガスであるＡｒガスと
共に、ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 の比が０．６６〜１．５で、
両者の含有量が７０％以下であり、残りはＳｉＯ2 、Ｍ
ｎＯ等還元されるとＡｌ2 Ｏ3 に変わるものを単独ある
いは複合で３０％以上含有し、融点が１４５０〜１５５
０℃内にある５０〜１０００μｍの粒径のフラックスを
吹付け、次いで脱酸を実施し、湾曲型連鋳機で鋳造して
２５０ｍｍ厚のスラブ鋳片とし、鋳片および冷延板にお
ける介在物調査を行った。ここで、粉体吹込みの有無の
比較を調査した。詳細な条件および結果を表１、表２
（表１のつづき）に示す。
％、Ｓｉ：０．０８％〜０．１５％、Ｍｎ：０．２０〜
０．５０％、Ｐ：０．００７〜０．０１％、Ｓ：０．０
０７〜０．０１％、Ａｌ：０．０４〜０．０６％を含
み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる連続鋳造
用溶鋼を溶製するに当たり、本発明を適用した。３５０
ｔの転炉において、炉内にＣａＯを投入し、所定の炭素
濃度に調整して取鍋に出鋼し、次いで均一散布装置によ
り取鍋上にＡｌを散布し、スラグ中ＦｅＯ％を３％以下
に低減させ、次いでＲＨあるいはＣＡＳにおけるインジ
ェクション装置を用いて、不活性ガスであるＡｒガスと
共に、ＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 の比が０．６６〜１．５で、
両者の含有量が７０％以下であり、残りはＳｉＯ2 、Ｍ
ｎＯ等還元されるとＡｌ2 Ｏ3 に変わるものを単独ある
いは複合で３０％以上含有し、融点が１４５０〜１５５
０℃内にある５０〜１０００μｍの粒径のフラックスを
吹付け、次いで脱酸を実施し、湾曲型連鋳機で鋳造して
２５０ｍｍ厚のスラブ鋳片とし、鋳片および冷延板にお
ける介在物調査を行った。ここで、粉体吹込みの有無の
比較を調査した。詳細な条件および結果を表１、表２
（表１のつづき）に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】比較例１は、炉内固化が充分でなかった
例、比較例２はスラグＦｅＯ％の低減が充分でなかった
例を示している。又、比較例３は、ＣａＯ、Ａｌ2 Ｏ3
の含有量が７０％超のもので、ＳｉＯ2、ＭｎＯ等が還
元されてもＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 比が０．６６〜１．５と
なってしまう粉体を吹付けた場合であるが、低減はする
ものの、問題の組成を充分に低減できない。
例、比較例２はスラグＦｅＯ％の低減が充分でなかった
例を示している。又、比較例３は、ＣａＯ、Ａｌ2 Ｏ3
の含有量が７０％超のもので、ＳｉＯ2、ＭｎＯ等が還
元されてもＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 比が０．６６〜１．５と
なってしまう粉体を吹付けた場合であるが、低減はする
ものの、問題の組成を充分に低減できない。
【００１６】さらに、比較例４、５は吹込む粉体の粒径
を変化させたものであるが、実施例に示したように、粒
径５０〜１０００μｍのものが妥当であることが判る。
を変化させたものであるが、実施例に示したように、粒
径５０〜１０００μｍのものが妥当であることが判る。
【００１７】
【発明の効果】以上詳述した様に、本発明によれば、介
在物量を大幅に低減した連続鋳造用溶鋼を得ることがで
きるので、製品板での表面性状が良好で、内質欠陥が低
減された製品板を得ることができるという産業上有用な
効果が奏される。
在物量を大幅に低減した連続鋳造用溶鋼を得ることがで
きるので、製品板での表面性状が良好で、内質欠陥が低
減された製品板を得ることができるという産業上有用な
効果が奏される。
【図１】鋳片におけるスラグ系介在物の組成を示す図で
ある。
ある。
【図２】磁粉探傷欠陥部の介在物組成を示す図である。
【図３】種々のフラックスを吹付けた場合の溶鋼の清浄
性を示す図である。
性を示す図である。
【図４】吹付けるフラックス粒径が溶鋼の清浄性に及ぼ
す影響を示す図である。
す影響を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 連続鋳造用溶鋼を溶製するに当たり、転
炉内にＣａＯを投入してスラグを固化させた後、取鍋に
出鋼して取鍋上スラグ量を溶鋼に対して０．１％以下に
し、取鍋上スラグに均一にＡｌを散布してスラグ中Ｆｅ
Ｏを３％以下に改質し、ガス吹込み用ランスによりＡ
ｒ、Ｎ2 等の不活性ガスと共にＣａＯ：Ａｌ2 Ｏ3 の比
が０．６６〜１．５で、両者の含有量が７０％以下であ
り、残りはＳｉＯ2 またはＭｎＯの何れか一方あるいは
両者を３０％以上含有し、融点が１４５０〜１５５０℃
内にあり、粒径が５０〜１０００μｍφのフラックスを
吹付け、溶鋼中に浮遊しているＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 スラ
グ系介在物と合体浮上させて、該介在物を無害化すると
ともに介在物量を低減させることを特徴とする連続鋳造
用溶鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9037694A JPH07300614A (ja) | 1994-04-27 | 1994-04-27 | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9037694A JPH07300614A (ja) | 1994-04-27 | 1994-04-27 | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07300614A true JPH07300614A (ja) | 1995-11-14 |
Family
ID=13996854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9037694A Withdrawn JPH07300614A (ja) | 1994-04-27 | 1994-04-27 | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07300614A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100554139B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-02-20 | 주식회사 포스코 | 저망간 용선의 전로 조업을 위한 저융점 매용제 조성물과그 조업방법 |
| JP2021011592A (ja) * | 2019-07-03 | 2021-02-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶鋼の精錬方法 |
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1994
- 1994-04-27 JP JP9037694A patent/JPH07300614A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100554139B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-02-20 | 주식회사 포스코 | 저망간 용선의 전로 조업을 위한 저융점 매용제 조성물과그 조업방법 |
| JP2021011592A (ja) * | 2019-07-03 | 2021-02-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶鋼の精錬方法 |
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