JPH07278762A - 窒素肌焼き用ステンレス鋼 - Google Patents
窒素肌焼き用ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH07278762A JPH07278762A JP7109888A JP10988895A JPH07278762A JP H07278762 A JPH07278762 A JP H07278762A JP 7109888 A JP7109888 A JP 7109888A JP 10988895 A JP10988895 A JP 10988895A JP H07278762 A JPH07278762 A JP H07278762A
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- JP
- Japan
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- steel
- nitrogen
- stainless steel
- surface layer
- case hardening
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 表層部に強い耐食性をもつ窒素肌焼き用ステ
ンレス鋼を提供する。 【構成】 ステンレス鋼は Ｃ ≦０．０３Ｗｔ％ Ｎ ０．０５〜０．１８ Ｓｉ ≦１．０ Ｍｎ ≦１．５ Ｃｏ １．０〜４．０ Ｃｒ １１〜１６ Ｎｉ １．０〜３．０ Ｍｏ ０．５〜２．５ Ｖ ≦０．４ を含有している．
ンレス鋼を提供する。 【構成】 ステンレス鋼は Ｃ ≦０．０３Ｗｔ％ Ｎ ０．０５〜０．１８ Ｓｉ ≦１．０ Ｍｎ ≦１．５ Ｃｏ １．０〜４．０ Ｃｒ １１〜１６ Ｎｉ １．０〜３．０ Ｍｏ ０．５〜２．５ Ｖ ≦０．４ を含有している．
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、請求項１の前提部分に
述べられた種類のステンレス鋼に関する。
述べられた種類のステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】肌焼鋼は概して低合金鋼であり、例えば
０．１５〜０．２０Ｗｔ％の炭素を含有している。表層
部を０．５〜１．０Ｗｔ％Ｃの炭素含有量になるまで浸
炭し、引き続き焼入れすることによつて、靭性心部と硬
くて耐摩耗性の表層部とを有する部材が得られ、表層部
は残留圧縮応力を受けている。この残留応力状態が、例
えば歯車装置部品、転り軸受部品等の部材の静的強度及
び繰返し強度を高める。
０．１５〜０．２０Ｗｔ％の炭素を含有している。表層
部を０．５〜１．０Ｗｔ％Ｃの炭素含有量になるまで浸
炭し、引き続き焼入れすることによつて、靭性心部と硬
くて耐摩耗性の表層部とを有する部材が得られ、表層部
は残留圧縮応力を受けている。この残留応力状態が、例
えば歯車装置部品、転り軸受部品等の部材の静的強度及
び繰返し強度を高める。
【０００３】特定の応用分野ではステンレス製部材が要
望されている。例えば航空機製造用の転り軸受は、Ｘ
１０５ ＣｒＭｏ １７（ＡＩＳＩ ４４０ Ｃ）等の
完全焼入れステンレス鋼から製造される。ステンレス部
材の静的強度及び繰返し強度を高めるために、ステンレ
ス肌焼鋼が開発された（欧州特許出願第４１１９３１号
明細書参照）。この鋼は以下の合金成分を含有している
（単位；Ｗｔ％）： Ｃ ０．０５〜０．１ Ｍｎ ≦１．５ Ｓｉ ≦１ Ｃｒ １１〜１５ Ｍｏ １〜３ Ｎｉ １．５〜３．５ Ｃｏ ３〜８ Ｖ ０．１−１ Ｎ ≦０．０４
望されている。例えば航空機製造用の転り軸受は、Ｘ
１０５ ＣｒＭｏ １７（ＡＩＳＩ ４４０ Ｃ）等の
完全焼入れステンレス鋼から製造される。ステンレス部
材の静的強度及び繰返し強度を高めるために、ステンレ
ス肌焼鋼が開発された（欧州特許出願第４１１９３１号
明細書参照）。この鋼は以下の合金成分を含有している
（単位；Ｗｔ％）： Ｃ ０．０５〜０．１ Ｍｎ ≦１．５ Ｓｉ ≦１ Ｃｒ １１〜１５ Ｍｏ １〜３ Ｎｉ １．５〜３．５ Ｃｏ ３〜８ Ｖ ０．１−１ Ｎ ≦０．０４
【０００４】クロムとモリブデンが本来有する防錆性が
この鋼に付与される。マンガン、ニツケル及びコバルト
が周知のように、心部におけるδフエライト化を抑制す
るのに役立ち、バナジウムは焼戻し安定性を向上させ
る。高い合金含有量によつて心部中の固溶体の硬度が増
し、心部硬度を調整するために必要となる炭素含有量が
低合金肌焼鋼に比べて少ない。窒素は、好ましくは０．
００２Ｗｔ％以下に制限される。この鋼からなる部材が
炭素で肌焼きされる。
この鋼に付与される。マンガン、ニツケル及びコバルト
が周知のように、心部におけるδフエライト化を抑制す
るのに役立ち、バナジウムは焼戻し安定性を向上させ
る。高い合金含有量によつて心部中の固溶体の硬度が増
し、心部硬度を調整するために必要となる炭素含有量が
低合金肌焼鋼に比べて少ない。窒素は、好ましくは０．
００２Ｗｔ％以下に制限される。この鋼からなる部材が
炭素で肌焼きされる。
【０００５】ステンレスマルテンサイト鋼を熱処理する
ための方法がドイツ連邦共和国特許第４０３３７０６号
明細書に述べられており、そこでは浸炭の代わりに窒化
が行われる。窒素は炭素と同様に、表層部硬度を高める
ことができるが、炭素がマルテンサイトの耐薬品性を下
げるのに対して、窒素はそれを向上させる。それ故に窒
素で肌焼きすると表層部が事実上炭素を含まないとき、
表層部の最高の耐食性を期待することができる。
ための方法がドイツ連邦共和国特許第４０３３７０６号
明細書に述べられており、そこでは浸炭の代わりに窒化
が行われる。窒素は炭素と同様に、表層部硬度を高める
ことができるが、炭素がマルテンサイトの耐薬品性を下
げるのに対して、窒素はそれを向上させる。それ故に窒
素で肌焼きすると表層部が事実上炭素を含まないとき、
表層部の最高の耐食性を期待することができる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、窒素
肌焼き用ステンレスマルテンサイト鋼を提供することで
ある。
肌焼き用ステンレスマルテンサイト鋼を提供することで
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この課題は、請求項１に
開示された合金組成によつて解決される。有利な特定の
合金組成は請求項２及び３に開示されている。請求項４
は鋼の使用を開示する。
開示された合金組成によつて解決される。有利な特定の
合金組成は請求項２及び３に開示されている。請求項４
は鋼の使用を開示する。
【０００８】それ故に、欧州特許出願第４１１９３１号
の記載に鑑み、本発明の要旨は鋼の肌焼きに際して浸炭
の代わりに窒化を行うことによつて合金中の炭素を窒素
で置換することにある。
の記載に鑑み、本発明の要旨は鋼の肌焼きに際して浸炭
の代わりに窒化を行うことによつて合金中の炭素を窒素
で置換することにある。
【０００９】即ちまず窒素肌焼きの際に最大可能な耐食
性を達成するために、炭素の含有量を抑える。このため
に、この新規な鋼の炭素含有量は、妥当なコストで達成
することのできる０．０３Ｗｔ％以下、好ましくは０．
０２Ｗｔ％以下の低い値に制限される。これにより好ま
しくない心部硬度の損失及びδフエライト相の増加が生
じる。次に窒素を添加して合金化することによつて上述
の変化を補償する。これにより心部硬度が再び所望範囲
に高められ、δフエライト相が不安定化される。
性を達成するために、炭素の含有量を抑える。このため
に、この新規な鋼の炭素含有量は、妥当なコストで達成
することのできる０．０３Ｗｔ％以下、好ましくは０．
０２Ｗｔ％以下の低い値に制限される。これにより好ま
しくない心部硬度の損失及びδフエライト相の増加が生
じる。次に窒素を添加して合金化することによつて上述
の変化を補償する。これにより心部硬度が再び所望範囲
に高められ、δフエライト相が不安定化される。
【００１０】この新規な鋼はクロム１１〜１６Ｗｔ％と
モリブデン０．５〜２．５Ｗｔ％とによつてステンレス
化される。ケイ素は１Ｗｔ％以下に制限される。完全マ
ルテンサイト心部組織を達成するために、δフエライト
相を安定化させるこれらの元素に対応して、窒素、マン
ガン、ニツケル及びコバルト等の不安定化元素を添加す
る必要がある。窒素は心部硬度決定の主要因子であり、
その量は０．０５〜０．１８Ｗｔ％に制限される。マン
ガンとニツケルは肌焼き表層部中の残留オーステナイト
量を増大する。このことは程度は少ないがコバルトにも
妥当する。これらの元素の含有量は、マンガンが１．５
Ｗｔ％以下、ニツケルが１〜３Ｗｔ％、コバルトが１〜
４Ｗｔ％とする。鋼の焼戻し安定性を更に高める必要が
ある場合には、０．４Ｗｔ％以下のバナジウムが添加さ
れる。以下の関係式によつて、δフエライトをほとんど
含まない心部組織が達成される：Ｗｔ％Ｃｒ＋１．４Ｗ
ｔ％Ｍｏ＋１．２Ｗｔ％Ｓｉ＋１．８Ｗｔ％Ｖ−２５Ｗ
ｔ％Ｃ−１７Ｗｔ％Ｎ−１．２Ｗｔ％Ｎｉ−０．６Ｗｔ
％Ｃｏ−０．２Ｗｔ％Ｍｎ−１０≦０．
モリブデン０．５〜２．５Ｗｔ％とによつてステンレス
化される。ケイ素は１Ｗｔ％以下に制限される。完全マ
ルテンサイト心部組織を達成するために、δフエライト
相を安定化させるこれらの元素に対応して、窒素、マン
ガン、ニツケル及びコバルト等の不安定化元素を添加す
る必要がある。窒素は心部硬度決定の主要因子であり、
その量は０．０５〜０．１８Ｗｔ％に制限される。マン
ガンとニツケルは肌焼き表層部中の残留オーステナイト
量を増大する。このことは程度は少ないがコバルトにも
妥当する。これらの元素の含有量は、マンガンが１．５
Ｗｔ％以下、ニツケルが１〜３Ｗｔ％、コバルトが１〜
４Ｗｔ％とする。鋼の焼戻し安定性を更に高める必要が
ある場合には、０．４Ｗｔ％以下のバナジウムが添加さ
れる。以下の関係式によつて、δフエライトをほとんど
含まない心部組織が達成される：Ｗｔ％Ｃｒ＋１．４Ｗ
ｔ％Ｍｏ＋１．２Ｗｔ％Ｓｉ＋１．８Ｗｔ％Ｖ−２５Ｗ
ｔ％Ｃ−１７Ｗｔ％Ｎ−１．２Ｗｔ％Ｎｉ−０．６Ｗｔ
％Ｃｏ−０．２Ｗｔ％Ｍｎ−１０≦０．
【００１１】本発明による鋼はインゴツト鋳造によつ
て、そして窒素含有量が０．１２Ｗｔ％以上の場合、好
ましくは高圧冶金法又は粉末冶金法によつて製造され
る。熱間加工と硬度を２７０ＨＶ３０以下とするための
球状化焼鈍の後に、鋼は切削加工することができる。最
終形状に近い部材は、温度１０５０〜１２００℃、好ま
しくは１１００〜１１５０℃、窒素分圧０．５〜３ｂａ
ｒの窒素ガス又は窒素ガス混合物のなかで表層部が窒化
され、直接焼入れ、１回焼入れ又は２回焼入れを施し、
引き続きサブゼロ処理される。次に１５０〜５００℃の
温度で焼戻しが行われ、こうして４３０〜４７０℃の２
次硬度極大が得られる。公差の狭い部品や表面品質に対
する要求条件が厳しい部品の場合、研削による仕上げ加
工が続く。
て、そして窒素含有量が０．１２Ｗｔ％以上の場合、好
ましくは高圧冶金法又は粉末冶金法によつて製造され
る。熱間加工と硬度を２７０ＨＶ３０以下とするための
球状化焼鈍の後に、鋼は切削加工することができる。最
終形状に近い部材は、温度１０５０〜１２００℃、好ま
しくは１１００〜１１５０℃、窒素分圧０．５〜３ｂａ
ｒの窒素ガス又は窒素ガス混合物のなかで表層部が窒化
され、直接焼入れ、１回焼入れ又は２回焼入れを施し、
引き続きサブゼロ処理される。次に１５０〜５００℃の
温度で焼戻しが行われ、こうして４３０〜４７０℃の２
次硬度極大が得られる。公差の狭い部品や表面品質に対
する要求条件が厳しい部品の場合、研削による仕上げ加
工が続く。
【００１２】
【実施例】以下実施例に基づいて、本発明による窒素含
有ステンレス肌焼鋼を説明し、炭素含有鋼と比較する．
有ステンレス肌焼鋼を説明し、炭素含有鋼と比較する．
【００１３】本発明による鋼の心部硬度と窒素含有量と
の関係が図１に示されており、（ａ）は窒化し直接焼入
れしかつサブゼロ処理した後の鋼、（ｂ）は４５０℃の
２次硬度極大で焼戻した後の鋼である。表層部硬度は
（ａ）が５７０〜６３０ＨＶ０．１、（ｂ）が６７０〜
７３０ＨＶ０．１である。０．０５Ｗｔ％未満の窒素が
心部硬度を、例えば転り軸受には不適な値に下げる。
０．１８Ｗｔ％を超える窒素は心部中の靭性を下げ、心
部硬度表層部硬度との間の望ましい差異を極端に減少さ
せる。窒素含有量０．０５〜０．１８Ｗｔ％間に、心部
硬度が１００ＨＶ３０を超える範囲が得られる。この範
囲は窒素含有量を（ｃ）０．０５〜０．１１Ｗｔ％と
（ｄ）０．１２〜０．１８Ｗｔ％とに区分することによ
つて小さくすることができる。（ｃ）は心部硬度の低い
部材に適し、（ｄ）は心部硬度の高い部材に適してい
る。
の関係が図１に示されており、（ａ）は窒化し直接焼入
れしかつサブゼロ処理した後の鋼、（ｂ）は４５０℃の
２次硬度極大で焼戻した後の鋼である。表層部硬度は
（ａ）が５７０〜６３０ＨＶ０．１、（ｂ）が６７０〜
７３０ＨＶ０．１である。０．０５Ｗｔ％未満の窒素が
心部硬度を、例えば転り軸受には不適な値に下げる。
０．１８Ｗｔ％を超える窒素は心部中の靭性を下げ、心
部硬度表層部硬度との間の望ましい差異を極端に減少さ
せる。窒素含有量０．０５〜０．１８Ｗｔ％間に、心部
硬度が１００ＨＶ３０を超える範囲が得られる。この範
囲は窒素含有量を（ｃ）０．０５〜０．１１Ｗｔ％と
（ｄ）０．１２〜０．１８Ｗｔ％とに区分することによ
つて小さくすることができる。（ｃ）は心部硬度の低い
部材に適し、（ｄ）は心部硬度の高い部材に適してい
る。
【００１４】図２は本発明による鋼Ａに関する窒素肌焼
きの結果を示しており、その化学組成は後に公知の鋼
Ｂ，Ｃと対比されている。図２ａ）から明らかとなるよ
うに、窒化によつて表面に約０．５Ｗｔ％の窒素含有量
が達成され、この含有量は内側になるにつれて０．１１
Ｗｔ％の心部値まで減少する。それに応じて表層部硬度
も表面との距離に応じて心部硬度にまで減少する。４５
０℃の２次硬度極大において焼戻すと硬度が上昇する。
図２ｂ）は直接焼入れ、サブゼロ処理、焼戻し等の個々
の工程の後に、窒化された表層部のＸ線で求められた残
留応力の曲線を示す．肌焼きのときに望ましい表層部の
残留圧縮応力は窒素で肌焼きする場合にも達成される．
きの結果を示しており、その化学組成は後に公知の鋼
Ｂ，Ｃと対比されている。図２ａ）から明らかとなるよ
うに、窒化によつて表面に約０．５Ｗｔ％の窒素含有量
が達成され、この含有量は内側になるにつれて０．１１
Ｗｔ％の心部値まで減少する。それに応じて表層部硬度
も表面との距離に応じて心部硬度にまで減少する。４５
０℃の２次硬度極大において焼戻すと硬度が上昇する。
図２ｂ）は直接焼入れ、サブゼロ処理、焼戻し等の個々
の工程の後に、窒化された表層部のＸ線で求められた残
留応力の曲線を示す．肌焼きのときに望ましい表層部の
残留圧縮応力は窒素で肌焼きする場合にも達成される．
【００１５】図３は本発明による鋼の耐食性に関する利
点を示しており、これは例えば不動態電流密度ｉＰによ
つて表すことができる。ｉＰが小さければ小さいほど、
耐食性が高い．窒素で肌焼きされた本発明による窒素含
有ステンレス鋼Ａと、炭素で肌焼きされた炭素含有ステ
ンレス鋼Ｂと、完全焼入れステンレス転り軸受鋼Ｃ（Ｘ
１０５ ＣｒＭｏ １７又はＡＩＳＩ ４４０ Ｃ）
を比較する。これらの鋼の合金成分を以下に示す（単
位：Ｗｔ％）：
点を示しており、これは例えば不動態電流密度ｉＰによ
つて表すことができる。ｉＰが小さければ小さいほど、
耐食性が高い．窒素で肌焼きされた本発明による窒素含
有ステンレス鋼Ａと、炭素で肌焼きされた炭素含有ステ
ンレス鋼Ｂと、完全焼入れステンレス転り軸受鋼Ｃ（Ｘ
１０５ ＣｒＭｏ １７又はＡＩＳＩ ４４０ Ｃ）
を比較する。これらの鋼の合金成分を以下に示す（単
位：Ｗｔ％）：
【００１６】Ｂは腐食試験（１ＮＨ２ＳＯ４）において
Ｃにほぼ匹敵する酎食性を示したのに対して、本発明に
よる鋼Ａは焼入れ状態でも焼戻し状態でも約１桁だけ良
好である。Ａは焼戻し後でもなお、焼入れ後のＣと同様
な耐食性を有する。
Ｃにほぼ匹敵する酎食性を示したのに対して、本発明に
よる鋼Ａは焼入れ状態でも焼戻し状態でも約１桁だけ良
好である。Ａは焼戻し後でもなお、焼入れ後のＣと同様
な耐食性を有する。
【００１７】本発明による鋼の２次硬度極大をバナジウ
ムによつて上昇させ、より高い焼戻し温度の方にずらす
ことができる。
ムによつて上昇させ、より高い焼戻し温度の方にずらす
ことができる。
【００１８】パナジウム０．３Ｗｔ％の作用を図４に認
めることができる。窒素含有量が０．５Ｗｔ％に達した
表層部５の焼戻し安定性がバナジウムによつて向上する
が、これは耐熱性の増大となつて表れる。バナジウム含
有鋼の硬度は、例えば３７０℃で１０００時間加熱した
後でも変化がない．こうして焼戻し後の比較的良好な耐
食性とともに、湿食と約３５０℃以下に高められた使用
温度とによつて応力が変化する場合に、鋼Ａの有用性が
本質的に向上する。
めることができる。窒素含有量が０．５Ｗｔ％に達した
表層部５の焼戻し安定性がバナジウムによつて向上する
が、これは耐熱性の増大となつて表れる。バナジウム含
有鋼の硬度は、例えば３７０℃で１０００時間加熱した
後でも変化がない．こうして焼戻し後の比較的良好な耐
食性とともに、湿食と約３５０℃以下に高められた使用
温度とによつて応力が変化する場合に、鋼Ａの有用性が
本質的に向上する。
【図１】本発明による鋼の心部硬度と窒素含有量との関
係を示す。
係を示す。
【図２】本発明による鋼Ａの窒素肌焼き結果であり、
ａ）は表層部の窒素含有量と硬度の推移、ｂ）はＸ線で
求めた表層部の残留応力の推移を示す。
ａ）は表層部の窒素含有量と硬度の推移、ｂ）はＸ線で
求めた表層部の残留応力の推移を示す。
【図３】希硫酸中における腐食率の尺度としての不動態
電流密度を、窒素で肌焼きされた本発明による鋼Ａ、炭
素で肌焼きされた公知の鋼Ｂ、及び完全焼入れされた公
知の鋼Ｃのそれぞれについて示す。
電流密度を、窒素で肌焼きされた本発明による鋼Ａ、炭
素で肌焼きされた公知の鋼Ｂ、及び完全焼入れされた公
知の鋼Ｃのそれぞれについて示す。
【図４】窒素で肌焼き後の本発明による鋼の表層部の２
次焼入れに対するバナジウム０．３Ｗｔ％含有合金の影
響を示す。
次焼入れに対するバナジウム０．３Ｗｔ％含有合金の影
響を示す。
Claims (4)
- 【請求項１】 窒素肌焼き用ステンレス鋼であつて、下
記の合金成分（単位：Ｗｔ％）： Ｃ ≦０．０３ Ｎ ０．０５〜０．１８ Ｓｉ ≦１．０ Ｍｎ ≦１．５ Ｃｏ １．０〜４．０ Ｃｒ １１〜１６ Ｎｉ １．０〜３．０ Ｍｏ ０．５〜２．５ Ｖ ≦０．４ を含有することを特徴とするステンレス鋼。 - 【請求項２】 下記の合金成分（単位：Ｗｔ％）： Ｃ ≦０．０２ Ｎ ０．０５〜０．１１ Ｓｉ ≦０．３ Ｍｎ ≦０．３ Ｃｏ ２．０〜３．０ Ｃｒ １１．５〜１３．５ Ｎｉ １．５〜２．８ Ｍｏ １．０〜２．０ Ｖ ０．１〜０．２ を含有することを特徴とする心部硬度の低い請求項１に
記載の鋼。 - 【請求項３】 下記の合金成分（単位：Ｗｔ％）： Ｃ ≦０．０２ Ｎ ０．１２〜０．１８ Ｓｉ ≦０．５ Ｍｎ ≦０．５ Ｃｏ １．０〜２．０ Ｃｒ １１．５〜１３．５ Ｎｉ １．２〜２．５ Ｍｏ １．０〜２．０ Ｖ ０．１〜０．２ を含有することを特徴とする心部硬度の高い請求項１に
記載の鋼。 - 【請求項４】 一体化された歯又は軌道を有する転り軸
受、ボールねじ、歯車及び軸用のステンレス部品の製造
に対する請求項１ないし３のいずれか１つに記載の鋼の
使用。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4411795.7 | 1994-04-06 | ||
| DE4411795A DE4411795A1 (de) | 1994-04-06 | 1994-04-06 | Nichtrostender Stahl für das Einsatzhärten mit Stickstoff |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07278762A true JPH07278762A (ja) | 1995-10-24 |
Family
ID=6514717
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7109888A Pending JPH07278762A (ja) | 1994-04-06 | 1995-03-31 | 窒素肌焼き用ステンレス鋼 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5503797A (ja) |
| JP (1) | JPH07278762A (ja) |
| CA (1) | CA2146398A1 (ja) |
| DE (1) | DE4411795A1 (ja) |
| FR (1) | FR2718463B1 (ja) |
| GB (1) | GB2288188B (ja) |
| IT (1) | IT1276668B1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6398420B1 (en) * | 2000-05-31 | 2002-06-04 | Nsk, Ltd. | Rolling bearing device |
| JP2019173171A (ja) * | 2018-03-27 | 2019-10-10 | 大阪冶金興業株式会社 | ステンレス鋼の熱処理方法 |
| JP2021515848A (ja) * | 2018-03-08 | 2021-06-24 | ヒルティ アクチエンゲゼルシャフト | マルテンサイト硬化性鋼を有するバイメタルねじ |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3326912B2 (ja) * | 1993-10-21 | 2002-09-24 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
| JP3750202B2 (ja) * | 1996-02-21 | 2006-03-01 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
| GB2324305B (en) | 1997-04-16 | 2000-05-24 | Nsk Ltd | Rolling member |
| WO1999005340A1 (en) * | 1997-07-21 | 1999-02-04 | Nsk-Rhp European Technology Co. Limited | Case hardening of steels |
| DE19833594A1 (de) * | 1998-07-25 | 2000-01-27 | Mwp Mahle J Wizemann Pleuco Gm | Nockenwelle aus Stahlguß |
| JP4252145B2 (ja) | 1999-02-18 | 2009-04-08 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐遅れ破壊性に優れた高強度・高靭性ステンレス鋼 |
| DE19946327B4 (de) * | 1999-09-28 | 2007-12-27 | Berns, Hans, Prof. Dr.-Ing. | Verfahren zur Senkung der Kernhärte beim Einsatzhärten nichtrostender martensitischer Stähle mit Stickstoff |
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