JPH07204854A - 高速ガスシールドアーク溶接装置及び方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 高速すみ肉溶接や、狭隘部へのすみ肉溶接を
行なうための２および３電極高速ガスシールドアーク溶
接装置および方法を提供する。 【構成】 同一溶接トーチ内で２本の溶接ワイヤを給電
チップに送給するツインワイヤ溶接トーチを、溶接電極
として２または３電極の少なくとも１極に設ける。さら
にシールドガスを溶接アークに向けて供給するためのパ
イプを先行電極前方及び後行電極後方に装着すること、
ツインワイヤ溶接トーチの溶接電流を２００〜８００Ａ
とすること等も特徴とする。 【効果】 アーク力が分散され、大電流でも欠陥の無い
溶接ができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はワイヤを消耗電極とする
ガスシールドアーク溶接で、特に鋼管の爪付け溶接や、
造船でのすみ肉溶接、突合せ溶接を高能率で行う溶接装
置及びこれを使用した溶接方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、熟練溶接士の高齢化、若手労働者
の溶接分野への従事敬遠などから溶接士確保は深刻な問
題となりつつある一方、社会資本充実や景気対策面から
土木建築分野での鋼材使用は根強いものがあり、また、
環境汚染防止のため造船界ではタンカーの二重底化（ダ
ブルボトム、ダブルハル）を進めつつある。前者の土木
建築分野で鋼管杭などに使用されるスパイラル鋼管は、
製造された素管の７０％近くが何らかの二次加工溶接が
なされている。これらの作業は人力に頼っているのが現
状であるが、今後予想される需要増に対応するには、前
述のように溶接士の確保が難しく、かつ、新たな工場立
地スペース入手も非常に困難な環境になってきつつあ
る。したがって、現状の資源で生産性を向上させるため
には溶接速度を高め、溶接能率をアップすることが焦眉
の問題であり、ロボット化し易いガスシールドアーク溶
接（以下、ＭＡＧ、あるいはＭＩＧ法と称す）で、従
来、爪付け溶接で用いられているサブマージドアーク溶
接（以下、ＳＡＷと称す）の能率をしのぐ高速化技術出
現が待たれている。また、造船ではダブルボトム化です
み肉溶接工程が増大するため、この高速化が切望されて
いる。

【０００３】近年、高速ＭＡＧ溶接法として、特開平２
−２８０９６８号公報に開示されているような２電極高
速ＭＡＧ法が開発されている。また、突合せ溶接には大
電流を用いて溶接能率を向上させた特公昭５９−８４７
５号公報にみられるような大電流ＭＩＧ溶接法の採用で
高速化、高能率化が進められつつある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前者の
２電極高速ＭＡＧ法では水平すみ肉溶接脚長５〜６ｍｍ
で溶接速度１．５ｍ／ｍｉｎが限界であり、現在、期待
される２ｍ／ｍｉｎ超の溶接速度には耐えられない。溶
接速度１．５ｍ／ｍｉｎ以上の高速溶接では、所定の等
脚長を十分保証できるワイヤ溶着量を与えても目標脚長
には届かず、幅が狭く、凸型のビードになってしまって
いた。これは高速溶接になるほど、使用する溶接電流も
高くなり、アーク力がより強力になって溶融プールが後
方に押しやられるとともに、溶融プールの形状も涙滴型
から溶接線方向に細長く伸びた形状に変化し、幅が狭い
状態でビード止端の凝固が開始するため、残された溶融
金属はビード高さ方向に盛り上がるしかなく、結果とし
て凸ビードとなったり、アンダカットが発生し易くなる
ものと考えられる。

【０００５】溶接高速化を阻害する要因は上述したよう
に、高速溶接になるほどアークが後方に引かれ、幅方向
の広がりが小さくなること、及び高溶接電流化によって
アーク力が強力になって溶融プールが後方に押しやられ
るためである。この阻害要因を解消する手段としては溶
接ワイヤを複数化してアーク力を分散し、溶融プール後
退を抑えることが有効であり、これまで種々の提案がな
されている。例えば特公平１−５０５０７号公報、特開
昭６１−２１２４８０号公報にみられるような１電極を
２ワイヤ化したＳＡＷ法、特開昭６３−１４０７７３号
公報にみられるごとく１溶接トーチに複数ワイヤを送給
するＭＡＧ法などが開示されている。しかしながら、後
者の１溶接トーチに複数ワイヤを送給するＭＡＧ法や、
前述の大電流ＭＩＧ法では使用する溶接トーチが大型化
して水平すみ肉溶接を行うには不適で、特に、鋼管の爪
付け溶接のような狭隘部への適用は全く不可能である。
本発明は溶接速度２ｍ／ｍｉｎを超える水平すみ肉溶接
方法、及び狭隘部での高能率ＭＡＧ法を提供することを
目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、溶接ワイヤを消耗電極とする２また
は３電極のガスシールドアーク溶接装置において、同一
溶接トーチ内で２本の溶接ワイヤを給電チップに送給す
るツインワイヤ溶接トーチを、溶接電極として前記２ま
たは３電極の少なくとも１極に設けたことを特徴とする
高速ガスシールドアーク溶接装置である。またここにお
いてシールドガスを溶接アークに向けて供給するための
パイプを先行電極前方及び後行電極後方に装着したこと
も特徴とする。また上記高速ガスシールドアーク溶接装
置を用いて、ツインワイヤ溶接トーチの溶接電流を２０
０〜８００Ａとしてツインアークを発生させ、溶接を行
うことを特徴とする高速ガスシールドアーク溶接方法で
ある。またここにおいて先行電極溶接ワイヤ後端と後行
電極溶接ワイヤ前端、または先行電極溶接ワイヤ後端と
中間電極ワイヤ前端及び中間電極ワイヤ後端と後行電極
の溶接ワイヤ前端との間隔を５〜４０ｍｍとすること、
フラックス入り溶接ワイヤを用いることも特徴とする。

【０００７】

【作用】図１は本発明の２電極高速ガスシールドアーク
溶接装置の一実施態様の側断面模式図で、先行、後行電
極とも２本のワイヤを用いるツインワイヤ溶接トーチを
使用した例を示し、図２は先行電極のみツインワイヤ溶
接トーチを使用した例、及び図３は逆に後行電極のみツ
インワイヤ溶接トーチを使用した例を示す本発明の他の
実施態様側面模式図である。以下、図１の参照符号を用
いて説明すると、２本の溝を有するワイヤ送給ローラ
（図示せず）によって送られた２本１組の溶接ワイヤ１
Ａ，１Ｂ，２Ａ，２Ｂは先行ツインワイヤ溶接トーチ
３、後行ツインワイヤ溶接トーチ４に連結されたツイン
ワイヤ用コンジツト５，６を介してワイヤガイド９，１
０に導かれる。そして、先行ツインワイヤ溶接トーチ３
の溶接ワイヤ１Ｂ後端と、後行ツインワイヤ溶接トーチ
４の溶接ワイヤ２Ａ前端との間隔Ｌを５〜４０ｍｍに保
つよう給電チップ７，８Ａ，８Ｂを装着するとともに、
溶接トーチ３，４の前方及び後方に配置したパイプ１
１，１２を介して溶接アーク部にシールドガスを供給し
つつ、４本のワイヤで２電極ＭＡＧ溶接を行う構成とし
たものである。なお１３は母材、１４は溶接金属、１５
はスラグ、１６は溶融プールである。かかる装置を採用
することによって、２電極溶接でありながら、４本の溶
接ワイヤにそれぞれ溶接電流を分け、アーク力を分散化
させることにより高速溶接を可能としたものである。

【０００８】２電極で２本のワイヤを用いる従来技術
（特開平２−２８０９６８号公報など）では、溶接速度
２ｍ／ｍｉｎという高速溶接で脚長５ｍｍを確保するに
は１電極の溶接電流値が著しく大きくなり、アーク力が
強大となって溶融プール重力ヘッドとのバランスが崩
れ、溶融プールを大きく後退させるためアンダカット発
生を抑制できないのに対し、本発明では２電極でありな
がらツインワイヤ溶接トーチであって２本のワイヤに溶
接電流を分散しているため、１電極当りの溶接電流値は
大きくてもワイヤ１本当りの溶接電流はその半分とな
り、前者に比べアーク力が分散化され、かつ弱くなるた
め、高速溶接を行っても溶融プール後退が小さく、アン
ダカットなど溶接欠陥のない安定した溶接が行えるので
ある。

【０００９】また、特開昭６３−１４０７７３号公報に
みられる複数本のワイヤとシールドガスを同一溶接トー
チから供給する方式では溶接トーチの大型化が避けられ
ず、２電極化はいうに及ばず、１電極溶接ですら狭隘部
へ溶接トーチを挿入することは不可能であるが、本発明
のようにシールドガス供給を溶接トーチから分離し溶接
線前後方向から行うことによって、溶接トーチをコンパ
クト化して狭隘部での溶接を可能ならしめたものであ
る。

【００１０】なお、図１中では先行ツインワイヤ用給電
チップ７には同一給電チップに２個の孔を設けた複数孔
型チップを、後行ツインワイヤ用給電チップ８Ａ，８Ｂ
には市販のシングルチップをそれぞれ取り付けた構成を
示しているが、どちらを使用しても効果は変わらないこ
とはいうまでもなく、複数孔型、市販シングルチップの
みの使用でもなんら差し支えない。また、図２，３に示
すシングルワイヤを使用する電極には市販トーチを使用
することもできる。

【００１１】通常の水平すみ肉溶接や突合せ溶接を行う
場合には、ツインワイヤ溶接トーチ３，４のそれぞれの
下部にノズル（図示せず）を装着し、ツインワイヤ溶接
トーチ本体内からシールドガス供給を行う一体型溶接ト
ーチを使用して溶接することができる。また、鋼管の爪
付け溶接のような狭隘部の溶接では２本の溶接ワイヤを
カバーする前述のノズルの径が大きくなるため、一体型
とした溶接トーチを使用することが困難である。このよ
うな場合には、曲率を有するパイプ１１，１２を溶接ト
ーチ３，４の前方及び後方に設置し、このパイプにシー
ルドガスを導入して両方向から溶接部にガスを供給す
る。このように溶接トーチ部とシールドガス供給部とを
分離することで溶接トーチをスリム化し、狭隘部溶接を
可能とする。また、突合せ溶接で広幅ビード形成が必要
な場合には溶接トーチ３，４の向きを９０°まで適宜変
え、ワイヤをパラレルに配置すれば、高速溶接でも広幅
ビードを確保することが可能となる。

【００１２】なお、パイプ１１，１２によるシールドガ
ス供給では、一体型溶接トーチに比べブローホール発生
防止にパイプの位置調整が重要で、アーク発生位置へ確
実にシールドガスを供給する必要があるが、ソリッドワ
イヤに比べシールド特性のよいフラックス入りワイヤを
使用すれば厳密な位置調整の必要がなく、容易に安定し
た溶接を行うことができる。このフラックス入りワイヤ
はＪＩＳ Ｚ３３１３相当品で、ワイヤ全重量に対して
スラグ形成剤（例えば特開平２−２０５２９９号公報に
開示されているような酸化物、弗化物）として１０〜２
５ｗｔ％充填されたものが好ましい。１０％未満ではシ
ールド特性が劣化し、２５％を超えると生成したスラグ
量が過多となってスラグ巻き込みなどが発生しやすくな
る。また、溶接ワイヤ径は１．２〜１．６ｍｍのものが
使いやすく、１．２ｍｍ未満ではワイヤ癖が大きく、ワ
イヤの溶接位置狙いが不安定になり、１．６ｍｍを超え
る径では、ワイヤ抵抗加熱が減少して溶融効率が低下す
るため、同じ溶着量を得るのにより大きな溶接電流が必
要となり好ましくない。

【００１３】また、本発明は３電極で実施することもで
きるが、３電極での中間電極のシールドガス供給は、中
間極に向かって流れてくる溶接トーチ前後方向からの先
行、後行電極シールドガスでカバーされ、特に必要とし
ないが、フラックス入りワイヤを使用せずソリッドワイ
ヤを使用する場合は、溶接トーチ本体内からシールドガ
ス供給を行う一体型溶接トーチを使用してシールドをよ
り確実に行うことが好ましい。

【００１４】さらに、溶接速度２ｍ／ｍｉｎ超の高速溶
接を行う場合には、鋼管の爪付け溶接のような狭隘部へ
の溶接ばかりでなく、すみ肉溶接においても、シールド
ガスを溶接線方向に対し先行電極前方及び後行電極の後
方から溶接アークに向けて供給することが有効である。
すなわち図４は溶接中のトーチ先端近傍を示した断面図
であり、先行電極２０、後行電極２１ともガスシールド
が一体型のトーチを使用している。ビード形成を支配す
る後行電極２１が一体型溶接トーチでのシールド方式で
は、図４に示すように、後行電極２１のアーク力が作用
する方向２４とシールドガスの流れる方向２５が同じ方
向にあるため、高速溶接になるほど溶融プール後退距離
Ｍを助長する。一方、図５も図４と同様な断面図である
が先行電極２２、後行電極２３ともガスシールドが別に
なっており、パイプ１１，１２によりシールドガスが供
給される。図５に示す後行電極２３の後方から溶接部前
方に向かってシールドガスを供給する方式では、溶融プ
ール後退を抑制するようにシールドガスの流れ２６が作
用するため溶融プール後退距離Ｎが小さくなり、高速溶
接でもアンダカットなどのような溶接欠陥のない良好な
ビードが得られるものである。

【００１５】また、高溶接速度で安定した溶接を行うた
めには先行電極と後行電極、先行電極と中間電極及び中
間電極と後行電極の間で安定した溶融プール溜まりを形
成させることが重要である。本発明で先行電極の溶接ワ
イヤ後端と後行電極の溶接ワイヤ前端との間隔Ｌ、また
は先行電極溶接ワイヤ後端と中間電極ワイヤ前端及び中
間電極ワイヤ後端と後行電極の溶接ワイヤ前端との間隔
Ｌを５〜４０ｍｍが好ましいとした理由は、この溶融プ
ール溜まりを安定して維持できる範囲を明示したもので
ある。すなわち、Ｌが５ｍｍ未満では溶融プール溜まり
として存在するのが難しくなり、逆に４０ｍｍを超える
と、溶融プールを安定維持する先行、後行電極アーク力
の相互作用効果が弱まり、溶融プール溜まりが不安定に
なりやすいためである。さらに、本発明の先行電極前方
及び後行電極後方から溶接アークに向けてシールドガス
を供給する方式は、この溶融プール溜まりを安定して形
成させることにも有利に働いている。それは、図５にも
示したように、先行と後行のシールドガスの流れがこの
電極間で交差するため、生成した溶融金属は両方から吹
き寄せられて溶融プール溜まりをより安定して形成しや
すくなるためである。

【００１６】つぎに、ツインワイヤ溶接トーチで使用す
る溶接電流の好ましい範囲として、下限を２００Ａとし
たのは、ツインアークを維持する溶接電流に限界がある
ためである。すなわち、２００Ａ未満では２本のそれぞ
れのワイヤに流れる溶接電流は１００Ａ未満となって、
ツインアークを維持することが困難となるためである。
また、上限を８００Ａとしたのは、８００Ａを超えるよ
うな大電流になると２本のワイヤのそれぞれにも４００
Ａ以上の溶接電流が流れるようになり、アーク力の強大
化とともに、溶融プール後退が大きくなって、溶接欠陥
発生という問題が生じ好ましくない。

【００１７】なお、溶接速度２．５ｍ／ｍｉｎ以上で５
ｍｍより大きな脚長を必要とする場合は、２電極では１
電極当りの溶接電流値が８００Ａを超える恐れがあり、
さらに溶接電流を分散させるため、３電極とすることが
必要になる。この場合でも少なくとも１極はツインワイ
ヤ溶接トーチを使用すべきである。なぜならば、３電極
で各電極１本ずつのワイヤでは、本発明に含まれる３本
のワイヤを用いる２電極高速ガスシールド溶接法と何ら
変わらず、１電極当りの溶接電流値が大きくなって安定
したビード形成が望めないからである。

【００１８】

【実施例】図６の正面図（ａ）と側面図（ｂ）に示すよ
うに板厚９ｍｍ、幅１００ｍｍ、長さ１０００ｍｍのＪ
ＩＳ ＳＭ４００Ａの２枚の鋼板を逆Ｔ型に組立て、そ
の上板３０と下板３１の交差部を表１に示す溶接条件
で、脚長５ｍｍ及び７ｍｍを目標として２及び３電極Ｍ
ＡＧによる水平すみ肉溶接を行った。また、狭隘部への
溶接として図７の正面図（ａ）と側面図（ｂ）に示すよ
うに、前記ＳＭ４００Ａの板３２に板厚９ｍｍ、幅３０
ｍｍ、高さ６０ｍｍ、長さ１０００ｍｍのＬ形の鋼板３
３を取り付け、そのＬ形鋼と前記鋼板との交差部を２電
極ＭＡＧによる水平すみ肉溶接を行った。なお、表１に
おいて、本発明例のＡ，Ｂ，Ｃ，Ｅ及び比較例のＦは図
６に示した逆Ｔ型試験片を用い、本発明例Ｄは図７に示
す狭隘部の試験片を用いて溶接を行った。さらに、板厚
１２．７ｍｍ、幅１００ｍｍ、長さ１０００ｍｍのＳＭ
４００Ａを、図８の開先部断面図（ａ）と平面図（ｂ）
に示すようにＸ開先加工し、その開先部を表２に示す溶
接条件で２電極ＭＡＧによる両面一層突合せ溶接を行っ
た。図８において３４は鋼板、３５は表側開先、３６は
裏側開先である。

【００１９】

【表１】

【００２０】

【表２】

【００２１】シールドガスは炭酸ガスで各電極に対し、
２５リットル／ｍｉｎずつ供給した。また、フラックス
入りワイヤはＪＩＳ Ｚ３３１３ ＹＦＷ相当品で、本
発明の水平すみ肉溶接と突合せ溶接、及び比較例の２電
極水平すみ肉溶接では１．２ｍｍ径、比較例の３電極水
平すみ肉溶接及び突合せ溶接には１．６ｍｍを使用し、
ワイヤ突出し長は２５ｍｍで行った。なお、表１中のシ
ールド方法で一体型とは溶接トーチにノズルを装着し、
シールドガスをトーチ内部から供給する方式で、分離型
とは本発明でのパイプによる溶接前後方向からシールド
ガスを供給する方式を意味している。そして、溶接後、
ビード外観検査、及び横断面マクロ試験を行って溶接ビ
ード品質を評価した。その結果を表３、表４に示す。

【００２２】

【表３】

【００２３】

【表４】

【００２４】本発明法の先行２本、後行１本の３ワイヤ
を用いて水平すみ肉溶接を行った試験Ｎｏ．Ａでは溶接
速度２．５ｍ／ｍｉｎにおいて溶接欠陥がなく、かつ、
両脚長とも目標の５ｍｍを超えるすみ肉ビードが得られ
た。また、本発明法で行った試験Ｎｏ．Ｂ、及びＣでも
同様な良好ビードが得られた。特に、先行、後行とも２
本のワイヤを使用した試験Ｎｏ．Ｃでは脚長にかなりの
余裕があり、なお高速化し得る余地が残されている。そ
して、図７の狭隘部へ本発明法を適用した試験Ｎｏ．Ｄ
でも同様な良好ビードが得られた。

【００２５】一方、先行、後行各１本ずつの２ワイヤを
用いる従来法の水平すみ肉溶接を行った試験Ｎｏ．Ｆで
は電極間での溶融プールが安定せず、後行電極後方の溶
融プール後退も大きく、アンダカット、内部欠陥が多発
し、脚長も５ｍｍに届かず、のど厚だけが大きい凸ビー
ドとなった。

【００２６】さらに３電極で脚長７ｍｍを目標とした本
発明の先行、中間電極にツインワイヤ溶接トーチを用い
た試験Ｎｏ．Ｅは溶接速度２．５ｍ／ｍｉｎで両脚長と
も７ｍｍを確保し、かつ、欠陥のない良好なビードが得
られた。一方、各電極１本ずつのワイヤを使用した比較
例の試験Ｎｏ．Ｇでは余盛りを考慮した場合、先行ワイ
ヤ径が１．２ｍｍでは送給速度が著しく高速（６０ｍ／
分以上）となり送給能力不足となることがわかった。そ
こでワイヤ径を１．６ｍｍに変え、溶着量を合せて試験
を行ったが、脚長及びビード外観とも不十分であった。

【００２７】つぎに、本発明の２電極ＭＡＧによる両面
一層突合せ溶接を行った試験Ｎｏ．Ｈでは溶接速度がバ
ックパスで１．８ｍ／ｍｉｎ、フィニッシュパスで１．
６ｍ／ｍｉｎという、従来の１電極多層溶接に比べ著し
く高能率化した溶接でも溶接欠陥がなく、かつ溶込み、
余盛りとも問題ないビードが得られた。しかしながら、
先行、後行各１本ずつの２ワイヤを用いて溶接を行った
比較例の試験Ｎｏ．Ｉでは、溶融プール重力ヘッドとア
ークとのバランスが悪く、溶融プールが不安定となり、
アンダカット、内部欠陥が発生した。

【００２８】

【発明の効果】上述したように本発明装置及び方法によ
れば、従来法では困難であった高速すみ肉溶接が可能と
なり、特に狭隘な箇所での高速すみ肉溶接が可能である
ことは大きなメリットである。したがって溶接高能率化
に対し、溶接士要員増や新工場建設を行わなくとも生産
性向上が可能となり、本発明によって溶接コストダウ
ン、溶接能率を大幅に向上できるので産業上のメリット
は大きいものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】先行、後行電極にそれぞれ２本のワイヤを使用
した本発明装置の実施例の側断面図

【図２】先行電極のみツインワイヤ溶接トーチを使用し
た本発明装置の実施例の側面図

【図３】後行電極のみツインワイヤ溶接トーチを使用し
た本発明装置の実施例の側面図

【図４】一体型シールド方式でのガスの流れと溶融プー
ル挙動を説明する図

【図５】分離型シールド方式でのガスの流れと溶融プー
ル挙動を説明する図

【図６】水平すみ肉溶接用試験片形状図で（ａ）は正面
図、（ｂ）は側面図

【図７】狭隘部への水平すみ肉溶接用試験片形状図で
（ａ）は正面図、（ｂ）は側面図

【図８】両面一層突合せ溶接用試験片形状図で（ａ）は
開先部断面図、（ｂ）は平面図

【符号の説明】

１Ａ，１Ｂ，２，２Ａ，２Ｂ 溶接ワイヤ ３，４ 溶接トーチ ５，６ コンジツト ７，８，８Ａ，８Ｂ 給電チップ ９，１０ ワイヤガイド １１，１２ パイプ １３ 母材 １４ 溶接金属 １５ スラグ １６ 溶融プール ２０，２２ 先行電極 ２１，２３ 後行電極 ２４ アーク力が作用する方向 ２５ シールドガスが流れる方向 Ｌ 先行・後行電極間隔 Ｍ，Ｎ 溶融プール後退距離

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 窪田 晴敏 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 溶接ワイヤを消耗電極とする２または３
   電極のガスシールドアーク溶接装置において、同一溶接
   トーチ内で２本の溶接ワイヤを給電チップに送給するツ
   インワイヤ溶接トーチを、溶接電極として前記２または
   ３電極の少なくとも１極に設けたことを特徴とする高速
   ガスシールドアーク溶接装置。
2. 【請求項２】 シールドガスを溶接アークに向けて供給
   するためのパイプを先行電極前方及び後行電極後方に装
   着したことを特徴とする請求項１に記載の高速ガスシー
   ルドアーク溶接装置。
3. 【請求項３】 請求項１または２に記載の高速ガスシー
   ルドアーク溶接装置を用いて、ツインワイヤ溶接トーチ
   の溶接電流を２００〜８００Ａとしてツインアークを発
   生させ、溶接を行うことを特徴とする高速ガスシールド
   アーク溶接方法。
4. 【請求項４】 先行電極溶接ワイヤ後端と後行電極溶接
   ワイヤ前端、または先行電極溶接ワイヤ後端と中間電極
   ワイヤ前端及び中間電極ワイヤ後端と後行電極の溶接ワ
   イヤ前端との間隔を５〜４０ｍｍとすることを特徴とす
   る請求項３に記載の高速ガスシールドアーク溶接方法。
5. 【請求項５】 フラックス入り溶接ワイヤを用いること
   を特徴とする請求項３または４に記載の高速ガスシール
   ドアーク溶接方法。