JPH04284974A - 高速ガスシールドアーク溶接方法 - Google Patents
高速ガスシールドアーク溶接方法Info
- Publication number
- JPH04284974A JPH04284974A JP7204491A JP7204491A JPH04284974A JP H04284974 A JPH04284974 A JP H04284974A JP 7204491 A JP7204491 A JP 7204491A JP 7204491 A JP7204491 A JP 7204491A JP H04284974 A JPH04284974 A JP H04284974A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- electrode
- flux
- cored
- arc
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 87
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 18
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 7
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 5
- 239000011324 bead Substances 0.000 abstract description 17
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 4
- 230000035515 penetration Effects 0.000 abstract description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 3
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 3
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 3
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は溶接構造物製作における
ガスシールドアーク溶接法に関し、特に高速溶接が可能
でかつビード形状および溶接作業性の優れたフラックス
入り帯状電極を使用する高速ガスシールドアーク溶接法
に関するものである。
ガスシールドアーク溶接法に関し、特に高速溶接が可能
でかつビード形状および溶接作業性の優れたフラックス
入り帯状電極を使用する高速ガスシールドアーク溶接法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、各種溶接構造物の建造において、
ガスシールドアーク溶接法は溶接能率の向上が図れるこ
とから各分野で急速にその適用が増大している。中でも
全溶接長に占める水平すみ肉溶接の比率が極めて高い造
船、橋梁、鉄骨等の分野では、水平すみ肉溶接の高速化
が、溶接のトータルコスト低減の観点から、現在の最大
の課題となっている。
ガスシールドアーク溶接法は溶接能率の向上が図れるこ
とから各分野で急速にその適用が増大している。中でも
全溶接長に占める水平すみ肉溶接の比率が極めて高い造
船、橋梁、鉄骨等の分野では、水平すみ肉溶接の高速化
が、溶接のトータルコスト低減の観点から、現在の最大
の課題となっている。
【０００３】従来から、水平すみ肉溶接はその簡便性か
ら１電極による施工が最も一般的であるが、１電極で水
平すみ肉溶接の高速化を図ろうとすると、溶接ビード外
観・形状が劣化（アンダーカット、凸ビード）するとい
う問題があり、現状では溶接速度１ｍ／ｍｉｎ以上を達
成することが出来ない。１ｍ／ｍｉｎ以上の溶接速度を
達成するためには、必然的に電極数を増したいわゆる多
電極溶接法を採用することが必要となる。この多電極に
よる高速溶接に関しては従来より盛んに研究されており
、例えばガスシールドアーク溶接においては■特開昭５
６−６６３７６号公報、■特開昭６３−１５４２６７号
公報など、またサブマージアーク溶接においては■特開
昭６０−２４０３８２号公報、■特開昭６３−１６８７
０号公報などが提案されているが、いずれも多電極のた
め装置が大型化せざるを得ず、また制御も複雑となって
汎用性がないという問題がある。また、１電極で高速化
を図った例として■特開昭６２−２１４８７４号公報の
帯状電極を用いたサブマージアーク溶接法があり、多電
極法と同等の高速性が得られるとしているが、サブマー
ジアーク溶接法のためフラックスの散布や回収などが必
要で、ガスシールドアーク１電極溶接法の様な簡便性が
ない。
ら１電極による施工が最も一般的であるが、１電極で水
平すみ肉溶接の高速化を図ろうとすると、溶接ビード外
観・形状が劣化（アンダーカット、凸ビード）するとい
う問題があり、現状では溶接速度１ｍ／ｍｉｎ以上を達
成することが出来ない。１ｍ／ｍｉｎ以上の溶接速度を
達成するためには、必然的に電極数を増したいわゆる多
電極溶接法を採用することが必要となる。この多電極に
よる高速溶接に関しては従来より盛んに研究されており
、例えばガスシールドアーク溶接においては■特開昭５
６−６６３７６号公報、■特開昭６３−１５４２６７号
公報など、またサブマージアーク溶接においては■特開
昭６０−２４０３８２号公報、■特開昭６３−１６８７
０号公報などが提案されているが、いずれも多電極のた
め装置が大型化せざるを得ず、また制御も複雑となって
汎用性がないという問題がある。また、１電極で高速化
を図った例として■特開昭６２−２１４８７４号公報の
帯状電極を用いたサブマージアーク溶接法があり、多電
極法と同等の高速性が得られるとしているが、サブマー
ジアーク溶接法のためフラックスの散布や回収などが必
要で、ガスシールドアーク１電極溶接法の様な簡便性が
ない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこのような事
情に着目してなされたものであり、溶接速度１ｍ／ｍｉ
ｎ以上の高速水平すみ肉溶接において、従来技術の欠点
を解消し、ビード形状や溶接作業性が良好で融合不良や
アンダーカット等の溶接欠陥が少なく、かつ装置の簡便
な高速ガスシールドアーク溶接法を提供することを目的
とするものである。
情に着目してなされたものであり、溶接速度１ｍ／ｍｉ
ｎ以上の高速水平すみ肉溶接において、従来技術の欠点
を解消し、ビード形状や溶接作業性が良好で融合不良や
アンダーカット等の溶接欠陥が少なく、かつ装置の簡便
な高速ガスシールドアーク溶接法を提供することを目的
とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、鋼製パ
イプにフラックスを充填した後圧延により偏平に成形し
たフラックス入り帯状電極を用い、その幅方向が溶接線
方向となるように配置して溶接することを特徴とする高
速ガスシールドアーク溶接方法である。この場合、前記
フラックス入り帯状電極表面には銅めっきが施されてい
ることが好ましい。
イプにフラックスを充填した後圧延により偏平に成形し
たフラックス入り帯状電極を用い、その幅方向が溶接線
方向となるように配置して溶接することを特徴とする高
速ガスシールドアーク溶接方法である。この場合、前記
フラックス入り帯状電極表面には銅めっきが施されてい
ることが好ましい。
【０００６】
【作用】本発明者等は高速溶接、特に高速水平すみ肉溶
接のビード形成性について種々実験を重ねた結果、次の
ような知見を得て本発明を完成したものである。
接のビード形成性について種々実験を重ねた結果、次の
ような知見を得て本発明を完成したものである。
【０００７】（１）電極形状を偏平にした帯状電極をそ
の幅方向が溶接線方向になる様に配置して水平すみ肉溶
接することにより、断面形状が円形の従来電極よりアン
ダーカットの発生を抑制し、ガスシールドアーク溶接の
高速化が図れる。
の幅方向が溶接線方向になる様に配置して水平すみ肉溶
接することにより、断面形状が円形の従来電極よりアン
ダーカットの発生を抑制し、ガスシールドアーク溶接の
高速化が図れる。
【０００８】（２）帯状電極内部にフラックスを充填し
たフラックス入り帯状電極を用いることにより、その生
成スラグの効果で高速性、およびビード外観・形状が更
に改善できる。
たフラックス入り帯状電極を用いることにより、その生
成スラグの効果で高速性、およびビード外観・形状が更
に改善できる。
【０００９】本発明は上記知見に基づいて完成したもの
であり、以下に本発明の構成要件を図面に基づいて詳細
に説明する。
であり、以下に本発明の構成要件を図面に基づいて詳細
に説明する。
【００１０】図１および図２は本発明の溶接方法を概略
的に示した模式図であり、図１は溶接方向に垂直な断面
図であり、図２はその斜視図である。
的に示した模式図であり、図１は溶接方向に垂直な断面
図であり、図２はその斜視図である。
【００１１】フラックス入り帯状電極１は送給ロール２
により給電チップ３を通して幅方向が溶接線方向と一致
する様に送給され、鋼板４とフラックス入り帯状電極１
の間にアーク５が発生して溶融金属６が形成される。こ
の場合シールドガスはノズル７より供給され、アーク５
および溶融金属６をシールドして健全な水平すみ肉溶接
が行われる。この方法のポイントは、フラックス入り帯
状電極を溶接線方向に配置してガスシールドアーク溶接
することにある。
により給電チップ３を通して幅方向が溶接線方向と一致
する様に送給され、鋼板４とフラックス入り帯状電極１
の間にアーク５が発生して溶融金属６が形成される。こ
の場合シールドガスはノズル７より供給され、アーク５
および溶融金属６をシールドして健全な水平すみ肉溶接
が行われる。この方法のポイントは、フラックス入り帯
状電極を溶接線方向に配置してガスシールドアーク溶接
することにある。
【００１２】フラックス入り帯状電極を、その幅方向が
溶接線方向に一致するように配置するのはつぎの理由に
よる。図３（ａ），（ｂ）は溶接線方向のアークおよび
溶融池形状を示す縦断面図である。１電極による水平す
み肉溶接においては、高速で必要脚長を得るためには電
極に高電流を投与して溶着量を確保する必要があるが、
図３（ｂ）に示すように、従来の円形電極（フラックス
入りワイヤ）８ではアーク５が集中するため電極直下の
アークの掘下げ作用が強く、かつ強力なプラズマ気流に
より溶融金属６が後方に吹かれてアーク直下に母材の個
体面１１が露出し、融合不良を形成する他、アンダーカ
ットやハンピングビードとなる。一方、図３（ａ）に示
すように、フラックス入り帯状電極１を使用し、その幅
方向を溶接線と一致するように配置して溶接すると、ア
ーク５は帯状電極幅方向に振動しながら均一に発生する
ため、溶接線方向にアークが分散してアーク直下の掘り
下げ作用が減少し、溶融池形状が溶接線方向に対して線
状化する。いわば従来の２電極１プール方式と同等の効
果を得ることができる。このためアーク直下の母材の個
体露出面が減少し、かつ溶融金属６の後退も抑制されて
高速度でも融合不良やアンダーカットのない良好なビー
ドが形成される。また、アークが分散しアークの掘下げ
力が減少するため溶込み深さ１２を比較的浅くできるこ
とから、溶融金属流や重力の影響を抑制して平滑な水平
すみ肉溶接ビードを得ることができる。
溶接線方向に一致するように配置するのはつぎの理由に
よる。図３（ａ），（ｂ）は溶接線方向のアークおよび
溶融池形状を示す縦断面図である。１電極による水平す
み肉溶接においては、高速で必要脚長を得るためには電
極に高電流を投与して溶着量を確保する必要があるが、
図３（ｂ）に示すように、従来の円形電極（フラックス
入りワイヤ）８ではアーク５が集中するため電極直下の
アークの掘下げ作用が強く、かつ強力なプラズマ気流に
より溶融金属６が後方に吹かれてアーク直下に母材の個
体面１１が露出し、融合不良を形成する他、アンダーカ
ットやハンピングビードとなる。一方、図３（ａ）に示
すように、フラックス入り帯状電極１を使用し、その幅
方向を溶接線と一致するように配置して溶接すると、ア
ーク５は帯状電極幅方向に振動しながら均一に発生する
ため、溶接線方向にアークが分散してアーク直下の掘り
下げ作用が減少し、溶融池形状が溶接線方向に対して線
状化する。いわば従来の２電極１プール方式と同等の効
果を得ることができる。このためアーク直下の母材の個
体露出面が減少し、かつ溶融金属６の後退も抑制されて
高速度でも融合不良やアンダーカットのない良好なビー
ドが形成される。また、アークが分散しアークの掘下げ
力が減少するため溶込み深さ１２を比較的浅くできるこ
とから、溶融金属流や重力の影響を抑制して平滑な水平
すみ肉溶接ビードを得ることができる。
【００１３】また、フラックス入り帯状電極を使用する
のはつぎの理由による。即ち、従来の鋼製の帯状電極は
主として肉盛溶接等を中心に使用されているが、この鋼
製帯状電極を本発明法と同様にその幅方向を溶接線方向
に配置してガスシールドアーク溶接すれば、確かに同一
断面積の鋼製円形電極（鋼ワイヤ）よりは上述した理由
により相対的に高速性の向上が認められる。しかし、鋼
製の帯状電極は、フラックス入り帯状電極と比較すると
アーク力が非常に強く、従ってアークの掘下げ力が大き
く母材の個体面が露出して、フラックス入り帯状電極程
高速化はできない。しかも、鋼製帯状電極はスラグの生
成がほとんど無いためビードが凸形状になる他、ＣＯ２
ガスシールドにおいてはスパッタが多発するという問
題がある。これに対し、フラックス入り帯状電極は、内
部の充填フラックスの作用によりアークが安定でスパッ
タが少なく、さらに生成するスラグ（図３中の９）の効
果でビード外観・形状が良好になる。
のはつぎの理由による。即ち、従来の鋼製の帯状電極は
主として肉盛溶接等を中心に使用されているが、この鋼
製帯状電極を本発明法と同様にその幅方向を溶接線方向
に配置してガスシールドアーク溶接すれば、確かに同一
断面積の鋼製円形電極（鋼ワイヤ）よりは上述した理由
により相対的に高速性の向上が認められる。しかし、鋼
製の帯状電極は、フラックス入り帯状電極と比較すると
アーク力が非常に強く、従ってアークの掘下げ力が大き
く母材の個体面が露出して、フラックス入り帯状電極程
高速化はできない。しかも、鋼製帯状電極はスラグの生
成がほとんど無いためビードが凸形状になる他、ＣＯ２
ガスシールドにおいてはスパッタが多発するという問
題がある。これに対し、フラックス入り帯状電極は、内
部の充填フラックスの作用によりアークが安定でスパッ
タが少なく、さらに生成するスラグ（図３中の９）の効
果でビード外観・形状が良好になる。
【００１４】本発明におけるフラックス入り帯状電極の
製造工程は、図４に示すごとく、原材料を所定の比率で
配合し、攪拌したフラックス１４を鋼製パイプ１３に充
填した後、圧延もしくは伸線により適当サイズに減径す
る。しかる後、圧延により所定の厚さまで薄くすること
によりフラックス入り帯状電極が得られる。
製造工程は、図４に示すごとく、原材料を所定の比率で
配合し、攪拌したフラックス１４を鋼製パイプ１３に充
填した後、圧延もしくは伸線により適当サイズに減径す
る。しかる後、圧延により所定の厚さまで薄くすること
によりフラックス入り帯状電極が得られる。
【００１５】この製造工程において、たとえば圧延する
前もしくは圧延後に電極表面に銅めっき１５を施せば、
溶接時の送給性や通電性が改善され、さらに良好な溶接
をおこなうことができる。
前もしくは圧延後に電極表面に銅めっき１５を施せば、
溶接時の送給性や通電性が改善され、さらに良好な溶接
をおこなうことができる。
【００１６】なお、本発明におけるシールドガスは安価
なＣＯ２ ガスが一般的であるが、さらにアーク安定性
を良好にするためにＡｒ−ＣＯ２ 系混合ガスも使用で
きる。
なＣＯ２ ガスが一般的であるが、さらにアーク安定性
を良好にするためにＡｒ−ＣＯ２ 系混合ガスも使用で
きる。
【００１７】本発明は以上のように構成されており、以
下に本発明の効果を実施例によりさらに詳細に説明する
。
下に本発明の効果を実施例によりさらに詳細に説明する
。
【００１８】
【実施例１】フラックス入り帯状電極は、極軟鋼（Ｃ；
０．０５％，Ｓｉ；０．０１％，Ｍｎ；０．３１％，Ｐ
；０．０１３％，Ｓ；０．０１１％）のパイプ（外径１
０ｍｍ，肉厚２ｍｍ）に表１のフラックスａを充填率１
５％で充填し、伸線により３．０ｍｍ径まで減径した後
、圧延により厚さ１．０ｍｍ、幅４．７ｍｍのフラック
ス入り帯状電極を製造した（図４（ａ）の工程）。比較
材として、上記フラックス入り帯状電極と同一素材（３
．０ｍｍ）を伸線して２．４ｍｍ径のフラックス入りワ
イヤ（上記帯状電極と同一断面積）を試作した。さらに
鋼ワイヤ（Ｃ；０．０８％，Ｓｉ；０．６７％，Ｍｎ；
１．４５％，Ｐ；０．０１５％，Ｓ；０．０１２％）を
圧延して上記フラックス入り帯状電極と同一サイズの鋼
製帯状電極も試作した。これら種々の電極を用い、表２
の溶接条件で水平すみ肉溶接を行い、ビード形成性を調
査した。その結果を表３に示す。
０．０５％，Ｓｉ；０．０１％，Ｍｎ；０．３１％，Ｐ
；０．０１３％，Ｓ；０．０１１％）のパイプ（外径１
０ｍｍ，肉厚２ｍｍ）に表１のフラックスａを充填率１
５％で充填し、伸線により３．０ｍｍ径まで減径した後
、圧延により厚さ１．０ｍｍ、幅４．７ｍｍのフラック
ス入り帯状電極を製造した（図４（ａ）の工程）。比較
材として、上記フラックス入り帯状電極と同一素材（３
．０ｍｍ）を伸線して２．４ｍｍ径のフラックス入りワ
イヤ（上記帯状電極と同一断面積）を試作した。さらに
鋼ワイヤ（Ｃ；０．０８％，Ｓｉ；０．６７％，Ｍｎ；
１．４５％，Ｐ；０．０１５％，Ｓ；０．０１２％）を
圧延して上記フラックス入り帯状電極と同一サイズの鋼
製帯状電極も試作した。これら種々の電極を用い、表２
の溶接条件で水平すみ肉溶接を行い、ビード形成性を調
査した。その結果を表３に示す。
【００１９】フラックス入り帯状電極を溶接線方向に配
置した本発明例では、１．５ｍ／ｍｉｎの高速溶接にお
いても溶接欠陥の無い安定した水平すみ肉溶接が可能で
ある。
置した本発明例では、１．５ｍ／ｍｉｎの高速溶接にお
いても溶接欠陥の無い安定した水平すみ肉溶接が可能で
ある。
【００２０】一方、同一フラックス入り帯状電極でもそ
の配置が溶接線方向でないものはアンダーカットが発生
し、高速性が劣化する。また、同一断面積の従来の円形
フラックス入りワイヤはアークが集中して溶融金属が後
退するため高速性が本発明例に及ばず、アンダーカット
が発生する。
の配置が溶接線方向でないものはアンダーカットが発生
し、高速性が劣化する。また、同一断面積の従来の円形
フラックス入りワイヤはアークが集中して溶融金属が後
退するため高速性が本発明例に及ばず、アンダーカット
が発生する。
【００２１】更に、鋼製帯状電極はその配置が溶接線方
向であっても高速性のみならずビード形状、スパッタの
点で問題がある。
向であっても高速性のみならずビード形状、スパッタの
点で問題がある。
【００２２】
【実施例２】フラックス入り帯状電極は、極軟鋼（Ｃ；
０．０４％，Ｓｉ；０．０２％，Ｍｎ；０．２９％，Ｐ
；０．０１４％，Ｓ；０．０１０％）のパイプ（外径１
１ｍｍ，肉厚２．５ｍｍ）に表１のフラックスｂを充填
率１３％で充填し、伸線により４．０ｍｍまで減径し銅
めっきを施した後、圧延により厚さ１．０ｍｍ、幅８．
０ｍｍのフラックス入り帯状電極を試作した（図４（ｂ
）の工程）。比較として、同一素材を伸線して同一断面
積の３．２ｍｍ径のフラックス入りワイヤ、および２電
極溶接用として１．２ｍｍ径のフラックス入りワイヤを
試作した。これらの電極を用い、表４に示す溶接条件に
て水平すみ肉溶接を行い、ビード形成性を調査した。そ
の結果を表５に示す。
０．０４％，Ｓｉ；０．０２％，Ｍｎ；０．２９％，Ｐ
；０．０１４％，Ｓ；０．０１０％）のパイプ（外径１
１ｍｍ，肉厚２．５ｍｍ）に表１のフラックスｂを充填
率１３％で充填し、伸線により４．０ｍｍまで減径し銅
めっきを施した後、圧延により厚さ１．０ｍｍ、幅８．
０ｍｍのフラックス入り帯状電極を試作した（図４（ｂ
）の工程）。比較として、同一素材を伸線して同一断面
積の３．２ｍｍ径のフラックス入りワイヤ、および２電
極溶接用として１．２ｍｍ径のフラックス入りワイヤを
試作した。これらの電極を用い、表４に示す溶接条件に
て水平すみ肉溶接を行い、ビード形成性を調査した。そ
の結果を表５に示す。
【００２３】フラックス入り帯状電極を溶接線方向に配
置した本発明例は、同一断面積のフラックス入りワイヤ
１電極より大幅に高速化でき、１．２ｍｍ×１．２ｍｍ
の２電極１プール法とほぼ同等の高速性が得られる。
置した本発明例は、同一断面積のフラックス入りワイヤ
１電極より大幅に高速化でき、１．２ｍｍ×１．２ｍｍ
の２電極１プール法とほぼ同等の高速性が得られる。
【００２４】このように、フラックス入り帯状電極を用
い、溶接線方向に配置して溶接することにより水平すみ
肉溶接の大幅な高速化が達成される。
い、溶接線方向に配置して溶接することにより水平すみ
肉溶接の大幅な高速化が達成される。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】
【表５】
【００３０】
【発明の効果】以上詳細に説明した様に、本発明はフラ
ックス入り帯状電極を溶接線方向に配置して水平すみ肉
溶接を行うことにより、アーク安定性、ビード形状・外
観が良好であると共に溶接速度も従来１電極溶接法より
大幅に向上し、２電極１プール法に匹敵する高速性が、
装置が簡易な１電極で達成できる。従って、今後の溶接
の高速化、高能率化に大きく貢献できるものである。
ックス入り帯状電極を溶接線方向に配置して水平すみ肉
溶接を行うことにより、アーク安定性、ビード形状・外
観が良好であると共に溶接速度も従来１電極溶接法より
大幅に向上し、２電極１プール法に匹敵する高速性が、
装置が簡易な１電極で達成できる。従って、今後の溶接
の高速化、高能率化に大きく貢献できるものである。
【図１】本発明の方法を溶接方向に垂直な面で概略的に
示す模式図である。
示す模式図である。
【図２】本発明の方法を概略的に示すアーク近傍の斜視
図である。
図である。
【図３】本発明および従来法の溶接線方向のアークおよ
び溶融池形状を示す縦断面図である。
び溶融池形状を示す縦断面図である。
【図４】フラックス入り帯状電極の製造工程の一例を電
極断面で示す図である。
極断面で示す図である。
【図５】電極の溶接線方向に対する配置を示す平面図で
ある。
ある。
１ フラックス入り帯状電極
２ 送給ロール
３ 給電チップ
４ 被溶接鋼板
５ アーク
６ 溶融金属
７ ガスノズル
８ 円形電極
９ スラグ
１０ 溶接金属
１１ 個体面
１２ 溶込み深さ
１３ 鋼製パイプ
１４ フラックス
１５ 銅めっき
１６ 鋼製帯状電極
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼製パイプにフラックスを充填した後
圧延により偏平に成形したフラックス入り帯状電極を用
い、その幅方向が溶接線方向となるように配置して溶接
することを特徴とする高速ガスシールドアーク溶接方法
。 - 【請求項２】 前記フラックス入り帯状電極表面に銅
めっきが施されていることを特徴とする請求項１記載の
高速ガスシールドアーク溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7204491A JPH04284974A (ja) | 1991-03-13 | 1991-03-13 | 高速ガスシールドアーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7204491A JPH04284974A (ja) | 1991-03-13 | 1991-03-13 | 高速ガスシールドアーク溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04284974A true JPH04284974A (ja) | 1992-10-09 |
Family
ID=13478004
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7204491A Withdrawn JPH04284974A (ja) | 1991-03-13 | 1991-03-13 | 高速ガスシールドアーク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04284974A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8624340B2 (en) | 2010-09-02 | 2014-01-07 | Panasonic Corporation | Plasma processing apparatus and method thereof |
| US8703613B2 (en) | 2010-05-13 | 2014-04-22 | Panasonic Corporation | Plasma processing apparatus and plasma processing method |
| CN104227268A (zh) * | 2014-09-28 | 2014-12-24 | 杭州华光焊接新材料股份有限公司 | 一种药芯焊环的制备方法 |
| US9343269B2 (en) | 2011-10-27 | 2016-05-17 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Plasma processing apparatus |
| US10115565B2 (en) | 2012-03-02 | 2018-10-30 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Plasma processing apparatus and plasma processing method |
| US10147585B2 (en) | 2011-10-27 | 2018-12-04 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Plasma processing apparatus |
-
1991
- 1991-03-13 JP JP7204491A patent/JPH04284974A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8703613B2 (en) | 2010-05-13 | 2014-04-22 | Panasonic Corporation | Plasma processing apparatus and plasma processing method |
| US8624340B2 (en) | 2010-09-02 | 2014-01-07 | Panasonic Corporation | Plasma processing apparatus and method thereof |
| US8802567B2 (en) | 2010-09-02 | 2014-08-12 | Panasonic Corporation | Plasma processing method |
| US9343269B2 (en) | 2011-10-27 | 2016-05-17 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Plasma processing apparatus |
| US10147585B2 (en) | 2011-10-27 | 2018-12-04 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Plasma processing apparatus |
| US10229814B2 (en) | 2011-10-27 | 2019-03-12 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Plasma processing apparatus |
| US10115565B2 (en) | 2012-03-02 | 2018-10-30 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Plasma processing apparatus and plasma processing method |
| CN104227268A (zh) * | 2014-09-28 | 2014-12-24 | 杭州华光焊接新材料股份有限公司 | 一种药芯焊环的制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH04284974A (ja) | 高速ガスシールドアーク溶接方法 | |
| JP2007260684A (ja) | 厚鋼板の多電極サブマージアーク溶接方法 | |
| JP2002011575A (ja) | 鋼管の溶接方法 | |
| JPH07204854A (ja) | 高速ガスシールドアーク溶接装置及び方法 | |
| JPS6072678A (ja) | 高速度ア−ク溶接法 | |
| JPH11147175A (ja) | ガスシールドアーク溶接方法 | |
| JPH08281429A (ja) | ステンレス鋼の隅肉溶接方法およびステンレス形鋼の製造方法 | |
| JPS5573479A (en) | Tandem system high speed arc welding method | |
| JPS59153581A (ja) | ガスシ−ルドア−ク溶接装置 | |
| JP3583561B2 (ja) | 横向エレクトロガス溶接方法 | |
| JPS6167594A (ja) | ア−ク安定性に優れる炭酸ガスア−ク溶接用ワイヤとその製造方法 | |
| JP3247236B2 (ja) | アーク溶接用フラックス入りワイヤの製造方法 | |
| JPH0698494B2 (ja) | 消耗電極式アーク溶接法 | |
| JPH0976094A (ja) | 造管溶接における溶接部のガスシールド方法 | |
| JP2005246385A (ja) | 多電極片面サブマージアーク溶接方法 | |
| JP2749968B2 (ja) | 高電流密度溶接方法 | |
| JP3947422B2 (ja) | チタン又はチタン合金のｍｉｇ溶接方法 | |
| JPH0724935B2 (ja) | 水平パルスア−ク溶接方法 | |
| JPH03238174A (ja) | 高速片面サブマージアーク溶接法 | |
| JP2002239735A (ja) | 表面処理鋼板の溶接方法 | |
| JPH1110341A (ja) | 狭開先ティグ溶接方法及び該ティグ溶接に用いるタングステン電極 | |
| JPH0155074B2 (ja) | ||
| JPS60145275A (ja) | 初層溶接法 | |
| JPH03268876A (ja) | 高速片面サブマージアーク溶接法 | |
| JPH0780683A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |