JPH08281429A - ステンレス鋼の隅肉溶接方法およびステンレス形鋼の製造方法 - Google Patents
ステンレス鋼の隅肉溶接方法およびステンレス形鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPH08281429A JPH08281429A JP9108095A JP9108095A JPH08281429A JP H08281429 A JPH08281429 A JP H08281429A JP 9108095 A JP9108095 A JP 9108095A JP 9108095 A JP9108095 A JP 9108095A JP H08281429 A JPH08281429 A JP H08281429A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- fillet
- stainless steel
- current
- pulse
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ステンレス鋼板の隅肉溶接を行い、１パスの
隅肉溶接によって、溶接ビード形状が良好で溶接後に研
磨加工等の後加工を必要とすることのない意匠性の優れ
たステンレス形鋼を得る。 【構成】 ステンレス鋼の隅肉溶接を行うに際し、ＴＩ
Ｇ溶接法を用い、ワイヤ電流を２０〜４０Ａとし、ベー
ス電流が２３０〜２７０Ａでかつトップ電流が２８０〜
３７０Ａの大電流パルス溶接を行い、２本のＴＩＧ溶接
トーチ３，４を交差状にして２個所ずつ同時に行う。
隅肉溶接によって、溶接ビード形状が良好で溶接後に研
磨加工等の後加工を必要とすることのない意匠性の優れ
たステンレス形鋼を得る。 【構成】 ステンレス鋼の隅肉溶接を行うに際し、ＴＩ
Ｇ溶接法を用い、ワイヤ電流を２０〜４０Ａとし、ベー
ス電流が２３０〜２７０Ａでかつトップ電流が２８０〜
３７０Ａの大電流パルス溶接を行い、２本のＴＩＧ溶接
トーチ３，４を交差状にして２個所ずつ同時に行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ステンレス鋼の隅肉溶
接方法およびステンレス形鋼の製造方法に係わり、特
に、ステンレス鋼を素材としたＨ形鋼，Ｔ形鋼，溝形
鋼，等辺ないしは不等辺アングル材などの隅肉部分を有
するステンレス形鋼を溶接によって製造するのに適した
ステンレス鋼の隅肉溶接方法およびステンレス形鋼の製
造方法に関するものである。
接方法およびステンレス形鋼の製造方法に係わり、特
に、ステンレス鋼を素材としたＨ形鋼，Ｔ形鋼，溝形
鋼，等辺ないしは不等辺アングル材などの隅肉部分を有
するステンレス形鋼を溶接によって製造するのに適した
ステンレス鋼の隅肉溶接方法およびステンレス形鋼の製
造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼を素材としたＨ形鋼やＴ形
鋼や溝形鋼などのステンレス形鋼は、ダム水門や建築物
の屋根等の構造部材などとして使用されており、圧延に
よって製造したり、板材の溶接によって製造したりして
いる。
鋼や溝形鋼などのステンレス形鋼は、ダム水門や建築物
の屋根等の構造部材などとして使用されており、圧延に
よって製造したり、板材の溶接によって製造したりして
いる。
【０００３】そして、圧延によって製造する場合は量産
品への採用が適しており、板材の溶接によって製造する
場合は少量品への採用が適している。
品への採用が適しており、板材の溶接によって製造する
場合は少量品への採用が適している。
【０００４】例えば、図４に示すようなステンレス鋼よ
りなるＨ形鋼１１を板材の溶接によって製造する場合に
は、２本のフランジ用板材１１ａ，１１ｂとウエブ用板
材１１ｃとを突き合わせ状態とし、４個所の隅肉溶接部
１２を介してＨ形状に一体化するが、この溶体一体化に
際してＭＩＧ溶接（Ｍｅｔａｌ ｅｌｅｃｔｒｏｄｅＩ
ｎｅｒｔ Ｇａｓ ａｒｃ ｗｅｌｄｉｎｇ）やＭＡＧ
溶接（ＭｅｔａｌＡｃｔｉｖｅ Ｇａｓ ａｒｃ ｗｅ
ｌｄｉｎｇ）を採用した場合には、所要厚さないしは形
状の溶接部１２を得るために数パスの多層肉盛溶接が必
要となったり、スパッタやブローホールの発生が多くな
ったりして溶接部１２の溶接ビード形状があまり良くな
いものとなったりするため、表面にヘアライン加工等の
意匠性向上のための処理を施す場合には、機械加工等に
よって溶接ビード部分の研磨を行う必要があるという問
題点があった。
りなるＨ形鋼１１を板材の溶接によって製造する場合に
は、２本のフランジ用板材１１ａ，１１ｂとウエブ用板
材１１ｃとを突き合わせ状態とし、４個所の隅肉溶接部
１２を介してＨ形状に一体化するが、この溶体一体化に
際してＭＩＧ溶接（Ｍｅｔａｌ ｅｌｅｃｔｒｏｄｅＩ
ｎｅｒｔ Ｇａｓ ａｒｃ ｗｅｌｄｉｎｇ）やＭＡＧ
溶接（ＭｅｔａｌＡｃｔｉｖｅ Ｇａｓ ａｒｃ ｗｅ
ｌｄｉｎｇ）を採用した場合には、所要厚さないしは形
状の溶接部１２を得るために数パスの多層肉盛溶接が必
要となったり、スパッタやブローホールの発生が多くな
ったりして溶接部１２の溶接ビード形状があまり良くな
いものとなったりするため、表面にヘアライン加工等の
意匠性向上のための処理を施す場合には、機械加工等に
よって溶接ビード部分の研磨を行う必要があるという問
題点があった。
【０００５】また、ＴＩＧ溶接（Ｔｕｎｇｓｔｅｎ ｅ
ｌｅｃｔｒｏｄｅ ＩｎｅｒｔＧａｓ ａｒｃ ｗｅｌ
ｄｉｎｇ）は、図５に示すように、タングステン電極１
３を陰極に接続すると共に母材１４を陽極に接続し、シ
ールドガス１５を流しながらタングステン電極１３と母
材１４との間でアーク１６を発生させ、アーク１６中に
溶接用ワイヤ１７を供給しながら溶接を行う方法である
が、このＴＩＧ溶接は薄板の溶接に適する方法であるた
め、図４に示したステンレスＨ形鋼１１が比較的厚肉の
ものであるときには、図５に示したＴＩＧ溶接法による
１パスでの隅肉部の溶接は困難であり、数パスによる溶
接を行う必要があるという問題点があった。
ｌｅｃｔｒｏｄｅ ＩｎｅｒｔＧａｓ ａｒｃ ｗｅｌ
ｄｉｎｇ）は、図５に示すように、タングステン電極１
３を陰極に接続すると共に母材１４を陽極に接続し、シ
ールドガス１５を流しながらタングステン電極１３と母
材１４との間でアーク１６を発生させ、アーク１６中に
溶接用ワイヤ１７を供給しながら溶接を行う方法である
が、このＴＩＧ溶接は薄板の溶接に適する方法であるた
め、図４に示したステンレスＨ形鋼１１が比較的厚肉の
ものであるときには、図５に示したＴＩＧ溶接法による
１パスでの隅肉部の溶接は困難であり、数パスによる溶
接を行う必要があるという問題点があった。
【０００６】したがって、ステンレス鋼の隅肉溶接を行
うに際して、１パスの隅肉溶接で済みかつまた溶接ビー
ド形状が良好であって溶接後に研磨加工等の後加工を行
う必要がないステンレス鋼の隅肉溶接方法の開発が望ま
れているという課題があった。
うに際して、１パスの隅肉溶接で済みかつまた溶接ビー
ド形状が良好であって溶接後に研磨加工等の後加工を行
う必要がないステンレス鋼の隅肉溶接方法の開発が望ま
れているという課題があった。
【０００７】
【発明の目的】本発明は、上記した従来の課題にかんが
みてなされたものであって、ステンレス鋼の隅肉溶接を
行うに際して、１パスの隅肉溶接で済みかつまた溶接ビ
ード形状が良好であって溶接後に研磨加工等の後加工を
行う必要がない生産性に優れかつまた意匠性にも優れた
ステンレス形鋼を得ることが可能であるステンレス鋼の
隅肉溶接方法およびステンレス形鋼の製造方法を提供す
ることを目的としている。
みてなされたものであって、ステンレス鋼の隅肉溶接を
行うに際して、１パスの隅肉溶接で済みかつまた溶接ビ
ード形状が良好であって溶接後に研磨加工等の後加工を
行う必要がない生産性に優れかつまた意匠性にも優れた
ステンレス形鋼を得ることが可能であるステンレス鋼の
隅肉溶接方法およびステンレス形鋼の製造方法を提供す
ることを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係わるステンレ
ス鋼の隅肉溶接方法は、請求項１に記載しているよう
に、ステンレス鋼の隅肉溶接を行うに際し、ＴＩＧ溶接
法（Ｔｕｎｇｓｔｅｎｅｌｅｃｔｒｏｄｅ Ｉｎｅｒｔ
Ｇａｓ ａｒｃ ｗｅｌｄｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ）を
用い、ワイヤ電流を流しながら大電流のパルス溶接電流
を流してＴＩＧパルス溶接を行うようにしたことを特徴
としている。
ス鋼の隅肉溶接方法は、請求項１に記載しているよう
に、ステンレス鋼の隅肉溶接を行うに際し、ＴＩＧ溶接
法（Ｔｕｎｇｓｔｅｎｅｌｅｃｔｒｏｄｅ Ｉｎｅｒｔ
Ｇａｓ ａｒｃ ｗｅｌｄｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ）を
用い、ワイヤ電流を流しながら大電流のパルス溶接電流
を流してＴＩＧパルス溶接を行うようにしたことを特徴
としている。
【０００９】そして、本発明に係わるステンレス鋼の隅
肉溶接方法の実施態様においては、請求項２に記載して
いるように、ワイヤ電流を２０〜４０Ａとしたり、請求
項３に記載しているように、パルス溶接電流においてベ
ース電流を２３０〜２７０Ａとしかつトップ電流を２８
０〜３５０Ａとする大電流のＴＩＧパルス溶接を行うよ
うにしたり、請求項４に記載しているように、溶接速度
を１００〜２５０ｍｍ／ｍｉｎとしたり、請求項５に記
載しているように、ワイヤ供給量を３０〜４０ｇ／ｍｉ
ｎとしたり、請求項６に記載しているように、シールド
ガスとしてＡｒガスないしはＡｒ＋１０％以下のＨ２ガ
スを用いるようにしたり、請求項７に記載しているよう
に、溶接後に酸洗処理を施すようにしたりすることがで
きる。
肉溶接方法の実施態様においては、請求項２に記載して
いるように、ワイヤ電流を２０〜４０Ａとしたり、請求
項３に記載しているように、パルス溶接電流においてベ
ース電流を２３０〜２７０Ａとしかつトップ電流を２８
０〜３５０Ａとする大電流のＴＩＧパルス溶接を行うよ
うにしたり、請求項４に記載しているように、溶接速度
を１００〜２５０ｍｍ／ｍｉｎとしたり、請求項５に記
載しているように、ワイヤ供給量を３０〜４０ｇ／ｍｉ
ｎとしたり、請求項６に記載しているように、シールド
ガスとしてＡｒガスないしはＡｒ＋１０％以下のＨ２ガ
スを用いるようにしたり、請求項７に記載しているよう
に、溶接後に酸洗処理を施すようにしたりすることがで
きる。
【００１０】同じく、本発明に係わるステンレス鋼の隅
肉溶接方法の実施態様においては、請求項８に記載して
いるように、二個所の隅肉部を溶接するに際し、一方の
隅肉部に向く溶接トーチと他方の隅肉部に向く溶接トー
チとを交差状にして二個所の隅肉部をほぼ同時に溶接す
るようになすこともでき、このとき、請求項９に記載し
ているように、一方の隅肉部に向く先行溶接トーチと他
方の隅肉部に向く後行溶接トーチとの間隔を２００〜３
００ｍｍの範囲内とするようになすことができ、さらに
は、請求項１０に記載しているように、先行溶接トーチ
に流すパルス溶接電流と後行溶接トーチに流すパルス溶
接電流について、先行溶接トーチに流すパルス溶接電流
を後行溶接トーチに流すパルス溶接電流よりも１０Ａ以
上多く流すようになすことができる。
肉溶接方法の実施態様においては、請求項８に記載して
いるように、二個所の隅肉部を溶接するに際し、一方の
隅肉部に向く溶接トーチと他方の隅肉部に向く溶接トー
チとを交差状にして二個所の隅肉部をほぼ同時に溶接す
るようになすこともでき、このとき、請求項９に記載し
ているように、一方の隅肉部に向く先行溶接トーチと他
方の隅肉部に向く後行溶接トーチとの間隔を２００〜３
００ｍｍの範囲内とするようになすことができ、さらに
は、請求項１０に記載しているように、先行溶接トーチ
に流すパルス溶接電流と後行溶接トーチに流すパルス溶
接電流について、先行溶接トーチに流すパルス溶接電流
を後行溶接トーチに流すパルス溶接電流よりも１０Ａ以
上多く流すようになすことができる。
【００１１】さらに、本発明に係わるステンレス形鋼の
製造方法は、請求項１１に記載しているように、請求項
１ないし１０のいずれかに記載のステンレス鋼の隅肉溶
接方法によってステンレス形鋼を製造するようにしたこ
とを特徴としている。
製造方法は、請求項１１に記載しているように、請求項
１ないし１０のいずれかに記載のステンレス鋼の隅肉溶
接方法によってステンレス形鋼を製造するようにしたこ
とを特徴としている。
【００１２】
【発明の作用】本発明に係わるステンレス鋼の隅肉溶接
方法では、請求項１に記載しているように、ステンレス
鋼の隅肉溶接を行うに際し、ＴＩＧ溶接法を採用し、ワ
イヤ電流を流しながら大電流のパルス溶接電流を流して
ＴＩＧパルス溶接を行うようにしているので、このよう
なＴＩＧ溶接法の採用によって、従来高能率な溶接法と
はいえないものの溶接ビード形状の整形性が良好でスパ
ッターの発生が少なく溶接部近傍の焼けを防止すること
が可能であってステンレス鋼の溶接に適し、とくに薄板
の溶接に適したＴＩＧ溶接法の適用範囲がより一層拡大
したものとなり、このようなＴＩＧ溶接法を１パスによ
る厚板の溶接に適用することが可能となる。
方法では、請求項１に記載しているように、ステンレス
鋼の隅肉溶接を行うに際し、ＴＩＧ溶接法を採用し、ワ
イヤ電流を流しながら大電流のパルス溶接電流を流して
ＴＩＧパルス溶接を行うようにしているので、このよう
なＴＩＧ溶接法の採用によって、従来高能率な溶接法と
はいえないものの溶接ビード形状の整形性が良好でスパ
ッターの発生が少なく溶接部近傍の焼けを防止すること
が可能であってステンレス鋼の溶接に適し、とくに薄板
の溶接に適したＴＩＧ溶接法の適用範囲がより一層拡大
したものとなり、このようなＴＩＧ溶接法を１パスによ
る厚板の溶接に適用することが可能となる。
【００１３】そして、このような薄板の溶接に適するＴ
ＩＧ溶接法を用いてステンレス鋼の隅肉溶接を行うに際
し、大電流を流して溶接を行ったときでもブローホール
が生じないようになり、ＴＩＧ溶接による１パスの隅肉
溶接で適切なる溶け込み深さを有しかつまた良好なる溶
接ビード形状を有する接合部が得られることとなって、
接合後に研磨加工等の後加工を行う必要がないと共に、
接合後のヘアーライン加工も容易であって意匠性向上に
対してより一層有利なものとなり、生産性に優れそして
また意匠性にも優れたステンレス形鋼が製造されること
となる。
ＩＧ溶接法を用いてステンレス鋼の隅肉溶接を行うに際
し、大電流を流して溶接を行ったときでもブローホール
が生じないようになり、ＴＩＧ溶接による１パスの隅肉
溶接で適切なる溶け込み深さを有しかつまた良好なる溶
接ビード形状を有する接合部が得られることとなって、
接合後に研磨加工等の後加工を行う必要がないと共に、
接合後のヘアーライン加工も容易であって意匠性向上に
対してより一層有利なものとなり、生産性に優れそして
また意匠性にも優れたステンレス形鋼が製造されること
となる。
【００１４】そして、請求項２に記載しているように、
ワイヤ電流を２０〜４０Ａとすることがより好ましく、
ワイヤ電流が２０Ａよりも少ないとステンレス鋼素材の
予熱が十分でなくなって、大電流のパルス溶接において
ブローホールが発生しやすい傾向となり、ワイヤ電流が
４０Ａよりも多いと必要以上の予熱を生じる傾向となる
ので、ワイヤ電流は２０〜４０Ａとするのがより好まし
い。
ワイヤ電流を２０〜４０Ａとすることがより好ましく、
ワイヤ電流が２０Ａよりも少ないとステンレス鋼素材の
予熱が十分でなくなって、大電流のパルス溶接において
ブローホールが発生しやすい傾向となり、ワイヤ電流が
４０Ａよりも多いと必要以上の予熱を生じる傾向となる
ので、ワイヤ電流は２０〜４０Ａとするのがより好まし
い。
【００１５】また、請求項３に記載しているように、パ
ルス溶接電流においてベース電流を２３０〜２７０Ａと
しかつトップ電流を２８０〜３５０Ａとすることがより
好ましく、ベース電流が２３０Ａより低いととけ込み深
さが十分でなくなって１回のパスで隅肉溶接できなくな
る傾向となり、２７０Ａよりも多いとアンダーカットが
大となる傾向となる。さらに、パルス溶接電流のトップ
電流が２８０Ａよりも少ないととけ込み深さが十分でな
くなって１回のパスで隅肉溶接を行うことができなくな
る傾向となり、パルス溶接電流のトップ電流が３５０Ａ
よりも多いとアンダーカットが大となる傾向となるの
で、パルス溶接のベース電流は２３０〜２７０Ａ、トッ
プ電流は２８０〜３５０Ａとすることがより好ましい。
ルス溶接電流においてベース電流を２３０〜２７０Ａと
しかつトップ電流を２８０〜３５０Ａとすることがより
好ましく、ベース電流が２３０Ａより低いととけ込み深
さが十分でなくなって１回のパスで隅肉溶接できなくな
る傾向となり、２７０Ａよりも多いとアンダーカットが
大となる傾向となる。さらに、パルス溶接電流のトップ
電流が２８０Ａよりも少ないととけ込み深さが十分でな
くなって１回のパスで隅肉溶接を行うことができなくな
る傾向となり、パルス溶接電流のトップ電流が３５０Ａ
よりも多いとアンダーカットが大となる傾向となるの
で、パルス溶接のベース電流は２３０〜２７０Ａ、トッ
プ電流は２８０〜３５０Ａとすることがより好ましい。
【００１６】また、パルス幅は０．１〜０．３ｓｅｃの
間隔で交互に行うようになすことが望ましい。
間隔で交互に行うようになすことが望ましい。
【００１７】さらに、請求項４に記載しているように、
溶接速度は１００〜２５０ｍｍ／ｍｉｎとすることがよ
り好ましく、溶接速度が１００ｍｍ／ｍｉｎよりも遅い
と良好なる溶接ビードが形成されない傾向となり、溶接
速度が２５０ｍｍ／ｍｉｎよりも速いと良好なる溶け込
み深さを得ることができないと共に溶接ビード形状が悪
くなる傾向となるので、溶接速度は１００〜２５０ｍｍ
／ｍｉｎとすることが好ましい。
溶接速度は１００〜２５０ｍｍ／ｍｉｎとすることがよ
り好ましく、溶接速度が１００ｍｍ／ｍｉｎよりも遅い
と良好なる溶接ビードが形成されない傾向となり、溶接
速度が２５０ｍｍ／ｍｉｎよりも速いと良好なる溶け込
み深さを得ることができないと共に溶接ビード形状が悪
くなる傾向となるので、溶接速度は１００〜２５０ｍｍ
／ｍｉｎとすることが好ましい。
【００１８】さらにまた、請求項５に記載しているよう
に、ワイヤ供給量は、３０〜４０ｇ／ｍｉｎとすること
がより好ましく、ワイヤ供給量が３０ｇ／ｍｉｎよりも
少ないと良好なる溶接継手を得ることができなくなる傾
向となり、ワイヤ供給量が４０ｇ／ｍｉｎよりも多いと
溶接ビード形状が悪くなる傾向となるので、ワイヤ供給
量は３０〜４０ｇ／ｍｉｎとすることがより好ましい。
に、ワイヤ供給量は、３０〜４０ｇ／ｍｉｎとすること
がより好ましく、ワイヤ供給量が３０ｇ／ｍｉｎよりも
少ないと良好なる溶接継手を得ることができなくなる傾
向となり、ワイヤ供給量が４０ｇ／ｍｉｎよりも多いと
溶接ビード形状が悪くなる傾向となるので、ワイヤ供給
量は３０〜４０ｇ／ｍｉｎとすることがより好ましい。
【００１９】さらにまた、請求項６に記載しているよう
に、シールドガスとしては、ＡｒガスないしはＡｒガス
＋１０％以下のＨ２ガスを用いることがより好ましく、
このようなＡｒガスを用いることによってシールド性を
良好なものにして溶接部の酸化を防止することが可能に
なると共に、１０％以下のＨ２ガスを添加したＡｒガス
を用いることによってスパークの指向性をより一層向上
させることができることとなるので、シールドガスとし
ては、ＡｒガスないしはＡｒガス＋１０％以下のＨ２ガ
スを用いることがより好ましい。
に、シールドガスとしては、ＡｒガスないしはＡｒガス
＋１０％以下のＨ２ガスを用いることがより好ましく、
このようなＡｒガスを用いることによってシールド性を
良好なものにして溶接部の酸化を防止することが可能に
なると共に、１０％以下のＨ２ガスを添加したＡｒガス
を用いることによってスパークの指向性をより一層向上
させることができることとなるので、シールドガスとし
ては、ＡｒガスないしはＡｒガス＋１０％以下のＨ２ガ
スを用いることがより好ましい。
【００２０】さらにまた、請求項７に記載しているよう
に、溶接後に酸洗処理を施すことがより好ましく、この
ような酸洗処理を施すことによって、溶接ビードによる
着色をなくすことが可能となってこの後のヘアーライン
加工等が良好になされることにより表面の意匠性が一層
向上するものとなる。
に、溶接後に酸洗処理を施すことがより好ましく、この
ような酸洗処理を施すことによって、溶接ビードによる
着色をなくすことが可能となってこの後のヘアーライン
加工等が良好になされることにより表面の意匠性が一層
向上するものとなる。
【００２１】さらにまた、請求項８に記載しているよう
に、二個所の隅肉部を溶接するに際し、一方の隅肉部に
向く溶接トーチと他方の隅肉部に向く溶接トーチとを交
差状にして二個所の隅肉部をほぼ同時に溶接するように
なすことによって、二個所での隅肉部のほぼ同時的な加
熱が行われることとなって歪変形が生じがたいものとな
り、請求項９に記載しているように、先行溶接トーチと
後行溶接トーチとの溶接方向における間隔を２００〜３
００ｍｍとすることによって、お互いの干渉が防止され
ると共に歪の少ない溶接が行えるようになり、請求項１
０に記載しているように、先行溶接トーチに流す溶接電
流を後行溶接トーチに流す溶接電流よりも１０Ａ以上多
いものとすることによって、歪の少ないステンレス形鋼
の製造が行えるようになる。
に、二個所の隅肉部を溶接するに際し、一方の隅肉部に
向く溶接トーチと他方の隅肉部に向く溶接トーチとを交
差状にして二個所の隅肉部をほぼ同時に溶接するように
なすことによって、二個所での隅肉部のほぼ同時的な加
熱が行われることとなって歪変形が生じがたいものとな
り、請求項９に記載しているように、先行溶接トーチと
後行溶接トーチとの溶接方向における間隔を２００〜３
００ｍｍとすることによって、お互いの干渉が防止され
ると共に歪の少ない溶接が行えるようになり、請求項１
０に記載しているように、先行溶接トーチに流す溶接電
流を後行溶接トーチに流す溶接電流よりも１０Ａ以上多
いものとすることによって、歪の少ないステンレス形鋼
の製造が行えるようになる。
【００２２】さらにまた、請求項１１に記載しているよ
うに、請求項１ないし１０のいずれかに記載のステンレ
ス鋼の隅肉溶接方法によってステンレス形鋼を製造する
ようになすことによって、圧延方法で製造するには適さ
ない例えば少量生産されるステンレス形鋼の製造に適し
たものとなり、品質の良いステンレス形鋼が生産性良く
かつまた外観の意匠性良く製造されることとなる。
うに、請求項１ないし１０のいずれかに記載のステンレ
ス鋼の隅肉溶接方法によってステンレス形鋼を製造する
ようになすことによって、圧延方法で製造するには適さ
ない例えば少量生産されるステンレス形鋼の製造に適し
たものとなり、品質の良いステンレス形鋼が生産性良く
かつまた外観の意匠性良く製造されることとなる。
【００２３】
【実施例】図１に示すように、板厚ｔ１＝１０ｍｍ，板
幅Ｌ１＝１５０ｍｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）製
フランジ用板材１ａ，１ｂと、板厚ｔ２＝７ｍｍ，板幅
Ｌ２＝１３０ｍｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）製ウ
エブ用板材１ｃとを用い、隅肉溶接を行って、接合部２
を介してＬ１＝Ｌ３＝１５０ｍｍの寸法をもつＨ形のス
テンレス形鋼１を製造するに際して、表１に示すような
溶接条件で、１本の溶接トーチを用い、あるいは図２，
図３に示すように先行溶接トーチ３および後行溶接トー
チ４を交差状にしてステンレス鋼の隅肉溶接を行った。
幅Ｌ１＝１５０ｍｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）製
フランジ用板材１ａ，１ｂと、板厚ｔ２＝７ｍｍ，板幅
Ｌ２＝１３０ｍｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）製ウ
エブ用板材１ｃとを用い、隅肉溶接を行って、接合部２
を介してＬ１＝Ｌ３＝１５０ｍｍの寸法をもつＨ形のス
テンレス形鋼１を製造するに際して、表１に示すような
溶接条件で、１本の溶接トーチを用い、あるいは図２，
図３に示すように先行溶接トーチ３および後行溶接トー
チ４を交差状にしてステンレス鋼の隅肉溶接を行った。
【００２４】
【表１】
【００２５】この結果、表２に示すＨ形のステンレス形
鋼を得ることができ、矯正を行ったところ同じく表２に
示すＨ形のステンレス形鋼を得ることができた。
鋼を得ることができ、矯正を行ったところ同じく表２に
示すＨ形のステンレス形鋼を得ることができた。
【００２６】
【表２】
【００２７】このようにして、ＴＩＧ溶接法によって、
１パスにより溶接ビード形状が良好であるステンレス形
鋼を得ることができ、酸洗後に溶接部の機械加工を行う
ことなくヘアーライン加工を行うことによって、表面の
意匠性をさらに向上させることが可能であった。
１パスにより溶接ビード形状が良好であるステンレス形
鋼を得ることができ、酸洗後に溶接部の機械加工を行う
ことなくヘアーライン加工を行うことによって、表面の
意匠性をさらに向上させることが可能であった。
【００２８】
【発明の効果】本発明に係わるステンレス鋼の隅肉溶接
方法によれば、請求項１に記載しているように、ステン
レス鋼の隅肉溶接を行うに際し、ＴＩＧ溶接法を用い、
ワイヤ電流を流しながら大電流のパルス溶接電流を流し
てＴＩＧパルス溶接を行う構成としたから、薄板の溶接
に適したＴＩＧ溶接法の採用が可能となって、ブローホ
ールを生じることなくＴＩＧ溶接による１パスの隅肉溶
接で適切なる溶け込み深さを有しかつまた良好なる溶接
ビード形状を有する接合部を得ることが可能であって、
溶接後に研磨加工等の後加工を行う必要がないと共に、
接合後のヘアーライン加工をも容易に行うことができて
意匠性のよい表面をもったステンレス鋼の隅肉溶接を行
うことが可能になるという著しく優れた効果がもたらさ
れる。
方法によれば、請求項１に記載しているように、ステン
レス鋼の隅肉溶接を行うに際し、ＴＩＧ溶接法を用い、
ワイヤ電流を流しながら大電流のパルス溶接電流を流し
てＴＩＧパルス溶接を行う構成としたから、薄板の溶接
に適したＴＩＧ溶接法の採用が可能となって、ブローホ
ールを生じることなくＴＩＧ溶接による１パスの隅肉溶
接で適切なる溶け込み深さを有しかつまた良好なる溶接
ビード形状を有する接合部を得ることが可能であって、
溶接後に研磨加工等の後加工を行う必要がないと共に、
接合後のヘアーライン加工をも容易に行うことができて
意匠性のよい表面をもったステンレス鋼の隅肉溶接を行
うことが可能になるという著しく優れた効果がもたらさ
れる。
【００２９】そして、請求項２に記載しているように、
ワイヤ電流を２０〜４０ＡとすることによってＴＩＧ溶
接前の予熱を十分良好なものとすることができて大電流
によるＴＩＧ溶接においてブローホールが発生するのを
防止することが可能であり、請求項３に記載しているよ
うに、パルス溶接電流においてベース電流を２３０〜２
７０Ａとしかつトップ電流を２８０〜３５０Ａとする大
電流のＴＩＧパルス溶接を行うことによって１回のパス
でステンレス鋼の隅肉溶接を良好なる溶接ビード形状を
もって行うことが可能であり、請求項４に記載している
ように、溶接速度を１００〜２５０ｍｍ／ｍｉｎとする
ことによって良好なる溶接ビード形状をもった溶接継手
部を得ることが可能であり、請求項５に記載しているよ
うに、ワイヤ供給量を３０〜４０ｇ／ｍｉｎとすること
によって良好なる溶接ビード形状をもった溶接継手部を
得ることが可能であり、請求項６に記載しているように
シールドガスとしてＡｒガスないしはＡｒガス＋１０％
以下のＨ２ガスを用いることによって溶接部の酸化を防
止できると共にスパークの指向性を良好なものにするこ
とが可能であり、請求項７に記載しているように、溶接
後に酸洗処理を施すことによって表面の意匠性を向上さ
せたものとすることが可能である。
ワイヤ電流を２０〜４０ＡとすることによってＴＩＧ溶
接前の予熱を十分良好なものとすることができて大電流
によるＴＩＧ溶接においてブローホールが発生するのを
防止することが可能であり、請求項３に記載しているよ
うに、パルス溶接電流においてベース電流を２３０〜２
７０Ａとしかつトップ電流を２８０〜３５０Ａとする大
電流のＴＩＧパルス溶接を行うことによって１回のパス
でステンレス鋼の隅肉溶接を良好なる溶接ビード形状を
もって行うことが可能であり、請求項４に記載している
ように、溶接速度を１００〜２５０ｍｍ／ｍｉｎとする
ことによって良好なる溶接ビード形状をもった溶接継手
部を得ることが可能であり、請求項５に記載しているよ
うに、ワイヤ供給量を３０〜４０ｇ／ｍｉｎとすること
によって良好なる溶接ビード形状をもった溶接継手部を
得ることが可能であり、請求項６に記載しているように
シールドガスとしてＡｒガスないしはＡｒガス＋１０％
以下のＨ２ガスを用いることによって溶接部の酸化を防
止できると共にスパークの指向性を良好なものにするこ
とが可能であり、請求項７に記載しているように、溶接
後に酸洗処理を施すことによって表面の意匠性を向上さ
せたものとすることが可能である。
【００３０】また、請求項８に記載しているように、二
個所の隅肉部を溶接するに際し、一方の隅肉部に向く溶
接トーチと他方の隅肉部に向く溶接トーチとを交差状に
して二個所の隅肉部をほぼ同時に溶接することによっ
て、曲がりや反りやねじれの少ないステンレス形鋼をよ
り短時間のうちに得ることが可能であり、請求項９に記
載しているように、一方の隅肉部に向く先行溶接トーチ
と他方の隅肉部に向く後行溶接トーチとの間隔を２００
〜３００ｍｍとすることによって形状精度の良いステン
レス形鋼を製造することが可能となり、請求項１１に記
載しているように、請求項１ないし１０のいずれかに記
載のステンレス鋼の隅肉溶接方法によって形状精度が良
く品質の良いステンレス形鋼を製造することが可能であ
るという著しく優れた効果がもたらされる。
個所の隅肉部を溶接するに際し、一方の隅肉部に向く溶
接トーチと他方の隅肉部に向く溶接トーチとを交差状に
して二個所の隅肉部をほぼ同時に溶接することによっ
て、曲がりや反りやねじれの少ないステンレス形鋼をよ
り短時間のうちに得ることが可能であり、請求項９に記
載しているように、一方の隅肉部に向く先行溶接トーチ
と他方の隅肉部に向く後行溶接トーチとの間隔を２００
〜３００ｍｍとすることによって形状精度の良いステン
レス形鋼を製造することが可能となり、請求項１１に記
載しているように、請求項１ないし１０のいずれかに記
載のステンレス鋼の隅肉溶接方法によって形状精度が良
く品質の良いステンレス形鋼を製造することが可能であ
るという著しく優れた効果がもたらされる。
【図１】ステンレス形鋼の一形状例を示す端面の説明図
である。
である。
【図２】２個所の隅肉部の溶接を２本の溶接トーチで同
時に行う要領を示す説明図である。
時に行う要領を示す説明図である。
【図３】２個所の隅肉部の溶接を２本の溶接トーチで行
う要領を示す斜面説明図である。
う要領を示す斜面説明図である。
【図４】従来法によってステンレス形鋼を製造する様子
を示す端面の説明図である。
を示す端面の説明図である。
【図５】ＴＩＧ溶接法の説明図である。
１ Ｈ形のステンレス形鋼 ２ 溶接部 ３ 先行溶接トーチ ４ 後行溶接トーチ
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２３Ｋ 9/167 8315−4Ｅ Ｂ２３Ｋ 9/167 Ｃ 9/23 8315−4Ｅ 9/23 Ｂ 31/00 31/00 Ａ
Claims (11)
- 【請求項１】 ステンレス鋼の隅肉溶接を行うに際し、
ＴＩＧ溶接法を用い、ワイヤ電流を流しながら大電流の
パルス溶接電流を流してＴＩＧパルス溶接を行うことを
特徴とするステンレス鋼の隅肉溶接方法。 - 【請求項２】 ワイヤ電流を２０〜４０Ａとすることを
特徴とする請求項１に記載のステンレス鋼の隅肉溶接方
法。 - 【請求項３】 パルス溶接電流においてベース電流を２
３０〜２７０Ａとしかつトップ電流を２８０〜３５０Ａ
とする大電流のＴＩＧパルス溶接を行うことを特徴とす
る請求項１または２に記載のステンレス鋼の隅肉溶接方
法。 - 【請求項４】 溶接速度を１００〜２５０ｍｍ／ｍｉｎ
とすることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに
記載のステンレス鋼の隅肉溶接方法。 - 【請求項５】 ワイヤ供給量を３０〜４０ｇ／ｍｉｎと
することを特徴とする請求項１ないし４のいずれかに記
載のステンレス鋼の隅肉溶接方法。 - 【請求項６】 シールドガスとしてＡｒガスないしはＡ
ｒ＋１０％以下のＨ２ガスを用いることを特徴とする請
求項１ないし５のいずれかに記載のステンレス鋼の隅肉
溶接方法。 - 【請求項７】 溶接後に酸洗処理を施すことを特徴とす
る請求項１ないし６のいずれかに記載のステンレス鋼の
隅肉溶接方法。 - 【請求項８】 二個所の隅肉部を溶接するに際し、一方
の隅肉部に向く溶接トーチと他方の隅肉部に向く溶接ト
ーチとを交差状にして二個所の隅肉部をほぼ同時に溶接
することを特徴とする請求項１ないし７のいずれかに記
載のステンレス鋼の隅肉溶接方法。 - 【請求項９】 一方の隅肉部に向く先行溶接トーチと他
方の隅肉部に向く後行溶接トーチとの間隔を２００〜３
００ｍｍとすることを特徴とする請求項８に記載のステ
ンレス鋼の隅肉溶接方法。 - 【請求項１０】 先行溶接トーチに流すパルス溶接電流
と後行溶接トーチに流すパルス溶接電流について、先行
溶接トーチに流すパルス溶接電流を後行溶接トーチに流
すパルス溶接電流よりも１０Ａ以上多く流すことを特徴
とする請求項８または９に記載のステンレス鋼の隅肉溶
接方法。 - 【請求項１１】 請求項１ないし１０のいずれかに記載
のステンレス鋼の隅肉溶接方法によってステンレス形鋼
を製造することを特徴とするステンレス形鋼の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9108095A JPH08281429A (ja) | 1995-04-17 | 1995-04-17 | ステンレス鋼の隅肉溶接方法およびステンレス形鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9108095A JPH08281429A (ja) | 1995-04-17 | 1995-04-17 | ステンレス鋼の隅肉溶接方法およびステンレス形鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08281429A true JPH08281429A (ja) | 1996-10-29 |
Family
ID=14016543
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9108095A Pending JPH08281429A (ja) | 1995-04-17 | 1995-04-17 | ステンレス鋼の隅肉溶接方法およびステンレス形鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08281429A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005193029A (ja) * | 2003-12-30 | 2005-07-21 | Lg Electronics Inc | ドラム洗濯機のドア、ドラム洗濯機のヘアーラインシートを持つドアの製造方法及びそのドアに使用されるヘアーラインシートの製造方法 |
| JP2010167425A (ja) * | 2009-01-21 | 2010-08-05 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 上下ｔ型継手の溶接方法及び上下ｔ型溶接継手並びにこれを用いた溶接構造物 |
| JP2011083781A (ja) * | 2009-10-13 | 2011-04-28 | Nisshin Steel Co Ltd | レーザ溶接によるｈ形鋼の製造方法 |
| JP2012135792A (ja) * | 2010-12-27 | 2012-07-19 | Nisshin Steel Co Ltd | レーザ溶接ｈ形鋼の製造方法 |
| CN102922100A (zh) * | 2012-11-19 | 2013-02-13 | 大连中盈能源管理有限公司 | 不锈钢矩形风管的焊接方法 |
| EP2783788A3 (en) * | 2013-03-27 | 2015-06-17 | General Electric Company | Welding process and welding system |
| JP2019162651A (ja) * | 2018-03-20 | 2019-09-26 | 水野建設工業株式会社 | 溶接方法及び構造体 |
-
1995
- 1995-04-17 JP JP9108095A patent/JPH08281429A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005193029A (ja) * | 2003-12-30 | 2005-07-21 | Lg Electronics Inc | ドラム洗濯機のドア、ドラム洗濯機のヘアーラインシートを持つドアの製造方法及びそのドアに使用されるヘアーラインシートの製造方法 |
| US7716957B2 (en) | 2003-12-30 | 2010-05-18 | Lg Electronics Inc. | Drum type washing machine with door ring |
| US7735346B2 (en) | 2003-12-30 | 2010-06-15 | Lg Electronics Inc. | Door of drum-type washing machine, and method of manufacturing door with decorative portion thereof |
| JP2010167425A (ja) * | 2009-01-21 | 2010-08-05 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 上下ｔ型継手の溶接方法及び上下ｔ型溶接継手並びにこれを用いた溶接構造物 |
| JP2011083781A (ja) * | 2009-10-13 | 2011-04-28 | Nisshin Steel Co Ltd | レーザ溶接によるｈ形鋼の製造方法 |
| JP2012135792A (ja) * | 2010-12-27 | 2012-07-19 | Nisshin Steel Co Ltd | レーザ溶接ｈ形鋼の製造方法 |
| CN102922100A (zh) * | 2012-11-19 | 2013-02-13 | 大连中盈能源管理有限公司 | 不锈钢矩形风管的焊接方法 |
| EP2783788A3 (en) * | 2013-03-27 | 2015-06-17 | General Electric Company | Welding process and welding system |
| JP2019162651A (ja) * | 2018-03-20 | 2019-09-26 | 水野建設工業株式会社 | 溶接方法及び構造体 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO1996032219A1 (en) | Method of butt welding | |
| JP2000084665A (ja) | 立向下進肉盛溶接方法 | |
| JPH08281429A (ja) | ステンレス鋼の隅肉溶接方法およびステンレス形鋼の製造方法 | |
| JPH07290244A (ja) | クラッド鋼管の溶接方法 | |
| JPH06285640A (ja) | クラッド鋼管の内面溶接方法 | |
| JP2833279B2 (ja) | 鋼管の溶接方法 | |
| JPH04284974A (ja) | 高速ガスシールドアーク溶接方法 | |
| JP6787800B2 (ja) | 片面サブマージアーク溶接方法 | |
| JPS6358073B2 (ja) | ||
| JPH06254689A (ja) | 帯状金属のレ−ザビ−ム溶接方法 | |
| JP3079798B2 (ja) | 梁の溶接方法 | |
| JPH10211578A (ja) | 角継手の２電極サブマージアーク溶接方法 | |
| JPH02229671A (ja) | 電縫鋼管製造用鋼帯の接続構造 | |
| JPH08281436A (ja) | Ｔ継手の２電極水平すみ肉潜弧溶接方法 | |
| SU835678A1 (ru) | Способ изготовлени сварных конструк-ций | |
| JPH04313468A (ja) | ステンレスクラッド鋼管の溶接方法 | |
| JPS60231571A (ja) | 初層溶接法 | |
| SU1687401A1 (ru) | Способ двухсторонней электронно-лучевой сварки | |
| JPH09262689A (ja) | 継手の溶接方法 | |
| JP5681568B2 (ja) | 裏置きビード溶接法 | |
| JPH0215312B2 (ja) | ||
| JPH034305B2 (ja) | ||
| JPH0557072B2 (ja) | ||
| JPH0635067B2 (ja) | 高合金クラッド鋼管の溶接方法 | |
| JPH06210455A (ja) | パネルの製造方法 |