JPS6072678A - 高速度ア−ク溶接法 - Google Patents
高速度ア−ク溶接法Info
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- JPS6072678A JPS6072678A JP17820283A JP17820283A JPS6072678A JP S6072678 A JPS6072678 A JP S6072678A JP 17820283 A JP17820283 A JP 17820283A JP 17820283 A JP17820283 A JP 17820283A JP S6072678 A JPS6072678 A JP S6072678A
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- arc
- wire
- diameter
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、従来よシも高電流なＭＩＧ溶接において、高
速度で、しかも深溶込みが得られ、融合不良、オーパラ
ツノ等欠陥発生のないビード形状を得るための高速度ア
ーク溶接法に助するものであ−る。
速度で、しかも深溶込みが得られ、融合不良、オーパラ
ツノ等欠陥発生のないビード形状を得るための高速度ア
ーク溶接法に助するものであ−る。
（従来技術および問題点）
従来、溶接能率および溶接部の靭性値の向上を主たる目
的として、多電極ＭＩＧ溶接法が用いられているが、溶
接速度を増すと単位溶接長あたシの溶着量と溶込深さが
減少する。一方丈用上からは常に一定量の溶着ｉと溶込
み深さが要求されるので、高速溶接になるほど、溶接ワ
イヤの送給量を増して、溶接電流を増加させた高電流溶
接が必要となる。
的として、多電極ＭＩＧ溶接法が用いられているが、溶
接速度を増すと単位溶接長あたシの溶着量と溶込深さが
減少する。一方丈用上からは常に一定量の溶着ｉと溶込
み深さが要求されるので、高速溶接になるほど、溶接ワ
イヤの送給量を増して、溶接電流を増加させた高電流溶
接が必要となる。
第１図は従来用いられている多′電極ＭＩＧ溶接状況金
示す。図において、３は第１電極、４は第２電極であっ
て、給電チップ１１，１２、溶接ワイヤ１，２の外周か
らシールドガス１０を流出し溶接ワイヤ１，２と母材５
間にアークを発生させ、その熱で溶４ｄを行なうもので
ある。このさい、高電流溶接では、強力なプラズマ気流
全件ない、これによってアーク直下の溶融金属６は、矢
印７の方向へ吹かれ、アーク熱の及ばない既に凝固した
ビード８の方へ急速に押しやられるため、母材５とのな
じみ性が悪化して、アンダーカットや、ハンピングビー
ドが発生する〇 またアーク直下の溶融金属の一部は９０部分で急速に凝
固し、該急速凝固部９はアーク直下の溶融金属が極度に
減少するため、アーク直下には母材の固体面が露出する
。この固体面は冷却速度が速く溶融金属とのぬれ性が悪
いためビード底部に融合不良欠陥を発生させる。又溶込
みもビード底部が極めて幅狭く細長で、ビード上部も幅
が狭く凸状の形状となるために、熱間割れ、ビードの幅
不足、アンダーカットおよび不整ビード等の問題が生じ
る。 − このような問題を溶接手段の面から対処する目的で、例
えば特開昭５４−７１７４４号公報で、直流ガスシール
ドアーク溶接の高品質化および高能率化の一手段として
、第１電極に細径ワイヤ、第２電極に大径ワイヤを用い
た直流ガスシールドアーク溶接方法が提案されている。
示す。図において、３は第１電極、４は第２電極であっ
て、給電チップ１１，１２、溶接ワイヤ１，２の外周か
らシールドガス１０を流出し溶接ワイヤ１，２と母材５
間にアークを発生させ、その熱で溶４ｄを行なうもので
ある。このさい、高電流溶接では、強力なプラズマ気流
全件ない、これによってアーク直下の溶融金属６は、矢
印７の方向へ吹かれ、アーク熱の及ばない既に凝固した
ビード８の方へ急速に押しやられるため、母材５とのな
じみ性が悪化して、アンダーカットや、ハンピングビー
ドが発生する〇 またアーク直下の溶融金属の一部は９０部分で急速に凝
固し、該急速凝固部９はアーク直下の溶融金属が極度に
減少するため、アーク直下には母材の固体面が露出する
。この固体面は冷却速度が速く溶融金属とのぬれ性が悪
いためビード底部に融合不良欠陥を発生させる。又溶込
みもビード底部が極めて幅狭く細長で、ビード上部も幅
が狭く凸状の形状となるために、熱間割れ、ビードの幅
不足、アンダーカットおよび不整ビード等の問題が生じ
る。 − このような問題を溶接手段の面から対処する目的で、例
えば特開昭５４−７１７４４号公報で、直流ガスシール
ドアーク溶接の高品質化および高能率化の一手段として
、第１電極に細径ワイヤ、第２電極に大径ワイヤを用い
た直流ガスシールドアーク溶接方法が提案されている。
この方法は第１電極の細径ＭＩＧ溶接で小電流の浅い溶
接部を形成し、第１電極の予熱を利用して、第２電極以
降の大電流ＭＩＧ溶接法で大電流によシ十分な溶込み深
さを確保するものである。しかしなからこの方法では新
たな次の欠点が生じる。即ち第２電極以降に大電流ＭＩ
Ｇ溶接法を用いる関係上、大電流ＭＩＧでは磁気吹きに
よシアークが不安定にな）、それに伴なって溶接部に融
合不良等の各種の欠陥が生じる。
接部を形成し、第１電極の予熱を利用して、第２電極以
降の大電流ＭＩＧ溶接法で大電流によシ十分な溶込み深
さを確保するものである。しかしなからこの方法では新
たな次の欠点が生じる。即ち第２電極以降に大電流ＭＩ
Ｇ溶接法を用いる関係上、大電流ＭＩＧでは磁気吹きに
よシアークが不安定にな）、それに伴なって溶接部に融
合不良等の各種の欠陥が生じる。
ナオ、この雛接法は太径ワイヤを用いてアークのピンチ
力の減少を図ったものであるか、アークの硬直性がなく
、このため極めて磁気吹きが起シやすくアークが偏回し
やすいという欠点を有する。
力の減少を図ったものであるか、アークの硬直性がなく
、このため極めて磁気吹きが起シやすくアークが偏回し
やすいという欠点を有する。
さらにまた、第１電極の予熱を利用するとともに大電流
で溶込を得ているために母材にあたえる溶接入熱が増大
する。このため溶接金属のＳＲ脆化等の問題が生ずる。
で溶込を得ているために母材にあたえる溶接入熱が増大
する。このため溶接金属のＳＲ脆化等の問題が生ずる。
一方このような太径ワイヤを用いない一般のＭＩＧ溶接
法では、比板的＃Ｉ径ワイヤ（０，８〜２．ＯＵφ）を
使用して小電流で溶接さｉるため、単位時間あたシの溶
着金属量が少なくなるとともに、溶込み深さも浅く、さ
らにビード形状が不良で各種欠陥が生じやすい。
法では、比板的＃Ｉ径ワイヤ（０，８〜２．ＯＵφ）を
使用して小電流で溶接さｉるため、単位時間あたシの溶
着金属量が少なくなるとともに、溶込み深さも浅く、さ
らにビード形状が不良で各種欠陥が生じやすい。
また、磁気吹きに対処するための溶接法として、交流ア
ークを用いた溶接が特開昭５６−１６８９６８号公報お
よび特開昭５６−１６８９６９号公報にょシ提柴されて
いるが、この方法では、磁気吹きは軽減されるが、ワイ
ヤの大径化によってソフトなアークにしているとともに
、コアードワイヤを使用しているためアークが広が勺、
溶込不足が生じゃすい。又太径ワイヤを用いているため
に、ワイヤの溶融量が少なく、大電流を用いているにも
がかわらす細径ワイヤを使用する通乾のＭＩＧ 躊接法
の場合と大差なく、高能率化は得られない。
ークを用いた溶接が特開昭５６−１６８９６８号公報お
よび特開昭５６−１６８９６９号公報にょシ提柴されて
いるが、この方法では、磁気吹きは軽減されるが、ワイ
ヤの大径化によってソフトなアークにしているとともに
、コアードワイヤを使用しているためアークが広が勺、
溶込不足が生じゃすい。又太径ワイヤを用いているため
に、ワイヤの溶融量が少なく、大電流を用いているにも
がかわらす細径ワイヤを使用する通乾のＭＩＧ 躊接法
の場合と大差なく、高能率化は得られない。
（発明の目的）
本発明は、上記したような従来法の不利、欠点をすべて
解消した為速度アーク溶接法を提供するものである。
解消した為速度アーク溶接法を提供するものである。
（発明の構成）
木兄Ｆ！Ａは、Ａｒ 、 Ｈｅ等の不活性ガスを主体と
するガスシールドアーク溶接法において、１個の送給モ
ーターで２本以上の溶接ワイキヲ送給可能な給電チップ
を具備した電極群を１組以上用いて、直径ｄが１．０〜
３．２間の溶接ワイヤに溶接電流Ｉ（４）が１０００〜
２５００ Ａの範囲の高電流で溶接することを特徴とす
る高速度アーク溶接法を要旨とするものである。
するガスシールドアーク溶接法において、１個の送給モ
ーターで２本以上の溶接ワイキヲ送給可能な給電チップ
を具備した電極群を１組以上用いて、直径ｄが１．０〜
３．２間の溶接ワイヤに溶接電流Ｉ（４）が１０００〜
２５００ Ａの範囲の高電流で溶接することを特徴とす
る高速度アーク溶接法を要旨とするものである。
次に本発明を図面に基づいて詳細に説明する。
記２図および第３図は、本発明の高速度アーク溶接法の
態様例を夫々示す説明図で、いずれも溶接部中央の溶接
線方向縦断面図を示す。まず第２図において３は電極、
１−１は第１溶接ワイヤ、１−２は第２溶接ワイヤ、１
０はシールドガス、１１は給電チップであシ、溶接ワイ
ヤ１−１．１−２とも図示しない１個の送給モーターで
送給可能に構成されている。
態様例を夫々示す説明図で、いずれも溶接部中央の溶接
線方向縦断面図を示す。まず第２図において３は電極、
１−１は第１溶接ワイヤ、１−２は第２溶接ワイヤ、１
０はシールドガス、１１は給電チップであシ、溶接ワイ
ヤ１−１．１−２とも図示しない１個の送給モーターで
送給可能に構成されている。
第１溶接ワイヤ１−１は、母材５の、ｉｂ下げを行ない
つつ、母材５の板厚方向への予熱効果が与られるが、第
１溶接ワイヤ１−１のアークによって生じた溶融金属６
′は矢印７の方向へ吹かれる。
つつ、母材５の板厚方向への予熱効果が与られるが、第
１溶接ワイヤ１−１のアークによって生じた溶融金属６
′は矢印７の方向へ吹かれる。
第２溶接ワイヤ１−２は、第１溶接ワイヤ１−１のアー
ク熱で形成された溶融池６′にアークを発生させ、同極
性の第１溶接ワイヤ１−１の電流による相互作用をうけ
て進行方向へ偏向して矢印７に示す溶融金ハの後方流に
対する反力を発生して第１＃接ワイヤによって生ずる溶
融池６′が後方向へ吹かれるのを防ぐ。その結果、融合
不良のような溶接欠陥を発生することもなく良好な溶接
金ｈ８を形成し、第１溶接ワイヤ１−１による溶造みを
さらに上地る済込みが得られる。
ク熱で形成された溶融池６′にアークを発生させ、同極
性の第１溶接ワイヤ１−１の電流による相互作用をうけ
て進行方向へ偏向して矢印７に示す溶融金ハの後方流に
対する反力を発生して第１＃接ワイヤによって生ずる溶
融池６′が後方向へ吹かれるのを防ぐ。その結果、融合
不良のような溶接欠陥を発生することもなく良好な溶接
金ｈ８を形成し、第１溶接ワイヤ１−１による溶造みを
さらに上地る済込みが得られる。
又、第２図の態様例に示す如く、センターシールドガス
ノズル１３と、第１溶接ワイヤと第２溶接ワイヤの突出
し長さを１えたに翫チッグ金用いることによってさらに
前記効果の向上が期待される。卸チ、センターシールド
ガスノズル１３から出たシールドガスと、チップの傾斜
によシ生ずる第１′Ｉ＆嫉ワイヤ１−１と第１＃接ワイ
ヤ１−２の電圧降下差でアーク長を変え、第１溶接ワイ
ヤｌ−１のアークによシ生じた浴融会輌６′が矢印７の
方向へ吠かれるのかおぢ・えられるので、溶融金拠６な
い良好な形状の溶接金属８が得られる。
ノズル１３と、第１溶接ワイヤと第２溶接ワイヤの突出
し長さを１えたに翫チッグ金用いることによってさらに
前記効果の向上が期待される。卸チ、センターシールド
ガスノズル１３から出たシールドガスと、チップの傾斜
によシ生ずる第１′Ｉ＆嫉ワイヤ１−１と第１＃接ワイ
ヤ１−２の電圧降下差でアーク長を変え、第１溶接ワイ
ヤｌ−１のアークによシ生じた浴融会輌６′が矢印７の
方向へ吠かれるのかおぢ・えられるので、溶融金拠６な
い良好な形状の溶接金属８が得られる。
なお、同一の給電チップとしているために、ワイヤ間隔
が近ずけられ装置がコンパクトになるという利点もある
。
が近ずけられ装置がコンパクトになるという利点もある
。
本発明は、かかる態様において、２本以上の溶接ワイヤ
の直径ｄを１．０〜３．２朋φとし、これを溶接電流と
して１０００〜２５００ Ａの大電流を用いてスプレィ
アークの条件の下でワイヤを高速送給するものであって
、これによって高電流密度のアークの下でピンチ力で細
く絞られた硬いアーク特性を利用し、深溶造みを得るも
のである。かかるピンチ力によって硬直したアークは太
１ｔＬｉであっても大径ワイヤを使用した場合のような
磁気吹きが発生せず、安定したアーク形成によって溶造
不足のような溶接欠陥が発生しにくい。又高電流でしか
も電流密度を高くしたことによシ、ワイヤの溶融量が極
めて多い。そのため同−入熱でサブマージ・アーク溶接
した場合や、従来のＭＩＧ溶接した場合よシも溶着量が
多く、したがって極めて高能率な溶接となる。
の直径ｄを１．０〜３．２朋φとし、これを溶接電流と
して１０００〜２５００ Ａの大電流を用いてスプレィ
アークの条件の下でワイヤを高速送給するものであって
、これによって高電流密度のアークの下でピンチ力で細
く絞られた硬いアーク特性を利用し、深溶造みを得るも
のである。かかるピンチ力によって硬直したアークは太
１ｔＬｉであっても大径ワイヤを使用した場合のような
磁気吹きが発生せず、安定したアーク形成によって溶造
不足のような溶接欠陥が発生しにくい。又高電流でしか
も電流密度を高くしたことによシ、ワイヤの溶融量が極
めて多い。そのため同−入熱でサブマージ・アーク溶接
した場合や、従来のＭＩＧ溶接した場合よシも溶着量が
多く、したがって極めて高能率な溶接となる。
ここで溶接ワイヤの直径ｄを１．０〜３．２朋φとした
のは、溶接ワイヤ径が３．２ｗφ超では、チップ尖端か
らワイヤの溶融尖端で発生する電気抵抗熱が、細径に比
べて格段に低く、溶着量の増大が期待できず、しかもア
ークの安定化に必要なピンチ力の増大を期待することが
できないと共にビード止端部凝固位置が溶接速度の高速
化に伴ない前進し、溶融池がビード後方に引張られるた
めアンダーカットや・・ンビングビード発生の原因とな
る。一方溶接ワイヤの直径ｄが１．０朋φ未満では、許
ｙ最高電流値が低くなシワイヤの溶着量の増大がはかれ
なくなる。
のは、溶接ワイヤ径が３．２ｗφ超では、チップ尖端か
らワイヤの溶融尖端で発生する電気抵抗熱が、細径に比
べて格段に低く、溶着量の増大が期待できず、しかもア
ークの安定化に必要なピンチ力の増大を期待することが
できないと共にビード止端部凝固位置が溶接速度の高速
化に伴ない前進し、溶融池がビード後方に引張られるた
めアンダーカットや・・ンビングビード発生の原因とな
る。一方溶接ワイヤの直径ｄが１．０朋φ未満では、許
ｙ最高電流値が低くなシワイヤの溶着量の増大がはかれ
なくなる。
溶接電流工（４）を１０００〜２５００ Ａとしたのは
、■が２５０ＯＡ超では、過大なピンチ力によってアー
クの不安定現象がおき、パッカーリング現象を生じ、ビ
ード不歪、融合不良等の欠陥を生ずるからであシ、又Ｉ
が１００ＯＡ未満では、十分な電流密度が得られず能率
低下をきたすと共に、十分なある。
、■が２５０ＯＡ超では、過大なピンチ力によってアー
クの不安定現象がおき、パッカーリング現象を生じ、ビ
ード不歪、融合不良等の欠陥を生ずるからであシ、又Ｉ
が１００ＯＡ未満では、十分な電流密度が得られず能率
低下をきたすと共に、十分なある。
またこの場合特に第２図においてＭｌ＃接ワイヤ１−１
として細径ワイヤを第２溶接ワイヤ１−２として、太径
ワイヤと、夫々のワイヤ径を異なるようにすると第１溶
接ワイヤ１−１の高電流密度の細く絞られた硬いアーク
で深溶造みが得られると共に、溶融金属６′は矢印７の
方向へ吹かれるが、紀１溶接ワイヤ１−１に比べ大径の
ワイヤを第２溶接ワイヤに使用することによシ、電流密
度を低くシ、かつピンチ力を小さくしてアークの広がシ
で、矢印の方向へ吹かれる溶融金属がおさえられ、ビー
ド形状が良好なものとなる。
として細径ワイヤを第２溶接ワイヤ１−２として、太径
ワイヤと、夫々のワイヤ径を異なるようにすると第１溶
接ワイヤ１−１の高電流密度の細く絞られた硬いアーク
で深溶造みが得られると共に、溶融金属６′は矢印７の
方向へ吹かれるが、紀１溶接ワイヤ１−１に比べ大径の
ワイヤを第２溶接ワイヤに使用することによシ、電流密
度を低くシ、かつピンチ力を小さくしてアークの広がシ
で、矢印の方向へ吹かれる溶融金属がおさえられ、ビー
ド形状が良好なものとなる。
なお、ここでは、第１溶接ワイヤ１−１か細径である場
合について述べたか、第１溶接ワイヤ１−１に太径ワイ
ヤを使用すれば、溶造み渫さは、細径ワイヤを用いた場
合よシ少なくなるものの、溶造の先端がまるみをおひた
溶造で、広幅のビードが得られる。そのため、細径ワイ
ヤ、太径ワイヤをいずれの溶接ワイヤに用いるかは、十
分な深ｆ：得るかの使用目的で選択すればよい。
合について述べたか、第１溶接ワイヤ１−１に太径ワイ
ヤを使用すれば、溶造み渫さは、細径ワイヤを用いた場
合よシ少なくなるものの、溶造の先端がまるみをおひた
溶造で、広幅のビードが得られる。そのため、細径ワイ
ヤ、太径ワイヤをいずれの溶接ワイヤに用いるかは、十
分な深ｆ：得るかの使用目的で選択すればよい。
又ワイヤ径を変える代わ９にワイヤの送給速度の比率を
変更することも出来る。この場合、ワイヤ径が異なった
場合と同様の効果が得られることはもとよシ、溶接金属
の成分を調整することができる。望ましい送給比率は１
：０．５〜１．５である。
変更することも出来る。この場合、ワイヤ径が異なった
場合と同様の効果が得られることはもとよシ、溶接金属
の成分を調整することができる。望ましい送給比率は１
：０．５〜１．５である。
なおワイヤの径と送給比率の両者を同時に変更しうるの
は云うまでもない。
は云うまでもない。
また、本発明は、第３図に示すごとく２電極以上の多電
極両速度アーク溶接としても適用できることは勿論であ
るが、高電流密度のアークの下でピンチ力で細く絞られ
た硬いアークを利用しているため、従来の多′ｉ極で問
題となっていた磁気吹き、それによる融合不良を、特別
な磁気吹き処理を要せず使用できると共に、アークの相
互干渉が少ないので各々の電極間、つまシ、第１電慢３
と第２電慢４の間を６０１ｍ以内に近ずけることができ
る。
極両速度アーク溶接としても適用できることは勿論であ
るが、高電流密度のアークの下でピンチ力で細く絞られ
た硬いアークを利用しているため、従来の多′ｉ極で問
題となっていた磁気吹き、それによる融合不良を、特別
な磁気吹き処理を要せず使用できると共に、アークの相
互干渉が少ないので各々の電極間、つまシ、第１電慢３
と第２電慢４の間を６０１ｍ以内に近ずけることができ
る。
さらに、前記の図においては、溶接ワイヤを同一給電チ
ップを介して溶接進行方向に配列した態様例についての
み示したが、必ずしもこれにこだわるものではなく、例
えば開先幅が広い場合、溶接金属の幅を広げるなどを目
的とする場合には、図示しないが、溶接進行方向とほぼ
直角方向に２個以上のワイヤ送給孔を配した給電チップ
を具備する電極を必要に応じて各電極の内１個以上のい
ずれか又はすべてに使用することによって所期の目的を
達成することが出来る。
ップを介して溶接進行方向に配列した態様例についての
み示したが、必ずしもこれにこだわるものではなく、例
えば開先幅が広い場合、溶接金属の幅を広げるなどを目
的とする場合には、図示しないが、溶接進行方向とほぼ
直角方向に２個以上のワイヤ送給孔を配した給電チップ
を具備する電極を必要に応じて各電極の内１個以上のい
ずれか又はすべてに使用することによって所期の目的を
達成することが出来る。
次に本発明の効果を実施例によシさらに具体的に説明す
る。
る。
実施例１
供試材として６０キロ級高張力鋼のＨＴ６０餉ｉ＋１゜
板厚３２關材を第１表に示すような開先形状に加工し本
発明法の高速度アーク溶接法と従来のガスシールドアー
ク溶接法（ＭＩＧ溶接）の両者を夫々３電極法によシ第
１表に示す条件で実施した。
板厚３２關材を第１表に示すような開先形状に加工し本
発明法の高速度アーク溶接法と従来のガスシールドアー
ク溶接法（ＭＩＧ溶接）の両者を夫々３電極法によシ第
１表に示す条件で実施した。
同表からも明らかな如く本発明の方法によれば、ＭＩＧ
溶接法と比較して溶接速度、パス数の面で飛躍的に改善
されている。さらに溶造葉を見ても、本発明法の場合は
溶込みが深いので第１表に示すルートフェイス７ ｍｍ
を用いることができるが、従来のＭＩＧ溶接法の場合は
、溶込みおよび割れとの関連よシ第１表に示すルートフ
ェイス３ ａｍまでしか使用できないために開先断面積
が広くなシ、したがって溶接能率も低下する。このよう
に細径ワイヤを同一給電チップよシ高速送給し、高電流
密度化で溶接することによシ、融合不良および初層割れ
のない溶接金属が高能率で得られた。
溶接法と比較して溶接速度、パス数の面で飛躍的に改善
されている。さらに溶造葉を見ても、本発明法の場合は
溶込みが深いので第１表に示すルートフェイス７ ｍｍ
を用いることができるが、従来のＭＩＧ溶接法の場合は
、溶込みおよび割れとの関連よシ第１表に示すルートフ
ェイス３ ａｍまでしか使用できないために開先断面積
が広くなシ、したがって溶接能率も低下する。このよう
に細径ワイヤを同一給電チップよシ高速送給し、高電流
密度化で溶接することによシ、融合不良および初層割れ
のない溶接金属が高能率で得られた。
実施例２
供試材として、Ｘ−６５８、鋼管外径１０２０ｍ１０２
Ｏインチ）、内厚３２′１ｎｍ＃を仮付溶接後、本発明
法とＳＡＷ溶接法の両者を夫々２電極法によシ第２表に
示す溶接条件で実施した。
Ｏインチ）、内厚３２′１ｎｍ＃を仮付溶接後、本発明
法とＳＡＷ溶接法の両者を夫々２電極法によシ第２表に
示す溶接条件で実施した。
本発明の方法によれば、同表からも明らかな如（ＳＡＷ
溶接法に比較してｉ＋ス斂が大幅に少なく、溶接速度も
大となる、など能率面で飛躍的に改善されている。ざら
に、本発明は深溶造み溶接であるためルートフェースが
大−きくでき、従って開先断面積が小さくできること、
またワイヤの溶融量が低入熱でも極めて多いこと、その
結果として）ｆス数が低減できること、など多くの利点
があるとともに、２本の溶接ワイヤで１つの溶融池を形
成するので、異種ワイヤを用いることによ多成分コント
ロールができ、良好な靭性がたやすく得られる。またル
ートフェースを７ ｍｍと大すくシても初層割れは認め
られなかった。
溶接法に比較してｉ＋ス斂が大幅に少なく、溶接速度も
大となる、など能率面で飛躍的に改善されている。ざら
に、本発明は深溶造み溶接であるためルートフェースが
大−きくでき、従って開先断面積が小さくできること、
またワイヤの溶融量が低入熱でも極めて多いこと、その
結果として）ｆス数が低減できること、など多くの利点
があるとともに、２本の溶接ワイヤで１つの溶融池を形
成するので、異種ワイヤを用いることによ多成分コント
ロールができ、良好な靭性がたやすく得られる。またル
ートフェースを７ ｍｍと大すくシても初層割れは認め
られなかった。
実施例３
供試材として低温用鋼の２．５Ｎｉ銅、３２ｍｍ材を用
いて本発明法と、ＳＡＷ法の両者を夫々２電極法によシ
第３表に示す溶接条件で実施した。同表からも明らかな
如く本発明方法によれば、ＳＡＷに比べ溶接速度が速く
、パス数が大幅に少なく、能率面で飛躍的に改善されて
いる。さらに本発明は、ワイヤ径、および送給比率を変
更できるために、初層部でのナゲツト形状の改善と溶接
金属の成分調整ができること、さらに、ビード形状が極
めて良好なものが得られるので開先断面積を少さくでき
るとともに深溶造みが得られるためルートフェースが大
きくとれる。また溶接入熱が低入熱でもワイヤ溶融量が
極めて多く、その結果、溶接暦数が低減できる。
いて本発明法と、ＳＡＷ法の両者を夫々２電極法によシ
第３表に示す溶接条件で実施した。同表からも明らかな
如く本発明方法によれば、ＳＡＷに比べ溶接速度が速く
、パス数が大幅に少なく、能率面で飛躍的に改善されて
いる。さらに本発明は、ワイヤ径、および送給比率を変
更できるために、初層部でのナゲツト形状の改善と溶接
金属の成分調整ができること、さらに、ビード形状が極
めて良好なものが得られるので開先断面積を少さくでき
るとともに深溶造みが得られるためルートフェースが大
きくとれる。また溶接入熱が低入熱でもワイヤ溶融量が
極めて多く、その結果、溶接暦数が低減できる。
このように、ワイヤ径、および送給比率を変更すること
によシ、初層割れがなく健全で且つ均一美麗な外観を有
する溶接金属が高能率で得られた。
によシ、初層割れがなく健全で且つ均一美麗な外観を有
する溶接金属が高能率で得られた。
４．１１７ｋＪの簡単な脱力
第１囚は、従来のガスシールドアーク溶接法の溶接状態
の説明図、第２図および第３図は、本発明の高速度アー
ク溶接法の態様例を夫々示す説明図、第４図およびあ５
図は実施例に用いられた溶接胸先の寸法形状を示す模式
図である・１．２・・・溶接ワイヤ、１−１．２−１・
・・第１浴接ワイヤ、１−２．２〜２・・・第２溶接ワ
イヤ、３゜４・・・電極、５・・・母材、６・・・溶融
金属、６′・・・溶融池、７・・・アークによシ溶融金
属が受ける力の方向、８・・・溶接金属、９・・急速に
同郡、１０・・インナーシールドガス、１１，１２・・
・為電チップ、１３・・・センターシールドガスノズル
。
の説明図、第２図および第３図は、本発明の高速度アー
ク溶接法の態様例を夫々示す説明図、第４図およびあ５
図は実施例に用いられた溶接胸先の寸法形状を示す模式
図である・１．２・・・溶接ワイヤ、１−１．２−１・
・・第１浴接ワイヤ、１−２．２〜２・・・第２溶接ワ
イヤ、３゜４・・・電極、５・・・母材、６・・・溶融
金属、６′・・・溶融池、７・・・アークによシ溶融金
属が受ける力の方向、８・・・溶接金属、９・・急速に
同郡、１０・・インナーシールドガス、１１，１２・・
・為電チップ、１３・・・センターシールドガスノズル
。
Claims (3)
- （１） Ａｒ 、 Ｈｅ等の不活性ガスを主体とするガ
スシールドアーク溶接法において、１個の送給モーター
で２本以上の溶接ワイヤを送給可能な給電チッｆを具備
した電極群を１組以上用いて、直径ｄが１．０〜３．２
ｖｒｍの溶接ワイヤに溶接電流工（蜀が１０００〜２
５００Ａの範囲の高電流で溶接することを特徴とする高
速度アーク溶接法。 - （２） 溶接ワイヤ径が異なることを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の高速度アーク溶接法。 - （３） 溶接ワイヤの送給比率金町変とすることを特徴
とする特許請求の範囲第１項又は第２項記載の高速度ア
ーク溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17820283A JPS6072678A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | 高速度ア−ク溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17820283A JPS6072678A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | 高速度ア−ク溶接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6072678A true JPS6072678A (ja) | 1985-04-24 |
| JPH0221911B2 JPH0221911B2 (ja) | 1990-05-16 |
Family
ID=16044357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17820283A Granted JPS6072678A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | 高速度ア−ク溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6072678A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0536491A2 (en) * | 1991-08-10 | 1993-04-14 | British Nuclear Fuels PLC | Method of welding and a system therefor |
| US6969818B2 (en) * | 2001-05-11 | 2005-11-29 | Linde Aktiengesellschaft | Tandem welding shielding gases |
| JP2007268577A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Kobe Steel Ltd | タンデムアーク溶接方法 |
| JP2010069494A (ja) * | 2008-09-17 | 2010-04-02 | Daihen Corp | ２ワイヤ溶接方法 |
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| JP2011011248A (ja) * | 2009-07-03 | 2011-01-20 | Jfe Engineering Corp | 固定管の円周溶接方法及び装置 |
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| JP2013111597A (ja) * | 2011-11-28 | 2013-06-10 | Panasonic Corp | アーク溶接方法 |
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-
1983
- 1983-09-28 JP JP17820283A patent/JPS6072678A/ja active Granted
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US20120024822A1 (en) * | 2009-02-27 | 2012-02-02 | Jfe Steel Corporation | Combination welding method using combination of gas metal arc welding and submerged-arc welding and combination arc welding machine |
| CN102333613A (zh) * | 2009-02-27 | 2012-01-25 | 杰富意钢铁株式会社 | 组合气体保护电弧焊和潜弧焊而成的复合焊接方法及其复合电弧焊接机 |
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| RU2506148C2 (ru) * | 2009-02-27 | 2014-02-10 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Комбинированный способ сварки, использующий комбинацию газоэлектрической сварки металлическим электродом и дуговой сварки под флюсом, и машина комбинированного действия для дуговой сварки |
| US9321119B2 (en) * | 2009-02-27 | 2016-04-26 | Jfe Steel Corporation | Combination welding method using combination of gas metal arc welding and submerged-arc welding and combination arc welding machine |
| CN102333613B (zh) * | 2009-02-27 | 2016-05-11 | 杰富意钢铁株式会社 | 组合气体保护电弧焊和潜弧焊而成的复合焊接方法及其复合电弧焊接机 |
| JP2011011248A (ja) * | 2009-07-03 | 2011-01-20 | Jfe Engineering Corp | 固定管の円周溶接方法及び装置 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0221911B2 (ja) | 1990-05-16 |
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