JPH07130517A - 異方性ボンド磁石用原料粉末及びその製造方法 - Google Patents
異方性ボンド磁石用原料粉末及びその製造方法Info
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Abstract
く、また、酸化し難く、ボンド磁石化工程での成形性が
良好で高密度化でき、高磁気特性が得られる異方性ボン
ド磁石用原料粉末とその製造方法の提供。 【構成】 特定の組成となるよう配合、混合するCa還
元拡散法における出発原料の中、主体となるFe粉末の
平均粒度を従来のFe粉末の平均粒度より大きく、平均
粒度を200μm〜400μmとして、Ca還元拡散粉
を得て、これにさらに水素化処理を併用することによ
り、R2Fe14Bを主相とする粒子径が200μm〜4
00μmの特定の結晶方位2を有した単一粒子1が全体
の80%以上を占め、残部は前記粒子が凝集した粒子3
からなり、ボンド磁石化に際して高密度化され、一段と
優れた磁気特性が得られ、粒子径が大きくなるために粉
砕工程が不要で酸化し難く、ボンド磁石製造時の成形性
が改善される。
Description
性ボンド磁石用原料粉末とその製造方法に係り、Ca還
元拡散法において、特に出発原料のFe粉末の平均粒度
を従来より大きな特定径にして、所定の磁石組成に配合
混合後、Ca還元粉を得た後、これを水素化処理、脱水
素処理することにより、ほとんどが200μm〜400
μmのR2Fe14B相の特定の結晶方位を有した単一
粒子からなるすぐれた磁気的異方性を示すボンド磁石用
原料粉末を得ることを特徴とする、異方性ボンド磁石用
原料粉末及びその製造方法に関する。
造方法として、従来のCa還元拡散法は、特開昭59−
219404号、特開昭61−60801号に示される
ように、平均粒度1〜10μmの希土類元素の酸化物、
及びB源、Fe源として、平均粒度1〜150μmの所
要の金属粉末を、所定の磁石組成に配合混合後、還元剤
として特定量の金属Ca,CaH2を用いて、所定の還
元温度にて還元後、反応生成物を水中に投入して反応副
生成物を除去して得られていた。
られた粉末あるいは前記粉末を熱処理後、特定の雰囲
気、温度条件にて加熱して、水素処理した後、特定のH
2分圧の雰囲気、温度条件にて、脱H2処理する水素化処
理を行い、再結晶化することにより結晶の微細化を図
り、磁気特性を改善する方法が提案(特開平2−490
1号)されている。
にて製造した粉末を水素化処理して得られた粉末は、結
晶粒径が0.5μm〜50μmのR2Fe14B相を主相
とする粒子が凝集して形成された粒子径が1μm〜15
0μmの凝集粒子からなり、その結晶方位は粒子内でさ
まざまな方向を持っており、磁気異方性のすぐれた粉末
を得るためには、さらにこの凝集粒子を粉砕する必要が
あり、また粉砕にて粉末が微細になるため酸化し易く、
また、ボンド磁石化工程において、成形性が悪いため、
磁気特性のすぐれた緻密な異方性ボンド磁石を得ること
ができなかった。
末の製造方法として一般的なCa還元拡散法にて製造し
た粉末を水素化処理して得られた粉末における問題点を
解消し、凝集粒子が少なくそれを粉砕する必要がなく、
また、酸化し難く、ボンド磁石化工程での成形性が良好
で高密度化でき、高磁気特性が得られる異方性ボンド磁
石用原料粉末とその製造方法の提供を目的としている。
すぐれた磁気特性を有し、成形性にすぐれた異方性ボン
ド磁石用原料粉末の製造方法について、種々検討した結
果、Ca還元拡散法における出発原料の中、主体となる
Fe粉末の平均粒度を従来のFe粉末の平均粒度より著
しく大きくすること、並びに水素化処理を併用すること
により、得られた粉末は特定の組成を有し、R2Fe14
Bを主相とする粒子径が200μm〜400μmの特定
の結晶方位を有した単一粒子が全体の80%以上を占
め、残部は前記粒子が凝集した粒子からなり、磁気特性
の改善向上と共に、粒子径が大きくなるために粉砕工程
が不要で酸化し難く、また、ボンド磁石製造時の成形性
改善に極めて有効であることを知見し、この発明を完成
した。
希土類元素の少なくとも1種)12.0at%〜20a
t%、B4at%〜20at%、Fe65at%〜81
at%を主成分とする粉末が、R2Fe14B相を主相と
する粒子径200μm〜400μmの特定の結晶方位を
有した単一粒子を主体とし、残部が粒子径250μm〜
500μmの特定の結晶方位を有した単一粒子の凝集粒
子からなることを特徴とする異方性ボンド磁石用原料粉
末である。
μmの少なくとも1種の希土類酸化物粉末、平均粒度1
μm〜150μmの少なくとも1種のB粉末および/あ
るいはB合金粉末、ならびに平均粒度200μm〜40
0μmのFe粉末を、R12at%〜20at%、B4
at%〜20at%、Fe65at%〜81at%を主
成分とする磁石組成になる如く配合混合後、Ca還元拡
散法にて磁石粉末を得た後、前記粉末を水素化処理し
て、R2Fe14B相を主相とする粒子径が200μm〜
400μmの特定の結晶方位を有した単一粒子を主体と
し、残部は粒子径が250μm〜500μmの特定の結
晶方位を有した単一粒子の凝集した粒子からなる粉末を
得ることを特徴とする異方性ボンド磁石用原料粉末の製
造方法である。
土類元素Rはイットリウム(Y)を包含し、軽希土類及
び重希土類を含有する希土類元素である。Rとしては、
軽希土類をもって足り、特にNd,Prが好ましい。ま
た、通常Rのうち1種をもって足りるが、実用上は2種
以上の混合物(ミッシュメタル、ジジムなど)を入手上
の便宜等の理由により用いることができ、Sm,Y,L
a,Ce,Gd等は他のR、特にNd,Prなどとの混
合物として用いることができる。なお、このRは純希土
類元素でなくてもよく、工業上入手可能な範囲で製造上
不可避な不純物を含有するもので差し支えない。Rは、
R−Fe−B系永久磁石を製造する合金粉末の必須元素
であって、12at%未満では高磁気特性、特に高保磁
力が得られず、20at%を越えると残留磁束密度(B
r)が低下して、すぐれた特性の永久磁石が得られな
い。よって、Rは12at%〜20at%の範囲とす
る。好ましくはRは12at%〜15at%である。
合金粉末の必須元素であって、4at%未満では高い保
磁力(iHc)は得られず、20at%を越えると残留
磁束密度(Br)が低下するため、すぐれた永久磁石が
得られない。よって、Bは4at%〜20at%の範囲
とする。好ましくはBは5at%〜7at%である。
る合金粉末の基幹元素であって、65at%未満では残
留磁束密度(Br)が低下し、81%atを越えると高
い保磁力が得られないので、Feは65at%〜81a
t%に限定する。好ましくはFeは70at%〜78a
t%である。また、Feの一部をCo,Niの1種また
は2種で置換する理由は、永久磁石の温度特性を向上さ
せる効果及び耐食性を向上させる効果が得られるためで
あるが、Co,Niの1種または2種はFeの50%を
越えると高い保磁力が得られず、すぐれた永久磁石が得
られない。よって、Co,NiはFeの50%を上限と
する。
R,B,Feの他、工業的生産上不可避的不純物の存在
を許容できるが、Bの一部を4.0at%以下のC、
3.5at%以下のP、2.5at%以下のS、3.5
at%以下のCuのうち少なくとも1種、合計量で4.
0at%以下で置換することにより、磁石合金の製造性
改善、低価格化が可能である。さらに、前記R,B,F
e合金粉末あるいはCoを含有するR−Fe−B合金粉
末に、9.5at%以下のAl、4.5at%以下のT
i、9.5at%以下のNb、10.5at%以下のT
a、5.5at%以下のGa、9.5at%以下のM
o、9.5at%以下のW、2.5at%以下のSb、
7at%以下のGe、3.5at%以下のSn、5.5
at%以下のZr、5.5at%以下のHfのうち少な
くとも1種を添加含有させることにより、永久磁石の高
保磁力が可能になる。
料粉末において、結晶相は主相が正方晶であることが不
可欠である。この発明の原料粉末の特定の結晶方位を有
した単一粒子は、図1の偏光顕微鏡(倍率190倍)に
よる磁区観察写真に明らかなように、特定の結晶方位2
を有した単一粒子1からなっており、これらは特定組成
のR2Fe14B相を主相とする粒子径が200μm〜4
00μmからなり、粉末全体の80%以上を占めるが、
特定の結晶方位を有した単一粒子の粒子径が200μm
未満では、図2の偏光顕微鏡(倍率190倍)による磁
区観察写真に明らかなように、特定の結晶方位2を有し
た単一粒子1が凝集した粒子3の存在割合が増加し、か
つ酸化し易く、ボンド磁石の成形性が悪いため磁気特性
が低下して好ましくなく、また、400μmを超えると
還元時の拡散反応が十分でない場合が多く、α−Fe相
が粉末中に残り、iHcが低下し、角型性が低下するた
め好ましくない。また、粉末全体の20%未満が上記の
単一粒子が凝集した粒子からなるが、凝集した粒子の粒
径が250μm未満では単一粒子の粒径との関係上、2
50μm未満とはならない。400μmを超えると成型
時の密度が低下して、異方性ボンド磁石にすることが困
難であるため好ましくない。
おいて、希土類酸化物の平均粒度が1μm未満、B源の
金属粉または合金粉の平均粒度が1μm未満では反応生
成物を水中投入し、スラリー状となし、撹拌、うわずみ
液を除去する際に、生成合金粉末の一部から流出して、
歩留り低下を招来し、また得られた合金粉末の粒度が小
さすぎるため、合金粉末中に含有酸素量が増大し、磁気
特性の低下を招来する。また、希土類酸化物の平均粒度
が10μmを超え、B源の金属粉または合金粉の平均粒
度が150μmを超えると還元時の拡散反応が十分でな
く、組成的に不均一な粒子となるので好ましくない。こ
の発明の特徴であるFe粉末の平均粒度限定理由は、2
50μm未満では得られる粉末が0.5〜50μmのR
2Fe14B相粉末(単一粒子)が凝集してしまい、これ
が磁気的異方性を低下させる。500μmを超えると、
還元時の拡散反応が十分でなく、α−Fe相が粉末に残
り、iHcが低下し、角型性が低下する。従って、Fe
粉末の平均粒度は250〜500μmにすることが重要
である。
平均粒度の希土類酸化物粉、B源の金属粉、または合金
粉に鉄粉を所要の磁石組成になるごとく配合混合後、金
属CaまたはCaH2を前記希土類酸化物粉の還元に要
する化学量論的必要量の1.1〜4.0倍(重量比)混
合し、不活性ガス雰囲気中で900℃〜1200℃に加
熱し、得られた反応生成物を水中に投入し、反応副生成
物を除去することにより、粗粉砕が不要の250μm〜
500μmの平均粒度を有する粉末が得られる。
配合量が使用する希土類酸化物粉を還元するのに必要な
化学量論的必要量の1.1倍未満では、希土類酸化物粉
が十分に還元されず、また合金粉末中の含有酸素量が多
くなることから、所要の磁気特性を得ることができず、
また、4.0倍を超えるとコスト上昇を招来するのみな
らず、還元反応後、水中に投入の際にCaO・CH2O
との過激な発熱反応を生じ、得られる合金粉末の酸素量
が増加するので好ましくない。また、還元温度を900
℃〜1200℃に限定した理由は、900℃未満では希
土類酸化物粉のCaによる還元が不十分で、所要の組成
を有する合金粉末が得られず、また含有酸素量も増大す
るので好ましくない。また、還元温度が1200℃を超
えると処理設備の耐熱性の点で著しい高コスト化となり
工業的にに好ましくなく、また、著しい粒成長のため反
応生成物中のCaの残存量が多くなり、好ましくない。
好ましい還元温度は980℃〜1020℃である。
粒度の粗粉砕粉が外観上その大きさを変化させることな
く、極微細結晶組織の集合体が得られることを特徴とす
る。すなわち、正方晶Nd2Fe14B型化合物に対し、
高温、実際上は600℃〜900℃の温度範囲でH2ガ
スと反応させると、RH2■3、αFe、Fe2Bなどに
相分離し、さらに同温度域でH2ガスを脱H2処理により
除去すると、再度正方晶Nd2Fe14B型化合物の再結
晶組織が得られる。しかしながら、現実には、水素処理
条件によって分解生成物の結晶粒径、反応の度合いが異
なり、水素化状態の金属組織は、水素化温度750℃未
満と750℃以上で明らかに異なる。この金属組織上の
違いが、脱水素処理を行った後の磁粉の磁気的性質に大
きく影響する。水素処理におけるH2ガス中での加熱処
理温度は、600℃未満ではRH2■3、αFe、Fe2
Bなどへの分解反応が起こらない。また、600℃〜7
50℃の温度範囲では分解反応がほぼ完全に進行してし
まい、分解生成物中に適量のR2T14B相が残存せず、
脱水素処理後に磁気的、また結晶方位的に充分な異方性
が得られない。また900℃を超えるとRH2■3が不安
定となり、かつ生成物が粒成長して正方晶Nd2Fe14
B型化合物極微細結晶組織を得ることが困難になる。
領域であれば、脱水素時の再結晶反応の核となるR2T
14B相が分散して適量残存するため、脱水素後のR2T
14B相の結晶方位が残存R2T14B相によって決定さ
れ、結果的に再結晶組織の結晶方位が原料粉末の結晶方
位と一致し、少なくとも原料粉末の結晶粒径の範囲内で
は大きな異方性を示すことになる。そのため、水素化処
理の温度範囲を750℃〜900℃とする。また、加熱
処理保持時間については、上記の分解反応を十分に行わ
せるためには15分以上必要であり、また、8時間を越
えると残存R2T14B相が減少するため、脱水素後の異
方性が低下するので好ましくない。よって、15分〜8
時間の加熱保持とする。
に際し、H2ガス圧力が10kPa未満では、前述の分
解反応が十分に進行せず、また1000kPaを越える
と処理設備が大きくなりすぎ、工業的にコスト面、また
安全面で好ましくないため、圧力範囲を10〜1000
kPaとした。さらに好ましい圧力範囲は20〜150
kPaである。また、この発明における真空中または不
活性ガス中での昇温は、昇温速度、保持時間などを特に
規定するものではなく、目的は750℃以下で水素ガス
と原料を反応させないことである。従って、750℃以
下での処理条件は、雰囲気以外は特に規定しない。な
お、ここでの不活性ガスとはArガスまたHeガスであ
って、通常不活性ガスとして扱われることの多いN2ガ
スは、本系原料と高音域で反応してしまうため、不活性
ガスとしては好ましくない。
圧は、10kPaを超えると下記の温度範囲、すなわち
900℃以下ではRH2■3相の分解条件に至らないた
め、10kPa以下とする。また好ましくは1Pa〜1
kPaの範囲である。脱水素処理時の温度が700℃未
満では、RH2■3相からのH2の離脱が起こらないか、
正方晶Nd2Fe14B型化合物の再結晶が十分進行しな
い。また、900℃を超えると正方晶Nd2Fe14B型
化合物は生成するが、再結晶粒が粗大に成長し、高い保
磁力が得られない。そのため、脱H2処理の温度範囲は
700℃〜900℃とする。また、脱水素処理保持時間
は、処理設備の排気能力にもよるが、上記の再結晶反応
を充分に行わせることも重要であり、少なくとも5分以
上保持する必要があるが、2次的な再結晶反応によっ
て、結晶が粗大化すれば保磁力の低下を招くので、でき
る限り短時間のほうが好ましい。そのため、5分〜8時
間の加熱保持で充分である。脱水素処理は、原料の酸化
防止の観点から、また処理設備の熱効率の観点で、水素
化処理に引き続いて行うのがよいが、水素化処理後、一
旦原料を冷却して、再び改めて脱水素のための熱処理を
行うこともできる。
Nd2Fe14B型化合物の再結晶粒径は実質的に200
μm以下の平均再結晶粒径を得ることは困難であり、ま
た、たとえ得られたとしても磁気特性上の利点がない。
一方、平均再結晶粒径が400μmを超えると、粉末の
保磁力が低下するため好ましくない。そのため、平均再
結晶粒径を200μm〜400μmとした。また、得ら
れた合金粉末の平均粒度を250μm〜500μmに限
定したのは、250μm未満では粉末の酸化による磁気
劣化の恐れがあり、さらに、500μmを超えると小型
磁気部品の精密成形にボンド磁石の原料としては粗大と
なりすぎる。
するCa還元拡散法における出発原料の中、主体となる
Fe粉末の平均粒度を従来のFe粉末の平均粒度より著
しく大きくして、Ca還元拡散粉を得て、これにさらに
水素化処理を併用することにより、R2Fe14Bを主相
とする粒子径が200μm〜400μmの単一粒子が全
体の80%以上を占め、残部は前記粒子が凝集した粒子
からなり、磁気特性の改善向上効果が高く、また、粒子
径が大きくなるために粉砕工程が不要でかつ酸化し難
く、さらに、ボンド磁石製造時の成形性が改善される利
点がある。
0g、平均粒度15.2μmのB19.4%のフェロボ
ロン粉末93.2g、平均粒度240μmの純度99%
の鉄粉962.0g、粒度が10メッシュ以下の純度9
9%の金属Ca粉290g 無水CaCl2 55.3g、上記粉体をArガス雰囲
気中で混合後、Arガス流気雰囲気中で3℃/minで
昇温し、1115℃に1.0時間の条件で還元拡散反応
を促進させた後、炉冷した。得られた還元反応生成物を
水中に投入し、反応副生成物のCaOをCa(OH)2
となし、リーチングした後、得られたスラリー状合金粉
末をメタノールで洗浄後、40℃、1×10-2Torr
で8時間の真空乾燥して粉末を得た。得られた合金粉末
は、粒子径が200μm〜400μmの単一粒子が全体
の82%を占めており、その平均粒径は272μmであ
り、単一粒子は特定方向に結晶方位が揃っており、組成
はNd14.1at%、B6.6at%、Fe79.2
at%であった。また、不可避的不純物の含有量は、C
a1500ppm、O21200ppmであった。
し、絶対圧で2気圧のH2ガスを導入して、4時間保持
して水素処理した後、1気圧に減圧し、1気圧のAr流
気を20分行い、その後820℃に保持したままで減圧
し、100Torrの圧力で2時間保持する脱H2処理
を行った。得られた平均粒度283μmの粉末に2at
%のクレゾール、ボラソク型樹脂を混合し、15kOe
の磁界中で6Ton/cm2の圧力を印加して成形、1
60℃で1時間硬化させて、8mm角の立方体状異方性
ボンド磁石を得た。BHトレーサーにて磁気特性を測定
して、その結果及び密度を第1表に示す。
0g、平均粒度15.2μmのB19.4%のフェロボ
ロン粉末89.5g、平均粒度240μmの純度99%
の鉄粉1035g、平均粒度43μmの純度99.9%
のCo粉末134g、粒度が10メッシュ以下の純度9
9%の金属Ca粉368g 無水CaCl2 67.6g、上記粉体を実施例1と同
一条件似て還元拡散反応を行った後、実施例1と同様に
リーチング処理を行った。得られた合金粉末は、粒子径
が200μm〜400μmの特定の結晶方位を有した単
一粒子が全体の86%を占めており、その平均粒径は2
48μmであり、組成はNd12.8at%、B6.0
at%、Fe72.9at%、Co8.2at%であっ
た。また、不可避的不純物の含有量は、Ca1000p
pm、O21400ppmであった。この合金粉末を実
施例1と同一条件の水素処理、脱H2処理を行い、得ら
れた平均粒度255μmの粉末を実施例1と同一条件で
ボンド磁石化し、BHトレーサーにて磁気特性を測定し
て、その結果及び密度を第1表に示す。
0g、平均粒度15.2μmのB19.4%のフェロボ
ロン粉末93.0g、平均粒度240μmの純度99%
の鉄粉1020g、平均粒度43μmの純度99.9%
のCo粉末189g、平均粒度8.6μmの純度99%
のGa2O3 20.3g、粒度が10メッシュ以下の純
度99%の金属Ca粉394.5g 無水CaCl2 73.2g、上記粉体を実施例1と同
一条件似て還元拡散反応を行った後、実施例1と同様に
リーチング処理を行った。得られた合金粉末は、粒子径
が200μm〜400μmの特定の結晶方位を有した単
一粒子が全体の92%を占めており、その平均粒径は2
17μmであり、組成はNd12.8at%、B6.1
at%、Fe69.3at%、Co11.2at%、G
a0.7at%であった。また、不可避的不純物の含有
量は、Ca850ppm、O21250ppmであっ
た。この合金粉末を実施例1と同一条件の水素処理、脱
H2処理を行い、得られた平均粒度220μmの粉末を
実施例1と同一条件でボンド磁石化し、BHトレーサー
にて磁気特性を測定して、その結果及び密度を第1表に
示す。
する以外はCa還元拡散時の出発原料粉末の配合量、C
a還元拡散条件、水素化処理条件及び異方性ボンド磁石
の製造条件は実施例1と同一条件であった。得られた異
方性ボンド磁石の磁気特性及び密度を第1表に表す。な
お、得られた合金粉末は結晶粒径が1〜30μmの特定
の結晶方位を有した単一粒子が多数凝集しており、その
凝集した粒子の結晶方位は粒子内でさまざまな方向を持
っていた。また、平均粒径は54μmであった。
する以外はCa還元拡散時の出発原料粉末の配合量、C
a還元拡散条件、水素化処理条件及び異方性ボンド磁石
の製造条件は実施例2と同一条件であった。得られた異
方性ボンド磁石の磁気特性及び密度を第1表に表す。な
お、得られた合金粉末は結晶粒径が1〜30μmの特定
の結晶方位を有した単一粒子が多数凝集しており、その
凝集した粒子の結晶方位は粒子内でさまざまな方向を持
っていた。また、平均粒径は48μmであった。
する以外はCa還元拡散時の出発原料粉末の配合量、C
a還元拡散条件、水素化処理条件及び異方性ボンド磁石
の製造条件は実施例2と同一条件であった。得られた異
方性ボンド磁石の磁気特性及び密度を第1表に表す。な
お、得られた合金粉末は結晶粒径が1〜30μmの特定
の結晶方位を有した単一粒子が多数凝集しており、その
凝集した粒子の結晶方位は粒子内でさまざまな方向を持
っていた。また、平均粒径は46μmであった。
発原料のFe粉末の平均粒度を200μm〜400μm
と従来のFe粉末のそれより大きくして、Ca還元拡散
粉を得て、これにさらに水素化処理を併用することによ
り、R2Fe14Bを主相とする粒子径が200μm〜4
00μmの特定の結晶方位を有した単一粒子が全体の8
0%以上を占め、残部は前記粒子が凝集した粒子からな
り、実施例に明らかなように、高密度化され、一段と優
れた磁気特性が得られている。また、凝集粒子が少なく
なるために粉砕工程が不要で、粒子径が大きく酸化し難
く、さらに、ボンド磁石製造時の成形性が改善される効
果がある。
末の特定の結晶方位を有した単一粒子を示す偏光顕微鏡
(倍率190倍)による磁区観察写真である。
末の特定の結晶方位を有した単一粒子が凝集した粒子を
示す偏光顕微鏡(倍率190倍)による磁区観察写真で
ある。
Claims (2)
- 【請求項1】 R(R:Yを含む希土類元素の少なくと
も1種)12.0at%〜20at%、B4at%〜2
0at%、Fe65at%〜81at%を主成分とする
粉末が、R2Fe14B相を主相とする粒子径200μm
〜400μmの特定の結晶方位を有した単一粒子を主体
とし、残部が粒子径250μm〜500μmの特定の結
晶方位を有した単一粒子の凝集粒子からなることを特徴
とする異方性ボンド磁石用原料粉末。 - 【請求項2】 平均粒度1μm〜10μmの少なくとも
1種の希土類酸化物粉末、平均粒度1μm〜150μm
の少なくとも1種のB粉末および/あるいはB合金粉
末、ならびに平均粒度200μm〜400μmのFe粉
末を、R12at%〜20at%、B4at%〜20a
t%、Fe65at%〜81at%を主成分とする磁石
組成になる如く配合混合後、Ca還元拡散法にて磁石粉
末を得た後、前記粉末を水素化処理して、R2Fe14B
相を主相とする粒子径が200μm〜400μmの特定
の結晶方位を有した単一粒子を主体とし、残部は粒子径
が250μm〜500μmの特定の結晶方位を有した単
一粒子の凝集した粒子からなる粉末を得ることを特徴と
する異方性ボンド磁石用原料粉末の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30094893A JP3715331B2 (ja) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | 異方性ボンド磁石用原料粉末の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30094893A JP3715331B2 (ja) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | 異方性ボンド磁石用原料粉末の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07130517A true JPH07130517A (ja) | 1995-05-19 |
JP3715331B2 JP3715331B2 (ja) | 2005-11-09 |
Family
ID=17891021
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30094893A Expired - Lifetime JP3715331B2 (ja) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | 異方性ボンド磁石用原料粉末の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3715331B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010070777A (ja) * | 2008-09-16 | 2010-04-02 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類−鉄−窒素系合金粉末の製造方法 |
JP2013001985A (ja) * | 2011-06-21 | 2013-01-07 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類−遷移金属系合金粉末とその製造方法 |
-
1993
- 1993-11-04 JP JP30094893A patent/JP3715331B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010070777A (ja) * | 2008-09-16 | 2010-04-02 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類−鉄−窒素系合金粉末の製造方法 |
JP2013001985A (ja) * | 2011-06-21 | 2013-01-07 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類−遷移金属系合金粉末とその製造方法 |
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