JPH07115903B2 - コンクリ−トの製造方法 - Google Patents
コンクリ−トの製造方法Info
- Publication number
- JPH07115903B2 JPH07115903B2 JP59240135A JP24013584A JPH07115903B2 JP H07115903 B2 JPH07115903 B2 JP H07115903B2 JP 59240135 A JP59240135 A JP 59240135A JP 24013584 A JP24013584 A JP 24013584A JP H07115903 B2 JPH07115903 B2 JP H07115903B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- concrete
- centrifugal molding
- centrifugal
- water
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Manufacturing Of Tubular Articles Or Embedded Moulded Articles (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はモルタル又はコンクリートの遠心成形法に関す
るものであり、更に詳しくは、パイル、ポール、ヒユー
ム管等のコンクリート二次製品の強度増強法に関するも
のである。
るものであり、更に詳しくは、パイル、ポール、ヒユー
ム管等のコンクリート二次製品の強度増強法に関するも
のである。
従来、コンクリート製のパイル、ポール、ヒユーム管等
のコンクリート二次製品は、その製品強度を高めるため
に、まだ固まらないコンクリートを型枠に仕込んだ後
に、遠心成形機を用いて型枠を高速で回転させ、遠心力
によりコンクリート中の水をしぼり出すことにより硬化
後のコンクリート強度を高めている。しかし、水をしぼ
り出すために必要な遠心力は40〜50Gと言われており、
型枠の回転数は400〜500rpmにも達する。このために、
遠心成形時の騒音や型枠の損耗が激しく、又時には型枠
の偏心により型枠が飛び出しきわめて危険であり大きな
問題となつている。
のコンクリート二次製品は、その製品強度を高めるため
に、まだ固まらないコンクリートを型枠に仕込んだ後
に、遠心成形機を用いて型枠を高速で回転させ、遠心力
によりコンクリート中の水をしぼり出すことにより硬化
後のコンクリート強度を高めている。しかし、水をしぼ
り出すために必要な遠心力は40〜50Gと言われており、
型枠の回転数は400〜500rpmにも達する。このために、
遠心成形時の騒音や型枠の損耗が激しく、又時には型枠
の偏心により型枠が飛び出しきわめて危険であり大きな
問題となつている。
そこで本発明者等は種々に検討の結果、遠心成形におい
て問題となっている騒音や型枠の損耗を低減し、又型枠
の飛び出し事故の低減を計ると共にコンクリート製品の
強度を高めるコンクリートの製造方法を見出した。
て問題となっている騒音や型枠の損耗を低減し、又型枠
の飛び出し事故の低減を計ると共にコンクリート製品の
強度を高めるコンクリートの製造方法を見出した。
即ち本発明は、非晶質超微粒子シリカと高性能減水剤及
び遠心成形助剤を含有し、水セメント比が35％以下のコ
ンクリートを、遠心力30G以下の中速回転で締固めるこ
とを特徴とするコンクリートの製造方法である。
び遠心成形助剤を含有し、水セメント比が35％以下のコ
ンクリートを、遠心力30G以下の中速回転で締固めるこ
とを特徴とするコンクリートの製造方法である。
一般にコンクリートの強度を高める方法として、水セメ
ント比を低くする、セメントペースト中の空隙を充填す
る、可溶性の水酸化カルシウムを不溶性にする等の方法
が知られている。そこで本発明者等は高性能減水剤によ
り混練水を低減し、遠心締固めにより余剰の水をしぼり
出すことにより水セメント比を低減し、さらに比晶質超
微粒子シリカの添加によりセメント中の空隙を充填する
と共に可溶性の水酸化カルシウムを比晶質超微粒子シリ
カのポゾラン反応により取り除くことにより高強度化を
計ろうと考えた。しかしここに大きな問題が生じた。す
なわち遠心成形にて水をしぼり出そうとして40〜50Gの
遠心力をコンクリートに与えると、水がしぼり出される
と共に比重の軽い非晶質超微粒子シリカ（比重＝2.20程
度）と比重の重いセメント（比重＝3.16程度）との層分
離が生じ、その結果強度が低下してしまうという欠点が
生じた。
ント比を低くする、セメントペースト中の空隙を充填す
る、可溶性の水酸化カルシウムを不溶性にする等の方法
が知られている。そこで本発明者等は高性能減水剤によ
り混練水を低減し、遠心締固めにより余剰の水をしぼり
出すことにより水セメント比を低減し、さらに比晶質超
微粒子シリカの添加によりセメント中の空隙を充填する
と共に可溶性の水酸化カルシウムを比晶質超微粒子シリ
カのポゾラン反応により取り除くことにより高強度化を
計ろうと考えた。しかしここに大きな問題が生じた。す
なわち遠心成形にて水をしぼり出そうとして40〜50Gの
遠心力をコンクリートに与えると、水がしぼり出される
と共に比重の軽い非晶質超微粒子シリカ（比重＝2.20程
度）と比重の重いセメント（比重＝3.16程度）との層分
離が生じ、その結果強度が低下してしまうという欠点が
生じた。
そこで本発明者等は層分離を生じさせることなく、しか
も水を十分にしぼり出す方法を検討した結果、30G以下
の遠心力で締固めると共に、高性能減水剤を添加しさら
に遠心成形助剤を併用することにより高強度遠心コンク
リートを製造可能ならしめたのである。
も水を十分にしぼり出す方法を検討した結果、30G以下
の遠心力で締固めると共に、高性能減水剤を添加しさら
に遠心成形助剤を併用することにより高強度遠心コンク
リートを製造可能ならしめたのである。
本発明で使用する非晶質超微粒子シリカとは、特願昭44
−70688（特公昭48−37734号）、特願昭54−158951（特
開昭56−84356号）等に示されるシリコンメタル又はフ
エロシリコン等の製造時に副生される産業副産物で、シ
リカを80％以上含有し比表面積が10万〜30万cm2/gのも
のが望ましい。非晶質超微粒子シリカの使用量はセメン
トに対し５〜25重量パーセントである。
−70688（特公昭48−37734号）、特願昭54−158951（特
開昭56−84356号）等に示されるシリコンメタル又はフ
エロシリコン等の製造時に副生される産業副産物で、シ
リカを80％以上含有し比表面積が10万〜30万cm2/gのも
のが望ましい。非晶質超微粒子シリカの使用量はセメン
トに対し５〜25重量パーセントである。
本発明で使用する高性能減水剤としては特公昭41−1173
7等で示されるβ−ナフタリンスルホン酸ホルマリン縮
合物等が挙げられ、その添加量はコンクリート1m3当り1
kg〜20kgが望ましい。
7等で示されるβ−ナフタリンスルホン酸ホルマリン縮
合物等が挙げられ、その添加量はコンクリート1m3当り1
kg〜20kgが望ましい。
本発明で使用する遠心成形助剤としては、特開昭50−52
115等で示される（ジ）アルキルスルホコハク酸エステ
ル塩、特公昭42−12435、特公昭53−38095等で示される
ポリカルボン酸（塩）、さらに重合性単量体（ａ）α，
β−不飽和モノカルボン酸又はその塩50〜90重量パーセ
ントと、（ｂ）炭素数１〜６の脂肪族アルコールと（メ
タ）アクリル酸とのエステル10〜50重量パーセントと、
（ｃ），（ａ），（ｂ）と共重合可能な第３成分０〜30
重量パーセントからなる共重合物又はポリ（メタ）アク
リル酸、ポリマレイン酸、アクリル酸とマレイン酸との
共重合物等があげられる。これらは１種又は２種以上で
用いられる。遠心成形助剤の添加量はコンクリート1m3
当り0.01〜2kgが望ましい。
115等で示される（ジ）アルキルスルホコハク酸エステ
ル塩、特公昭42−12435、特公昭53−38095等で示される
ポリカルボン酸（塩）、さらに重合性単量体（ａ）α，
β−不飽和モノカルボン酸又はその塩50〜90重量パーセ
ントと、（ｂ）炭素数１〜６の脂肪族アルコールと（メ
タ）アクリル酸とのエステル10〜50重量パーセントと、
（ｃ），（ａ），（ｂ）と共重合可能な第３成分０〜30
重量パーセントからなる共重合物又はポリ（メタ）アク
リル酸、ポリマレイン酸、アクリル酸とマレイン酸との
共重合物等があげられる。これらは１種又は２種以上で
用いられる。遠心成形助剤の添加量はコンクリート1m3
当り0.01〜2kgが望ましい。
本発明で使用するコンクリートの水セメント比は35％以
下のものである。これにより高い水セメント比では高強
度化が困難であると共に遠心成形時の脱水量が多くな
り、従つて非晶質超微粒子シリカとセメントとの分離が
大きくなり好ましくない。
下のものである。これにより高い水セメント比では高強
度化が困難であると共に遠心成形時の脱水量が多くな
り、従つて非晶質超微粒子シリカとセメントとの分離が
大きくなり好ましくない。
本発明における遠心成形方法は、従来から一般的に行な
われている方法である低速10G以下、中速10G〜35G、高
速35G〜50Gという方法と異なり、低速及び中速のみで締
固めを行う点に特徴がある。すなわち非晶質超微粒子シ
リカとセメントとの分離を防止する目的で最大の遠心力
を30G以下とする点にある。
われている方法である低速10G以下、中速10G〜35G、高
速35G〜50Gという方法と異なり、低速及び中速のみで締
固めを行う点に特徴がある。すなわち非晶質超微粒子シ
リカとセメントとの分離を防止する目的で最大の遠心力
を30G以下とする点にある。
本発明によれば遠心成形時の騒音や型枠の損耗を低減し
又型枠の飛び出し事故の防止を計ると共に、コンクリー
ト製品の強度を高めることが出来る。
又型枠の飛び出し事故の防止を計ると共に、コンクリー
ト製品の強度を高めることが出来る。
以下、実施例により本発明を更に詳述するが、本発明は
これらの実施例に限定されたものではない。
これらの実施例に限定されたものではない。
実施例 （１） コンクリートの使用材料と配合 セメント：小野田普通ポルトランドセメント 比重3.16 細骨材：紀ノ川産川砂 比重2.56 粗骨材：宝塚産砕石 比重2.60 非晶質超微粒子シリカ：商品名micropoz（NORCEM社製） 高性能減水剤：β−ナフタリンスルホン酸ホルマリン縮
合物（花王石鹸製、商品名マイテイ150） （２） 遠心成形助剤 A:ジアルキルスルホコハク酸エステル塩、商品名 ペレ
ツクスOTP（花王石鹸製） B:ポリアクリル酸、商品名 ポイズ530（花王石鹸製） C:アクリル酸とアクリル酸メチルの共重合物、下記方法
により合成した。
合物（花王石鹸製、商品名マイテイ150） （２） 遠心成形助剤 A:ジアルキルスルホコハク酸エステル塩、商品名 ペレ
ツクスOTP（花王石鹸製） B:ポリアクリル酸、商品名 ポイズ530（花王石鹸製） C:アクリル酸とアクリル酸メチルの共重合物、下記方法
により合成した。
温度計、撹拌機、滴下ロート、ガス導入管及び還流冷却
器を備えたガラス製反応容器に水200部を仕込み、撹拌
下に反応容器内を窒素置換し、窒素雰囲気下で沸点まで
加熱した。次いでアクリル酸160部、アクリル酸メチル4
0部からなる混合物と過硫酸アンモニウムを水８部に溶
解させたものを90分で添加した。添加完結後、過酸化水
素50部を加え120分間沸点に温度を保持して重合を完了
させた。その後カセイソーダ水溶液にて中和を行ない
（中和度0.85対アクリル酸）共重合物水溶液を得た。
器を備えたガラス製反応容器に水200部を仕込み、撹拌
下に反応容器内を窒素置換し、窒素雰囲気下で沸点まで
加熱した。次いでアクリル酸160部、アクリル酸メチル4
0部からなる混合物と過硫酸アンモニウムを水８部に溶
解させたものを90分で添加した。添加完結後、過酸化水
素50部を加え120分間沸点に温度を保持して重合を完了
させた。その後カセイソーダ水溶液にて中和を行ない
（中和度0.85対アクリル酸）共重合物水溶液を得た。
（３） コンクリートの混練 １バツチ40のコンクリートを強制練りミキサーを用い
て混練した。セメント、細骨材、粗骨材及び必要に応じ
て非晶質超微粒子シリカをミキサーに投入後、高性能減
水剤と遠心成形助剤を溶解した水をミキサーに投入し
た。混練時間は３分とした。
て混練した。セメント、細骨材、粗骨材及び必要に応じ
て非晶質超微粒子シリカをミキサーに投入後、高性能減
水剤と遠心成形助剤を溶解した水をミキサーに投入し
た。混練時間は３分とした。
（４） 遠心力成形 遠心成形用型枠（200φ×300）に15kgのコンクリートを
仕込み、低速回転（5G/5分）、中速回転（30G/10分）で
成形した。比較のために低速回転（5G/5分）、中速回転
（30G/5分）、高速回転（45G/5分）の成形も実施した。
仕込み、低速回転（5G/5分）、中速回転（30G/10分）で
成形した。比較のために低速回転（5G/5分）、中速回転
（30G/5分）、高速回転（45G/5分）の成形も実施した。
（実験No.1,3,5,7） （５） 結果の測定 遠心成形時の騒音は遠心成形機から5mの地点でその最大
値を測定した。遠心成形終了後蒸気養生を行ない脱型後
分離層の厚さを測定した。さらに材令７日の圧縮強度を
測定した。結果を表１に示す。
値を測定した。遠心成形終了後蒸気養生を行ない脱型後
分離層の厚さを測定した。さらに材令７日の圧縮強度を
測定した。結果を表１に示す。
実験結果より、非晶質超微粒子シリカ、高性能減水剤お
よび遠心成形助剤のすべてを含有しない実験No.1,2で
は、高速遠心成形にて、分離層の厚さが0.9cm、圧縮強
度が613kg/cm2であり中速遠心成形にて分離層の厚さが
0.6cm、圧縮強度が509kg/cm2であつた。
よび遠心成形助剤のすべてを含有しない実験No.1,2で
は、高速遠心成形にて、分離層の厚さが0.9cm、圧縮強
度が613kg/cm2であり中速遠心成形にて分離層の厚さが
0.6cm、圧縮強度が509kg/cm2であつた。
非晶質超微粒子シリカを含有する実験No.3,4及び非晶質
超微粒子シリカと高性能減水剤を含有する実験No.5,6で
は実験No.1,2に比し各添加剤の効果により圧縮強度の増
加が認められる。しかし分離層の厚さも増加する傾向に
あり非晶質微粒子シリカの添加効果が十分とは考えられ
ない。又遠心成形の方法も、高速回転の場合が高い圧縮
強度を示しており従つて騒音を低くすることは困難であ
る。
超微粒子シリカと高性能減水剤を含有する実験No.5,6で
は実験No.1,2に比し各添加剤の効果により圧縮強度の増
加が認められる。しかし分離層の厚さも増加する傾向に
あり非晶質微粒子シリカの添加効果が十分とは考えられ
ない。又遠心成形の方法も、高速回転の場合が高い圧縮
強度を示しており従つて騒音を低くすることは困難であ
る。
一方本発明である実験No.8,9,10においては、中速回転
で遠心成形するにもかかわらず、圧縮強度が800kg/cm2
以上の高い値を示し、実験No.1に比し約30％の強度増加
が認められた。これは遠心成形助剤と高性能減水剤及び
遠心成形の方法との相乗効果により、非晶質超微粒子シ
リカの分離を防止し得たことに起因するものと考えられ
る。
で遠心成形するにもかかわらず、圧縮強度が800kg/cm2
以上の高い値を示し、実験No.1に比し約30％の強度増加
が認められた。これは遠心成形助剤と高性能減水剤及び
遠心成形の方法との相乗効果により、非晶質超微粒子シ
リカの分離を防止し得たことに起因するものと考えられ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 24:16）
Claims (3)
- 【請求項１】非晶質超微粒子シリカと高性能減水剤及び
遠心成形助剤を含有し、水セメント比が35％以下のコン
クリートを、遠心力30G以下の中速回転で締固めること
を特徴とするコンクリートの製造方法。 - 【請求項２】高性能減水剤がβ−ナフタリンスルホン酸
ホルマリン縮合物である特許請求の範囲第１項記載のコ
ンクリートの製造法。 - 【請求項３】遠心成形助剤が（ジ）アルキルスルホコハ
ク酸エステル塩又はポリカルボン酸（塩）から選ばれる
１種又は２種以上である特許請求の範囲第１項記載のコ
ンクリートの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59240135A JPH07115903B2 (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | コンクリ−トの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59240135A JPH07115903B2 (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | コンクリ−トの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61122147A JPS61122147A (ja) | 1986-06-10 |
| JPH07115903B2 true JPH07115903B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=17055018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59240135A Expired - Lifetime JPH07115903B2 (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | コンクリ−トの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07115903B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007191334A (ja) * | 2006-01-18 | 2007-08-02 | Denki Kagaku Kogyo Kk | セメント混和剤、セメント組成物、及びそれを用いた遠心力成形製品の製造方法 |
| JP2007191336A (ja) * | 2006-01-18 | 2007-08-02 | Denki Kagaku Kogyo Kk | セメント混和材、遠心力成形用仕上げ材、及び遠心力成形コンクリート製品の製造方法 |
| JP4926536B2 (ja) * | 2006-05-09 | 2012-05-09 | アスモ株式会社 | ワイパモータおよびワイパ装置 |
| WO2019065314A1 (ja) * | 2017-09-28 | 2019-04-04 | 花王株式会社 | 遠心成形用水硬性組成物 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5052115A (ja) * | 1973-09-06 | 1975-05-09 | ||
| JPS5338095A (en) * | 1976-09-20 | 1978-04-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method of building or reparing ship body by using barge |
| JPS5760124A (en) * | 1980-09-26 | 1982-04-10 | Ishida Sangyo Kk | Electric space heating apparatus |
-
1984
- 1984-11-14 JP JP59240135A patent/JPH07115903B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61122147A (ja) | 1986-06-10 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |