JP3103195B2 - コンクリート組成物 - Google Patents
コンクリート組成物Info
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、軟練りコンクリートを
用いてコンクリート製品を打設、成形する際に、振動締
め固め等の操作を不要にすることができる良好な流動性
を有する新規なコンクリート組成物に関するものであ
る。
用いてコンクリート製品を打設、成形する際に、振動締
め固め等の操作を不要にすることができる良好な流動性
を有する新規なコンクリート組成物に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来より行われているコンクリート製品
の製造方法は、製品型枠を外部振動機により振動させな
がら混練したコンクリート組成物を投入してコンクリー
ト製品を製造したり、製品型枠にコンクリート組成物を
投入して内部振動機を用いて振動締め固めによりコンク
リート製品を得るというものである。振動締め固めによ
りコンクリート製品を製造する際には、振動機と型枠と
により相当広い範囲にわたり騒音をもたらし環境問題と
なっている。また、振動機による締め固めにより型枠自
体の傷みも大きくなり償却年数が短縮されている。ま
た、コンクリートの面から言えば振動機を用いて振動締
め固めをすることにより、ブリージング水の発生やコン
クリート中のセメントペーストと骨材との分離や粗骨材
の沈降等が起こる。
の製造方法は、製品型枠を外部振動機により振動させな
がら混練したコンクリート組成物を投入してコンクリー
ト製品を製造したり、製品型枠にコンクリート組成物を
投入して内部振動機を用いて振動締め固めによりコンク
リート製品を得るというものである。振動締め固めによ
りコンクリート製品を製造する際には、振動機と型枠と
により相当広い範囲にわたり騒音をもたらし環境問題と
なっている。また、振動機による締め固めにより型枠自
体の傷みも大きくなり償却年数が短縮されている。ま
た、コンクリートの面から言えば振動機を用いて振動締
め固めをすることにより、ブリージング水の発生やコン
クリート中のセメントペーストと骨材との分離や粗骨材
の沈降等が起こる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような問題を解決
するために、軟練りコンクリートを用いて製品を製造す
る際に、振動締め固めを不要にし、製品を製造する作業
性を良好に保ちつつブリージング水の発生を抑制し、コ
ンクリートの材料分離を防止するようにしたコンクリー
ト混和材及び混和剤を配合して振動締め固めをせずにコ
ンクリート製品を得ることができるコンクリート組成物
が提唱されている。
するために、軟練りコンクリートを用いて製品を製造す
る際に、振動締め固めを不要にし、製品を製造する作業
性を良好に保ちつつブリージング水の発生を抑制し、コ
ンクリートの材料分離を防止するようにしたコンクリー
ト混和材及び混和剤を配合して振動締め固めをせずにコ
ンクリート製品を得ることができるコンクリート組成物
が提唱されている。
【０００４】例えば、高流動性コンクリート組成物とし
てセルロース系増粘剤(例えばＭＣ：メチルセルロース
系)を配合したものが提唱されている。しかし、セルロ
ース系の増粘剤を配合した高流動性コンクリート組成物
は、凝結遅延を起こしたり、強度発現性が低下すること
が報告されている。そのため、コンクリート打設後の工
程に影響を及ぼす場合があり、特に例えばコンクリート
製品の製造においては型枠の脱型が遅れるため作業工程
に支障を来すことがあった。
てセルロース系増粘剤(例えばＭＣ：メチルセルロース
系)を配合したものが提唱されている。しかし、セルロ
ース系の増粘剤を配合した高流動性コンクリート組成物
は、凝結遅延を起こしたり、強度発現性が低下すること
が報告されている。そのため、コンクリート打設後の工
程に影響を及ぼす場合があり、特に例えばコンクリート
製品の製造においては型枠の脱型が遅れるため作業工程
に支障を来すことがあった。
【０００５】従って、本発明の目的は、振動締め固め等
の操作を不要にすることができる良好な流動性を有し、
凝結遅延や強度発現性の低下を生ずることがない新規な
コンクリート組成物を提供することにある。
の操作を不要にすることができる良好な流動性を有し、
凝結遅延や強度発現性の低下を生ずることがない新規な
コンクリート組成物を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明に係るコン
クリート組成物は、セメント、骨材、高性能減水剤、超
微粉珪酸、ベントナイト及び水を含有してなるコンクリ
ート組成物であって、単位セメント量３５０〜５００ｋ
ｇ／ｍ3、セメント量に対する高性能減水剤量が０.５〜
５.０重量％であり、超微粉珪酸量が０.１〜５.０重量
％であり、ベントナイト量が０.５〜１０.０重量％であ
り、かつ混練して得られる生コンクリートのスランプが
２２ｃｍ以上であり、スランプフローが５０〜７０ｃｍ
であることを特徴とする。
クリート組成物は、セメント、骨材、高性能減水剤、超
微粉珪酸、ベントナイト及び水を含有してなるコンクリ
ート組成物であって、単位セメント量３５０〜５００ｋ
ｇ／ｍ3、セメント量に対する高性能減水剤量が０.５〜
５.０重量％であり、超微粉珪酸量が０.１〜５.０重量
％であり、ベントナイト量が０.５〜１０.０重量％であ
り、かつ混練して得られる生コンクリートのスランプが
２２ｃｍ以上であり、スランプフローが５０〜７０ｃｍ
であることを特徴とする。
【０００７】また、本発明に係るコンクリート組成物
は、空気連行剤を含有するものであってもよい。
は、空気連行剤を含有するものであってもよい。
【０００８】
【作用】本発明に係るコンクリート組成物は、水に接し
て膨潤するベントナイトを特定量配合するものであり、
凝結時間や強度発現性に悪影響を及ぼすことなく、コン
クリート製品の製造にも好適に使用できるものである。
て膨潤するベントナイトを特定量配合するものであり、
凝結時間や強度発現性に悪影響を及ぼすことなく、コン
クリート製品の製造にも好適に使用できるものである。
【０００９】以下、本発明を更に説明する。本発明に使
用するセメントは特に限定されるものではなく、普通、
早強、超早強などのポルトライドセメント、あるいは高
炉セメント、フライアッシュセメント、シリカセメント
等の混合セメントのいずれでもよい。なお、本発明のコ
ンクリート組成物における単位セメント量は３５０〜５
００ｋｇ／ｍ3、好ましくは３８０〜４８０ｋｇ／ｍ3の
範囲内である。単位セメント量が３５０ｋｇ／ｍ3未満
では分離のない流動性を得るためのペースト量が不足す
るために好ましくなく、また、５００ｋｇ／ｍ3を超え
ると硬化体の乾燥収縮が多くなるために好ましくない。
用するセメントは特に限定されるものではなく、普通、
早強、超早強などのポルトライドセメント、あるいは高
炉セメント、フライアッシュセメント、シリカセメント
等の混合セメントのいずれでもよい。なお、本発明のコ
ンクリート組成物における単位セメント量は３５０〜５
００ｋｇ／ｍ3、好ましくは３８０〜４８０ｋｇ／ｍ3の
範囲内である。単位セメント量が３５０ｋｇ／ｍ3未満
では分離のない流動性を得るためのペースト量が不足す
るために好ましくなく、また、５００ｋｇ／ｍ3を超え
ると硬化体の乾燥収縮が多くなるために好ましくない。
【００１０】本発明のコンクリート組成物の配合は、目
標とする組成物及び使用材料等により、常法により適宜
選択すればよいが、粗骨材の最大寸法は２０〜３０ｍ
ｍ、水／セメント比は０.３〜０.５、好ましくは０.３
５〜０.４５、細骨材率は４５〜５５％、好ましくは４
７〜５２％の範囲であり、常法により設計すればよい。
標とする組成物及び使用材料等により、常法により適宜
選択すればよいが、粗骨材の最大寸法は２０〜３０ｍ
ｍ、水／セメント比は０.３〜０.５、好ましくは０.３
５〜０.４５、細骨材率は４５〜５５％、好ましくは４
７〜５２％の範囲であり、常法により設計すればよい。
【００１１】更に、本発明のコンクリート組成物に用い
られる高性能減水剤は市販されているもので良く、特に
限定されない。例えば、高性能減水剤としては花王社製
マイティ１５０(商品名：主成分＝ナフタレンスルホン
酸ホルマリン高縮合物塩)、花王社製マイティ２０００
ＷＨ(商品名：主成分＝アニオン型特殊高分子活性剤)、
日曹マスタービルダーズ社製ポリゾスＮＬ−４０００
(商品名：主成分＝高縮合トリアジン系化合物)、藤沢薬
品工業社製パリックＦＰ２００Ｈ(商品名：主成分＝芳
香族アミノスルホン酸系高分子化合物)等が挙げられ
る。
られる高性能減水剤は市販されているもので良く、特に
限定されない。例えば、高性能減水剤としては花王社製
マイティ１５０(商品名：主成分＝ナフタレンスルホン
酸ホルマリン高縮合物塩)、花王社製マイティ２０００
ＷＨ(商品名：主成分＝アニオン型特殊高分子活性剤)、
日曹マスタービルダーズ社製ポリゾスＮＬ−４０００
(商品名：主成分＝高縮合トリアジン系化合物)、藤沢薬
品工業社製パリックＦＰ２００Ｈ(商品名：主成分＝芳
香族アミノスルホン酸系高分子化合物)等が挙げられ
る。
【００１２】本発明のコンクリート組成物における高性
能減水剤の量はセメント量に対して０.５〜５重量％の
範囲内である。高性能減水剤の添加量がセメント量に対
して０.５重量％未満であると減水効果が小さく単位水
量が多くなり、ブリージングや材料分離などが認められ
る。また、高性能減水剤の添加量が５重量％を超えると
セメントの凝結時間が長くなることや、作業性が悪くな
る。
能減水剤の量はセメント量に対して０.５〜５重量％の
範囲内である。高性能減水剤の添加量がセメント量に対
して０.５重量％未満であると減水効果が小さく単位水
量が多くなり、ブリージングや材料分離などが認められ
る。また、高性能減水剤の添加量が５重量％を超えると
セメントの凝結時間が長くなることや、作業性が悪くな
る。
【００１３】本発明のコンクリート組成物には、更に、
特定された超微粉末と鉱物質膨潤材が配合される。ここ
で、超微粉末としては超微粉珪酸例えばフェロシリコン
製造時などにできる微粒子のシリカヒュームが好まし
い。また、鉱物質膨潤材は石英粗面岩及び同質凝灰岩等
が熱水作用や風化作用の結果生成したモンモリロナイト
鉱物を主成分としし、水中で著しく膨潤する粘土鉱物で
ある所謂市販のベントナイトが好ましい。
特定された超微粉末と鉱物質膨潤材が配合される。ここ
で、超微粉末としては超微粉珪酸例えばフェロシリコン
製造時などにできる微粒子のシリカヒュームが好まし
い。また、鉱物質膨潤材は石英粗面岩及び同質凝灰岩等
が熱水作用や風化作用の結果生成したモンモリロナイト
鉱物を主成分としし、水中で著しく膨潤する粘土鉱物で
ある所謂市販のベントナイトが好ましい。
【００１４】超微粉珪酸量は単位セメント量に対して
０.１〜５.０重量％の範囲が好ましい。超微粉珪酸量が
単位セメント量に対して０.１重量％未満では、ブリー
ジング水の発生が認められ、作業性が低下し、強度増大
の効果が十分でない。また、単位セメント量に対して
５.０％を超えるとコンクリート組成物中に微粒分が多
くなり、所定の流動性がでなくなる。
０.１〜５.０重量％の範囲が好ましい。超微粉珪酸量が
単位セメント量に対して０.１重量％未満では、ブリー
ジング水の発生が認められ、作業性が低下し、強度増大
の効果が十分でない。また、単位セメント量に対して
５.０％を超えるとコンクリート組成物中に微粒分が多
くなり、所定の流動性がでなくなる。
【００１５】ベントナイト量は単位セメント量に対して
０.５〜１０重量％の範囲が好ましい。ここで、ベント
ナイト量がセメント量に対して０.５重量％未満では、
ブリージング水の発生が認められ、作業性が低下する。
また、単位セメント量に対して１０重量％を超えるとベ
ントナイトによる保水性が大きくなり流動性がなくなる
と共に強度低下が大きくなる。
０.５〜１０重量％の範囲が好ましい。ここで、ベント
ナイト量がセメント量に対して０.５重量％未満では、
ブリージング水の発生が認められ、作業性が低下する。
また、単位セメント量に対して１０重量％を超えるとベ
ントナイトによる保水性が大きくなり流動性がなくなる
と共に強度低下が大きくなる。
【００１６】また、本発明のコンクリート組成物には、
適宜空気連行剤を配合することができる。空気連行剤と
しては市販されているもの例えばミサワセラミックケミ
カル社製フォーミックス(商品名：主成分＝ロジン系特
殊変成樹脂)、山宗化学社製ウィンソル＃８００(商品
名：主成分＝天然樹脂酸塩特殊界面活性剤)等が挙げら
れる。空気連行剤量は常法により適宜選択すればよい。
適宜空気連行剤を配合することができる。空気連行剤と
しては市販されているもの例えばミサワセラミックケミ
カル社製フォーミックス(商品名：主成分＝ロジン系特
殊変成樹脂)、山宗化学社製ウィンソル＃８００(商品
名：主成分＝天然樹脂酸塩特殊界面活性剤)等が挙げら
れる。空気連行剤量は常法により適宜選択すればよい。
【００１７】本発明のコンクリート組成物は、上述のセ
メント、高性能減水剤、細骨材、粗骨材、超微粉珪酸、
ベントナイト及び混練り水を混合あるいは適宜空気連行
剤を混合して混練することにより得られる。混練方法は
特に限定されないが、通常比較的軟練りに用いられてい
る強制撹拌式ミキサーが良適である。
メント、高性能減水剤、細骨材、粗骨材、超微粉珪酸、
ベントナイト及び混練り水を混合あるいは適宜空気連行
剤を混合して混練することにより得られる。混練方法は
特に限定されないが、通常比較的軟練りに用いられてい
る強制撹拌式ミキサーが良適である。
【００１８】このようにして得られる本発明のコンクリ
ート組成物は、スランプが２２ｃｍ以上であり、スラン
プフローが５０〜７０ｃｍの範囲内にある。ここで、ス
ランプが２２ｃｍ未満であると既に材料分離を起こして
いるために好ましくない。更に、スランプフローが５０
ｃｍ未満であると流動性が十分でないために好ましくな
く、また、７０ｃｍを超えると材料分離の傾向が見られ
るために好ましくない。
ート組成物は、スランプが２２ｃｍ以上であり、スラン
プフローが５０〜７０ｃｍの範囲内にある。ここで、ス
ランプが２２ｃｍ未満であると既に材料分離を起こして
いるために好ましくない。更に、スランプフローが５０
ｃｍ未満であると流動性が十分でないために好ましくな
く、また、７０ｃｍを超えると材料分離の傾向が見られ
るために好ましくない。
【００１９】上述のように、本発明のコンクリート組成
物は、含有する高性能減水剤、超微粉珪酸やベントナイ
ト並びに必要に応じて添加される空気連行剤との相乗効
果により、極めて高い流動性を有し、しかも材料分離が
起こらない。よって、この組成物を使用するに当たって
は、型枠の中に単に投入ないし流し込むだけで型枠のす
みずみまで均一に充填され、そして打設後ブリージング
の発生が見られない。従って、本発明のコンクリート組
成物をコンクリート製品の製造に使用した場合は、従来
必須の工程であった外部振動や内部振動による振動締め
固めをすることなしにコンクリート製品を成形すること
ができる。そして、従来法では行われていた振動締め固
めをすることなしに成形されたコンクリート製品は養生
すればよく、得られた製品は均一で強度等の物性に優れ
たものである。この養生方法は特に限定されず、水中養
生、蒸気養生等通常の養生方法によればよい。
物は、含有する高性能減水剤、超微粉珪酸やベントナイ
ト並びに必要に応じて添加される空気連行剤との相乗効
果により、極めて高い流動性を有し、しかも材料分離が
起こらない。よって、この組成物を使用するに当たって
は、型枠の中に単に投入ないし流し込むだけで型枠のす
みずみまで均一に充填され、そして打設後ブリージング
の発生が見られない。従って、本発明のコンクリート組
成物をコンクリート製品の製造に使用した場合は、従来
必須の工程であった外部振動や内部振動による振動締め
固めをすることなしにコンクリート製品を成形すること
ができる。そして、従来法では行われていた振動締め固
めをすることなしに成形されたコンクリート製品は養生
すればよく、得られた製品は均一で強度等の物性に優れ
たものである。この養生方法は特に限定されず、水中養
生、蒸気養生等通常の養生方法によればよい。
【００２０】また、本発明のコンクリート組成物の使用
にあたり、振動締め固めを要しないので、振動機による
騒音がなくなり、型枠自体の傷みも小さく、償却年数を
長くすることができる。
にあたり、振動締め固めを要しないので、振動機による
騒音がなくなり、型枠自体の傷みも小さく、償却年数を
長くすることができる。
【００２１】
【実施例】以下、実施例及び比較例を示しながら詳細に
本発明を説明する。 実施例１ 普通ポルトランドセメントを４３０ｋｇ／ｍ3、小笠産
陸砂を８５６ｋｇ／ｍ3、岩瀬産砕石(最大寸法２０ｍ
ｍ)を８６６ｋｇ／ｍ3、高性能減水剤としてマイティ１
５０[花王(株)製]を７.９６ｋｇ／ｍ3、日本重化学工業
(株)製シリカヒュームを４.３ｋｇ／ｍ3、関東ベントナ
イト(株)製ベントナイトを７.７４ｋｇ／ｍ3及び混練水
を１７５ｋｇ／ｍ3混合し、９０秒間強制撹拌式ミキサ
ーで混練した。このコンクリートのスランプ、スランプ
フロー及び空気量を測定した。スランプフローの測定方
法は、スランプ試験後コンクリートの底面の最も長い直
径とそれに直角な方向の直径を測定した。それぞれの測
定結果は、２５.０ｃｍ、６０×６２ｃｍ、１.６％であ
った。また、混練物のブリージング率は０.１％であっ
た。この混練物を長さ３０ｃｍ、幅１０ｃｍ、高さ６０
ｃｍの角柱型枠に振動締め固めすることなしに投入して
成形した。成形後そのまま室内に２４時間放置し、脱型
後コンクリート側面の外観検査を行い、その後粗骨材の
沈下量の評価を行った。粗骨材の沈下量の評価は、粗骨
材の出石率を求め、供試体の上から５ｃｍと５５ｃｍの
ところで比較し、出石率比で表し評価した。出石率の算
出については、ある特定のコンクリート面の面積に占め
る粗骨材の面積の割合で示した。また、混練物の強度試
験用供試体として、１０ｃｍφ×２０ｃｍ円柱供試体型
枠に振動締め固めすることなしに投入、成形した。成形
後、室内に３時間放置し、蒸気養生を行った。その後、
気中養生を行い、７日強度及び２８日強度を測定した。
本発明を説明する。 実施例１ 普通ポルトランドセメントを４３０ｋｇ／ｍ3、小笠産
陸砂を８５６ｋｇ／ｍ3、岩瀬産砕石(最大寸法２０ｍ
ｍ)を８６６ｋｇ／ｍ3、高性能減水剤としてマイティ１
５０[花王(株)製]を７.９６ｋｇ／ｍ3、日本重化学工業
(株)製シリカヒュームを４.３ｋｇ／ｍ3、関東ベントナ
イト(株)製ベントナイトを７.７４ｋｇ／ｍ3及び混練水
を１７５ｋｇ／ｍ3混合し、９０秒間強制撹拌式ミキサ
ーで混練した。このコンクリートのスランプ、スランプ
フロー及び空気量を測定した。スランプフローの測定方
法は、スランプ試験後コンクリートの底面の最も長い直
径とそれに直角な方向の直径を測定した。それぞれの測
定結果は、２５.０ｃｍ、６０×６２ｃｍ、１.６％であ
った。また、混練物のブリージング率は０.１％であっ
た。この混練物を長さ３０ｃｍ、幅１０ｃｍ、高さ６０
ｃｍの角柱型枠に振動締め固めすることなしに投入して
成形した。成形後そのまま室内に２４時間放置し、脱型
後コンクリート側面の外観検査を行い、その後粗骨材の
沈下量の評価を行った。粗骨材の沈下量の評価は、粗骨
材の出石率を求め、供試体の上から５ｃｍと５５ｃｍの
ところで比較し、出石率比で表し評価した。出石率の算
出については、ある特定のコンクリート面の面積に占め
る粗骨材の面積の割合で示した。また、混練物の強度試
験用供試体として、１０ｃｍφ×２０ｃｍ円柱供試体型
枠に振動締め固めすることなしに投入、成形した。成形
後、室内に３時間放置し、蒸気養生を行った。その後、
気中養生を行い、７日強度及び２８日強度を測定した。
【００２２】実施例２〜６ 実施例１と同一材料を用いて表１に示す量を配合し、実
施例１と同一に操作した。なお、表２には実施例１〜６
の測定結果を示す。
施例１と同一に操作した。なお、表２には実施例１〜６
の測定結果を示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】実施例７〜９ 実施例１と同一の材料及び空気連行剤を表３に示す量で
配合し、実施例１と同一に操作した。なお、表４には実
施例７〜９の測定結果を示す。
配合し、実施例１と同一に操作した。なお、表４には実
施例７〜９の測定結果を示す。
【００２６】
【表３】
【００２７】
【表４】
【００２８】比較例１〜６ 表５に示す配合割合で実施例１と同様に操作し、その測
定結果を表６に示す。ここで、比較例１は従来の土木用
コンクリート製品の代表的な配合例である。また、圧縮
強度試験用の供試体の作製にはテーブルバイブレータを
用い、１分間振動させて成形した。比較例２は比較例１
のコンクリートに高性能減水剤を過剰添加してスランプ
を２１ｃｍ及びスランプフロー６１×６１ｃｍとした
例、比較例３はシリカヒュームを単位セメント量に対し
て３.５％(ベントナイトを単位セメント量に対して１
２.５％)用いた例、比較例４はシリカヒュームを単位セ
メント量に対して０.１％(ベントナイトを単位セメント
量に対して０.４％)用いた例、比較例５はシリカヒュー
ムを単位セメント量に対して０.２％(ベントナイトを単
位セメント量に対して０.３％)用いた例、比較例６はシ
リカヒュームを単位セメント量に対して０.２％(ベント
ナイトを単位セメント量に対して１２.５％)用いた例を
示す。
定結果を表６に示す。ここで、比較例１は従来の土木用
コンクリート製品の代表的な配合例である。また、圧縮
強度試験用の供試体の作製にはテーブルバイブレータを
用い、１分間振動させて成形した。比較例２は比較例１
のコンクリートに高性能減水剤を過剰添加してスランプ
を２１ｃｍ及びスランプフロー６１×６１ｃｍとした
例、比較例３はシリカヒュームを単位セメント量に対し
て３.５％(ベントナイトを単位セメント量に対して１
２.５％)用いた例、比較例４はシリカヒュームを単位セ
メント量に対して０.１％(ベントナイトを単位セメント
量に対して０.４％)用いた例、比較例５はシリカヒュー
ムを単位セメント量に対して０.２％(ベントナイトを単
位セメント量に対して０.３％)用いた例、比較例６はシ
リカヒュームを単位セメント量に対して０.２％(ベント
ナイトを単位セメント量に対して１２.５％)用いた例を
示す。
【００２９】
【表５】
【００３０】
【表６】
【００３１】比較例７〜９ 実施例７と同一の材料を用いて表７に示す量を配合し、
実施例７と同一に操作した。なお、表８には比較例７〜
９の測定結果を併せて示す。
実施例７と同一に操作した。なお、表８には比較例７〜
９の測定結果を併せて示す。
【００３２】
【表７】
【００３３】
【表８】
【００３４】以下、表１〜８に示す結果を詳細に説明す
る。表２及び４に示すように、本発明の実施例では、ス
ランプは２２ｃｍを超え、スランプフローは５０ｃｍ以
上であり、中には６５×６５ｃｍ程度の高流動性のもの
もあり、しかも、材料分離を起こさず、かつブリージン
グしない高流動性コンクリートとなった。打設面の外観
状況は、従来の土木用コンクリートを振動締め固めを行
って得られる面と同程度の製品であった。また、打ち込
み上部と下部とで粗骨材の出石率の差は認められず、粗
骨材の沈降等の機械分離が無いことを示し、強度発現も
良好であった。表６及び８に示すように、比較例は実施
例に比べて流動性がなく、材料分離が見られた。
る。表２及び４に示すように、本発明の実施例では、ス
ランプは２２ｃｍを超え、スランプフローは５０ｃｍ以
上であり、中には６５×６５ｃｍ程度の高流動性のもの
もあり、しかも、材料分離を起こさず、かつブリージン
グしない高流動性コンクリートとなった。打設面の外観
状況は、従来の土木用コンクリートを振動締め固めを行
って得られる面と同程度の製品であった。また、打ち込
み上部と下部とで粗骨材の出石率の差は認められず、粗
骨材の沈降等の機械分離が無いことを示し、強度発現も
良好であった。表６及び８に示すように、比較例は実施
例に比べて流動性がなく、材料分離が見られた。
【００３５】
【発明の効果】本発明に係る高性能高流動性コンクリー
ト組成物は、使用にあたり従来必須の工程であった振動
締め固め工程を省くことができるので工期を短縮するこ
とができ、また、振動機による騒音問題を解消すると共
に型枠の耐用年数を伸ばすことができる。従って、無振
動によるコンクリート打設を可能にした本発明の高性能
高流動性コンクリート組成物は極めて実用的であり、社
会への貢献度は極めて大きいものである。
ト組成物は、使用にあたり従来必須の工程であった振動
締め固め工程を省くことができるので工期を短縮するこ
とができ、また、振動機による騒音問題を解消すると共
に型枠の耐用年数を伸ばすことができる。従って、無振
動によるコンクリート打設を可能にした本発明の高性能
高流動性コンクリート組成物は極めて実用的であり、社
会への貢献度は極めて大きいものである。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ０４Ｂ 18:14 14:10 24:00） (56)参考文献 特開 昭64−3040（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−160852（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−45544（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−52158（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−44053（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−254450（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−319889（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−247543（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C04B 28/02 C04B 14/02 C04B 22/06 C04B 24/22
Claims (2)
- 【請求項１】 セメント、骨材、高性能減水剤、超微粉
珪酸、ベントナイト及び水を含有してなるコンクリート
組成物であって、単位セメント量３５０〜５００ｋｇ／
ｍ3、セメント量に対する高性能減水剤量が０.５〜５.
０重量％であり、超微粉珪酸量が０.１〜５.０重量％で
あり、ベントナイト量が０.５〜１０.０重量％であり、
かつ混練して得られる生コンクリートのスランプが２２
ｃｍ以上であり、スランプフローが５０〜７０ｃｍであ
ることを特徴とするコンクリート組成物。 - 【請求項２】 空気連行剤を含有してなる請求項１記載
のコンクリート組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13055592A JP3103195B2 (ja) | 1992-05-22 | 1992-05-22 | コンクリート組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13055592A JP3103195B2 (ja) | 1992-05-22 | 1992-05-22 | コンクリート組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05319887A JPH05319887A (ja) | 1993-12-03 |
| JP3103195B2 true JP3103195B2 (ja) | 2000-10-23 |
Family
ID=15037075
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13055592A Expired - Fee Related JP3103195B2 (ja) | 1992-05-22 | 1992-05-22 | コンクリート組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3103195B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100900597B1 (ko) * | 2007-10-22 | 2009-06-02 | 서울산업대학교 산학협력단 | 폐콘크리트 미분을 이용한 터널 공동부 주입 충전재 및 그시험장치 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3568628B2 (ja) * | 1995-05-26 | 2004-09-22 | 丸高コンクリート工業株式会社 | 高流動コンクリート組成物 |
-
1992
- 1992-05-22 JP JP13055592A patent/JP3103195B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100900597B1 (ko) * | 2007-10-22 | 2009-06-02 | 서울산업대학교 산학협력단 | 폐콘크리트 미분을 이용한 터널 공동부 주입 충전재 및 그시험장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05319887A (ja) | 1993-12-03 |
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Legal Events
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| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |