JPH092861A - セメント系水硬性組成物とその硬化物およびその硬化物の製法 - Google Patents
セメント系水硬性組成物とその硬化物およびその硬化物の製法Info
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- JPH092861A JPH092861A JP15128195A JP15128195A JPH092861A JP H092861 A JPH092861 A JP H092861A JP 15128195 A JP15128195 A JP 15128195A JP 15128195 A JP15128195 A JP 15128195A JP H092861 A JPH092861 A JP H092861A
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/04—Portland cements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2201/00—Mortars, concrete or artificial stone characterised by specific physical values
- C04B2201/50—Mortars, concrete or artificial stone characterised by specific physical values for the mechanical strength
- C04B2201/52—High compression strength concretes, i.e. with a compression strength higher than about 55 N/mm2, e.g. reactive powder concrete [RPC]
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 セメント系水硬性組成物と、それにより得ら
れるセメント系硬化物を提供すること。 【構成】 この組成物は、アルミニウムの含有量が０．
５重量％〜２．５重量％であるセメントと、減水剤、骨
材および水を含有する。そしてこの組成物を混練し、遠
心力または振動によって締め固め成形し、養生すること
によりセメント系硬化物が得られる。 【効果】 この組成物はシリカダストなどの高価な超微
粒子を用いなくても、小さい水／結合材比において混練
後の高い流動性を得ることができる。そのため成形加工
性が良く、高い圧縮強度のセメント系硬化物を提供でき
る。
れるセメント系硬化物を提供すること。 【構成】 この組成物は、アルミニウムの含有量が０．
５重量％〜２．５重量％であるセメントと、減水剤、骨
材および水を含有する。そしてこの組成物を混練し、遠
心力または振動によって締め固め成形し、養生すること
によりセメント系硬化物が得られる。 【効果】 この組成物はシリカダストなどの高価な超微
粒子を用いなくても、小さい水／結合材比において混練
後の高い流動性を得ることができる。そのため成形加工
性が良く、高い圧縮強度のセメント系硬化物を提供でき
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、セメント系水硬性組成
物、それから得られる高い圧縮強度を有するセメント系
硬化物およびその製法に関するものである。
物、それから得られる高い圧縮強度を有するセメント系
硬化物およびその製法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】コンクリート製品またはモルタル製品の
ようなセメント系硬化物の圧縮強度は、配合時の結合材
に対する水の割合（水／結合材比）を小さくして、セメ
ント系水硬性組成物を構成する粒子を均一かつ緻密に型
枠等に充填することにより向上することが知られてい
る。しかしセメント系水硬性組成物の配合において、結
合材に対する水の割合を小さくするほど混練後の流動性
が低下し、セメント系水硬性組成物を構成する粒子を均
一かつ緻密に充填することが困難になる。そこで、高圧
縮強度のセメント系硬化物を得るためには、従来から高
せん断力を有する混練と加圧などにより強制的に成形す
る手段を併用する方法が取られている。
ようなセメント系硬化物の圧縮強度は、配合時の結合材
に対する水の割合（水／結合材比）を小さくして、セメ
ント系水硬性組成物を構成する粒子を均一かつ緻密に型
枠等に充填することにより向上することが知られてい
る。しかしセメント系水硬性組成物の配合において、結
合材に対する水の割合を小さくするほど混練後の流動性
が低下し、セメント系水硬性組成物を構成する粒子を均
一かつ緻密に充填することが困難になる。そこで、高圧
縮強度のセメント系硬化物を得るためには、従来から高
せん断力を有する混練と加圧などにより強制的に成形す
る手段を併用する方法が取られている。
【０００３】ところが、高せん断力を有する混練や加圧
などの強制的な成形を行うには、高価な設備と多大のエ
ネルギー消費を必要とし、経済的なセメント系硬化物の
製造法としては問題がある。そこで、これら高せん断力
を有する混練や加圧などの強制的加工を特に加えなくて
も、小さい水／結合材比においてセメント系水硬性組成
物の高い混練後の流動性が得られ、そのために高圧縮強
度のセメント系硬化物が得られる水硬性材料の組成が、
特公昭６３−５９１８２号公報によって提案されてい
る。
などの強制的な成形を行うには、高価な設備と多大のエ
ネルギー消費を必要とし、経済的なセメント系硬化物の
製造法としては問題がある。そこで、これら高せん断力
を有する混練や加圧などの強制的加工を特に加えなくて
も、小さい水／結合材比においてセメント系水硬性組成
物の高い混練後の流動性が得られ、そのために高圧縮強
度のセメント系硬化物が得られる水硬性材料の組成が、
特公昭６３−５９１８２号公報によって提案されてい
る。
【０００４】その組成は、粒径０．００５〜０．５μｍ
の無機固体粒子Ａ、例えばシリカダストと、粒径０．５
〜１００μｍのセメント粒子Ｂと、水および表面活性分
散材、例えば周知のマイティ（登録商標）を含むもので
ある。
の無機固体粒子Ａ、例えばシリカダストと、粒径０．５
〜１００μｍのセメント粒子Ｂと、水および表面活性分
散材、例えば周知のマイティ（登録商標）を含むもので
ある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし上記公報で使用
されるセメント系水硬性組成物において、シリカダスト
などの超微粒子は非常に高価であって、通常の商業的な
セメント系硬化物の用途には使いにくい。またシリカダ
ストは超微粉であるため、大量に使用する場合のハンド
リングの問題があり、さらに凝集を起こし易いために原
料としての長期保存が困難であるという問題もある。
されるセメント系水硬性組成物において、シリカダスト
などの超微粒子は非常に高価であって、通常の商業的な
セメント系硬化物の用途には使いにくい。またシリカダ
ストは超微粉であるため、大量に使用する場合のハンド
リングの問題があり、さらに凝集を起こし易いために原
料としての長期保存が困難であるという問題もある。
【０００６】そこで本発明は、このようなシリカダスト
などの高価な超微粒子を用いずに、小さい水／結合材比
でも混練後の高い流動性を有し、それを使用することに
より高せん断力を有する混練や加圧などの強制的加工を
特に加えなくても、高圧縮強度のセメント系硬化物の得
られるセメント系水硬性組成物を提供すること、および
それを成形硬化して得られる高圧縮強度のセメント系硬
化物とその製法を提供することを課題とするものであ
る。
などの高価な超微粒子を用いずに、小さい水／結合材比
でも混練後の高い流動性を有し、それを使用することに
より高せん断力を有する混練や加圧などの強制的加工を
特に加えなくても、高圧縮強度のセメント系硬化物の得
られるセメント系水硬性組成物を提供すること、および
それを成形硬化して得られる高圧縮強度のセメント系硬
化物とその製法を提供することを課題とするものであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を達成する本発
明のセメント系水硬性組成物は、セメント、減水剤、骨
材および水を含有し、セメントがアルミニウム（金属）
を０．５重量％〜２．５重量％含むことを特徴とするも
のである。また、本発明のセメント系硬化物は、上記の
セメント系水硬性組成物を遠心力または振動によって締
め固め成形して得られ、圧縮強度が１２５ＭＰａ以上を
有するものである。そして好ましいセメント系硬化物は
上記のセメント系水硬性組成物を遠心成形することによ
り作られた杭である。
明のセメント系水硬性組成物は、セメント、減水剤、骨
材および水を含有し、セメントがアルミニウム（金属）
を０．５重量％〜２．５重量％含むことを特徴とするも
のである。また、本発明のセメント系硬化物は、上記の
セメント系水硬性組成物を遠心力または振動によって締
め固め成形して得られ、圧縮強度が１２５ＭＰａ以上を
有するものである。そして好ましいセメント系硬化物は
上記のセメント系水硬性組成物を遠心成形することによ
り作られた杭である。
【０００８】上記のようなセメント系水硬性組成物を使
用することにより、シリカダストなどの超微粒子を用い
なくても、小さい水／結合材比において充分な混練後の
流動性が得られ、それによって高せん断力を有する混練
や加圧などの強制的加工を特に加えなくても高圧縮強度
を有するセメント系硬化物が得られる。例えば、パイル
などの杭の製造工程では、横置きして回転させる型枠内
にセメント系水硬性組成物を投入し、該組成物の層をほ
ぼ均一な厚さにした後、高速回転によって締め固める作
業を行う。その際、遠心力の作用で、セメント系水硬性
組成物中の余剰水が管内面に押し出されて排出できるた
めに、仕込みの水／結合材比より小さい水／結合材比を
有するコンクリートまたはモルタル製品を得ることがで
きる。このような遠心力による余剰水の排出により、製
品の水／結合材比を下げ、一般的には強度が向上する。
そのため遠心力で成形する硬化物を高強度化するために
は、仕込みの水／結合材比を小さくし、なおかつ余剰水
の排出を行う組成が望ましい。
用することにより、シリカダストなどの超微粒子を用い
なくても、小さい水／結合材比において充分な混練後の
流動性が得られ、それによって高せん断力を有する混練
や加圧などの強制的加工を特に加えなくても高圧縮強度
を有するセメント系硬化物が得られる。例えば、パイル
などの杭の製造工程では、横置きして回転させる型枠内
にセメント系水硬性組成物を投入し、該組成物の層をほ
ぼ均一な厚さにした後、高速回転によって締め固める作
業を行う。その際、遠心力の作用で、セメント系水硬性
組成物中の余剰水が管内面に押し出されて排出できるた
めに、仕込みの水／結合材比より小さい水／結合材比を
有するコンクリートまたはモルタル製品を得ることがで
きる。このような遠心力による余剰水の排出により、製
品の水／結合材比を下げ、一般的には強度が向上する。
そのため遠心力で成形する硬化物を高強度化するために
は、仕込みの水／結合材比を小さくし、なおかつ余剰水
の排出を行う組成が望ましい。
【０００９】本発明のセメント系水硬性組成物を使用す
ることにより、セメント系硬化物の圧縮強度は１２５Ｍ
Ｐａ（１２７５ｋｇ／ｃｍ2 ）以上のものが容易に製造
できるので、従来はコンクリート杭の設計基準圧縮強度
は８００ｋｇ／ｃｍ2 程度が最高であったが、本発明に
より杭の設計基準圧縮強度を少なくとも１０００ｋｇ／
ｃｍ2 程度まで向上できる可能性があり、この強度向上
により杭の耐震性能も向上する効果がある。
ることにより、セメント系硬化物の圧縮強度は１２５Ｍ
Ｐａ（１２７５ｋｇ／ｃｍ2 ）以上のものが容易に製造
できるので、従来はコンクリート杭の設計基準圧縮強度
は８００ｋｇ／ｃｍ2 程度が最高であったが、本発明に
より杭の設計基準圧縮強度を少なくとも１０００ｋｇ／
ｃｍ2 程度まで向上できる可能性があり、この強度向上
により杭の耐震性能も向上する効果がある。
【００１０】以下、本発明の構成をさらに詳しく説明す
る。本発明のセメント系水硬性組成物に使用されるセメ
ントは、通常のポルトランドセメントが好ましく、アル
ミニウムの含有量が０．５重量％〜２．５重量％のもの
である。ポルトランドセメントには、普通、低熱、早強
あるいは超早強ポルトランドセメントなどがあるが、特
に制限はない。組成物におけるセメントの量は固形分１
００重量部に対して５〜６０重量部、好ましくは１０〜
４０重量部程度である。
る。本発明のセメント系水硬性組成物に使用されるセメ
ントは、通常のポルトランドセメントが好ましく、アル
ミニウムの含有量が０．５重量％〜２．５重量％のもの
である。ポルトランドセメントには、普通、低熱、早強
あるいは超早強ポルトランドセメントなどがあるが、特
に制限はない。組成物におけるセメントの量は固形分１
００重量部に対して５〜６０重量部、好ましくは１０〜
４０重量部程度である。
【００１１】また、減水剤は特に制限しないが、一般に
コンクリート用として市販されているナフタレンスルホ
ン酸系の減水剤（例えば商品名マイティー１５０）、芳
香族多環縮合物スルホン酸塩系の減水剤（例えば商品名
ポゾリス１４００）、ポリカルボン酸系の減水剤（例え
ば商品名サンフローＨＳー７００）などを使用すること
ができる。組成物における減水剤の量はセメント分１０
０重量部に対して０．５〜８重量部、好ましくは２〜５
重量部程度である。
コンクリート用として市販されているナフタレンスルホ
ン酸系の減水剤（例えば商品名マイティー１５０）、芳
香族多環縮合物スルホン酸塩系の減水剤（例えば商品名
ポゾリス１４００）、ポリカルボン酸系の減水剤（例え
ば商品名サンフローＨＳー７００）などを使用すること
ができる。組成物における減水剤の量はセメント分１０
０重量部に対して０．５〜８重量部、好ましくは２〜５
重量部程度である。
【００１２】さらに骨材としては、従来コンクルートに
使用されている砂岩砕砂、川砂のような細骨材、および
／または砂岩砕石、川砂利のような粗骨材を使用するこ
とができる。組成物における骨材の量は固形分１００重
量部に対して４０〜９５重量部、好ましくは６０〜９０
重量部程度である。なお細骨材と粗骨材の両者を使用す
る場合は、全骨材に対して細骨材の使用量を２０〜６０
重量％、好ましくは３５〜５０重量％程度がよい。
使用されている砂岩砕砂、川砂のような細骨材、および
／または砂岩砕石、川砂利のような粗骨材を使用するこ
とができる。組成物における骨材の量は固形分１００重
量部に対して４０〜９５重量部、好ましくは６０〜９０
重量部程度である。なお細骨材と粗骨材の両者を使用す
る場合は、全骨材に対して細骨材の使用量を２０〜６０
重量％、好ましくは３５〜５０重量％程度がよい。
【００１３】本発明のセメント系水硬性組成物にはセメ
ント分１００重量部に対して水を１５〜６０重量部、好
ましくは１５〜３０重量部程度配合する。そして好まし
水／セメント分比は０．１５〜０．６０、好ましくは
０．１５〜０．３０程度とされる。さらに上記セメント
系水硬性組成物には、シリカ粉末、高炉スラグ、フライ
アッシュ等のような成分を添加することができる。これ
らを添加することにより混練時の高流動化や硬化製品の
高強度化のような効果がある。
ント分１００重量部に対して水を１５〜６０重量部、好
ましくは１５〜３０重量部程度配合する。そして好まし
水／セメント分比は０．１５〜０．６０、好ましくは
０．１５〜０．３０程度とされる。さらに上記セメント
系水硬性組成物には、シリカ粉末、高炉スラグ、フライ
アッシュ等のような成分を添加することができる。これ
らを添加することにより混練時の高流動化や硬化製品の
高強度化のような効果がある。
【００１４】
【実施例】次に本発明の実施例および比較例を説明す
る。
る。
【００１５】
【実施例１】次のような仕様のセメント、骨材および減
水剤を使用した。 （１）セメント：使用した化学組成の異なるＡ、Ｂの２
種類のセメントの物性、化学組成を表１に示す。 （２）骨材：最大寸法５ｍｍ、比重２．６２、粗粒率
２．５３の川砂の細骨材および最大寸法２０ｍｍ、比重
２．６５、粗粒率６．８３の山砕石の粗骨材を用いた。 （３）減水剤：花王株式会社製マイティー１５０ 上記成分を使用したセメント系水硬性組成物の配合を表
２に示す。混練は強制撹はんミキサーを使用した。
水剤を使用した。 （１）セメント：使用した化学組成の異なるＡ、Ｂの２
種類のセメントの物性、化学組成を表１に示す。 （２）骨材：最大寸法５ｍｍ、比重２．６２、粗粒率
２．５３の川砂の細骨材および最大寸法２０ｍｍ、比重
２．６５、粗粒率６．８３の山砕石の粗骨材を用いた。 （３）減水剤：花王株式会社製マイティー１５０ 上記成分を使用したセメント系水硬性組成物の配合を表
２に示す。混練は強制撹はんミキサーを使用した。
【００１６】なお、混練後のワーカビリティー試験は、
ＪＩＳ Ｒ ５２０１で規程されているモルタルのフロ
ー試験法に準じて行った。組成物のフロー試験で、フロ
ー値１５０ｍｍから２３０ｍｍのものは、ワーカビリテ
ィーが良く、良い型枠成形性を得たため、フロー値を１
５０ｍｍから２３０ｍｍになるように、組成物の配合を
調整した。
ＪＩＳ Ｒ ５２０１で規程されているモルタルのフロ
ー試験法に準じて行った。組成物のフロー試験で、フロ
ー値１５０ｍｍから２３０ｍｍのものは、ワーカビリテ
ィーが良く、良い型枠成形性を得たため、フロー値を１
５０ｍｍから２３０ｍｍになるように、組成物の配合を
調整した。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】上記混練した組成物を４０×４０×１６０
ｍｍの型枠中に２回に分けて詰め、振動台（振動数：６
０００ｒｐｍ、振幅：０．８ｍｍ）により２分間締め固
めて成形した。次いで常温で２時間の前置き養生をした
後、７５℃で５時間の蒸気養生をし、脱型した後１８０
℃で４時間のオートクレーブ養生を行ってセメント系硬
化物の試験体を作製した。
ｍｍの型枠中に２回に分けて詰め、振動台（振動数：６
０００ｒｐｍ、振幅：０．８ｍｍ）により２分間締め固
めて成形した。次いで常温で２時間の前置き養生をした
後、７５℃で５時間の蒸気養生をし、脱型した後１８０
℃で４時間のオートクレーブ養生を行ってセメント系硬
化物の試験体を作製した。
【００２０】成形体の圧縮強度試験は、ＪＩＳ Ｒ ５
２０１（セメントの物理試験方法）に従ってオートクレ
ーブ養生直後に行った。ワーカビリティー試験の結果と
圧縮強度の結果を表３に示す。表３に示した圧縮強度
は、上記と同様の方法で試験体を６個作成して、それぞ
れ圧縮強度試験を行って得られた平均値である。
２０１（セメントの物理試験方法）に従ってオートクレ
ーブ養生直後に行った。ワーカビリティー試験の結果と
圧縮強度の結果を表３に示す。表３に示した圧縮強度
は、上記と同様の方法で試験体を６個作成して、それぞ
れ圧縮強度試験を行って得られた平均値である。
【００２１】
【表３】
【００２２】
【実施例２】実施例１と同様の材料を使用して表４に示
す配合とし、実施例１と同様に混練をした。混練後のワ
ーカビリティー試験は実施例１と同様に組成物のフロー
を測定して行い、そのフロー値が１５０ｍｍから２３０
ｍｍになるように配合を調整した。
す配合とし、実施例１と同様に混練をした。混練後のワ
ーカビリティー試験は実施例１と同様に組成物のフロー
を測定して行い、そのフロー値が１５０ｍｍから２３０
ｍｍになるように配合を調整した。
【００２３】この組成物を遠心成形し、外径２００ｍ
ｍ、厚さ４０ｍｍ、長さ３００ｍｍの成形体を作製し
た。遠心成形は５Ｇで２分、１０Ｇで２分、１５Ｇで２
分、３０Ｇで６分の各遠心の工程を連続して行った。ま
た遠心成形直後に排出したスラリー重量を測定して、仕
込み量に対する重量％で表したスラリー量を求めた。次
いで常温で２時間の前置き養生をした後、７５℃で５時
間蒸気養生をし、脱型した後１８０℃で４時間のオート
クレーブ養生を行った。オートクレーブ養生直後にＪＩ
Ｓ Ａ １１３６ （遠心力締固めコンクリートの圧縮
強度試験方法）に従って圧縮強度試験を行った。
ｍ、厚さ４０ｍｍ、長さ３００ｍｍの成形体を作製し
た。遠心成形は５Ｇで２分、１０Ｇで２分、１５Ｇで２
分、３０Ｇで６分の各遠心の工程を連続して行った。ま
た遠心成形直後に排出したスラリー重量を測定して、仕
込み量に対する重量％で表したスラリー量を求めた。次
いで常温で２時間の前置き養生をした後、７５℃で５時
間蒸気養生をし、脱型した後１８０℃で４時間のオート
クレーブ養生を行った。オートクレーブ養生直後にＪＩ
Ｓ Ａ １１３６ （遠心力締固めコンクリートの圧縮
強度試験方法）に従って圧縮強度試験を行った。
【００２４】ワーカビリティー試験、スラリー量、圧縮
強度の結果を表５に示す。表５に示した圧縮強度は、同
様の方法で試験体を３個作成して、それぞれ圧縮強度試
験を行った平均値である。
強度の結果を表５に示す。表５に示した圧縮強度は、同
様の方法で試験体を３個作成して、それぞれ圧縮強度試
験を行った平均値である。
【００２５】
【表４】
【００２６】
【表５】
【００２７】
【実施例３】実施例１と同様の材料を用い、表６に示す
配合で混練をした。セメント、細骨材、水、減水剤から
なる組成物を予め混練した後、強制撹はんミキサーを用
いて粗骨材を加えてさらに混練した。混練後のワーカビ
リティー試験は、ＪＩＳ Ａ１１０１で規程されている
コンクリートのスランプ試験法に準じて行った。なお試
験体は直径１０ｃｍ、高さ２０ｃｍの円柱体をＪＩＳ
Ａ １１３２（コンクリートの強度試験体の作り方）に
よって成形して作製した。
配合で混練をした。セメント、細骨材、水、減水剤から
なる組成物を予め混練した後、強制撹はんミキサーを用
いて粗骨材を加えてさらに混練した。混練後のワーカビ
リティー試験は、ＪＩＳ Ａ１１０１で規程されている
コンクリートのスランプ試験法に準じて行った。なお試
験体は直径１０ｃｍ、高さ２０ｃｍの円柱体をＪＩＳ
Ａ １１３２（コンクリートの強度試験体の作り方）に
よって成形して作製した。
【００２８】次いで常温で２時間の前置きを養生をした
後、７５℃で５時間蒸気養生をし、脱型した後１８０℃
で４時間のオートクレーブ養生を行った。オートクレー
ブ養生直後にＪＩＳ Ａ １１０８ （コンクリートの
圧縮強度試験方法）に従って圧縮強度試験を行った。ワ
ーカビリティー試験の結果と圧縮強度の結果を表７に示
す。表７に示した圧縮強度は、同様の方法で試験体を３
個作成して、それぞれ圧縮強度試験を行った平均値であ
る。
後、７５℃で５時間蒸気養生をし、脱型した後１８０℃
で４時間のオートクレーブ養生を行った。オートクレー
ブ養生直後にＪＩＳ Ａ １１０８ （コンクリートの
圧縮強度試験方法）に従って圧縮強度試験を行った。ワ
ーカビリティー試験の結果と圧縮強度の結果を表７に示
す。表７に示した圧縮強度は、同様の方法で試験体を３
個作成して、それぞれ圧縮強度試験を行った平均値であ
る。
【００２９】
【表６】
【００３０】
【表７】
【００３１】
【実施例４】実施例１と同様の材料を用いて、表８に示
す配合で実施例３と同様の方法により混練をした。混練
後のワーカビリティー試験は、ＪＩＳ Ａ １１０１で
規程されているコンクリートのスランプ試験法に準じて
行った。外径２００ｍｍ、厚さ４０ｍｍ、長さ３００ｍ
ｍの試験体を遠心成形により作製した。遠心成形は５Ｇ
で２分、１０Ｇで２分、１５Ｇで２分、３０Ｇで６分の
各遠心の工程を連続して行った。また、遠心成形直後に
排出したスラリー重量を測定して、仕込み量に対する重
量％で表したスラリー量を求めた。
す配合で実施例３と同様の方法により混練をした。混練
後のワーカビリティー試験は、ＪＩＳ Ａ １１０１で
規程されているコンクリートのスランプ試験法に準じて
行った。外径２００ｍｍ、厚さ４０ｍｍ、長さ３００ｍ
ｍの試験体を遠心成形により作製した。遠心成形は５Ｇ
で２分、１０Ｇで２分、１５Ｇで２分、３０Ｇで６分の
各遠心の工程を連続して行った。また、遠心成形直後に
排出したスラリー重量を測定して、仕込み量に対する重
量％で表したスラリー量を求めた。
【００３２】次いで常温で２時間の前置き養生をした
後、７５℃で５時間蒸気養生をし、脱型した後１８０℃
で４時間のオートクレーブ養生を行った。オートクレー
ブ養生直後にＪＩＳ Ａ １１３６ （遠心力締固めコ
ンクリートの圧縮強度試験方法）に従って圧縮強度試験
を行った。ワーカビリティー試験、スラリー量、圧縮強
度の結果を表９に示す。表９に示した圧縮強度は、同様
の方法で試験体を３個作成して、それぞれ圧縮強度試験
を行った平均値である。
後、７５℃で５時間蒸気養生をし、脱型した後１８０℃
で４時間のオートクレーブ養生を行った。オートクレー
ブ養生直後にＪＩＳ Ａ １１３６ （遠心力締固めコ
ンクリートの圧縮強度試験方法）に従って圧縮強度試験
を行った。ワーカビリティー試験、スラリー量、圧縮強
度の結果を表９に示す。表９に示した圧縮強度は、同様
の方法で試験体を３個作成して、それぞれ圧縮強度試験
を行った平均値である。
【００３３】
【表８】
【００３４】
【表９】
【００３５】
【比較例１】セメント以外は実施例１と同様の材料を用
いた。使用したセメントＣの物性と化学組成を表１０に
示す。この組成物を実施例１と同様の方法で表１１に示
す配合で混練をした。さらに実施例１と同様の方法で、
ワーカビリティー試験、硬化物の作製、養生、圧縮強度
試験を行った。
いた。使用したセメントＣの物性と化学組成を表１０に
示す。この組成物を実施例１と同様の方法で表１１に示
す配合で混練をした。さらに実施例１と同様の方法で、
ワーカビリティー試験、硬化物の作製、養生、圧縮強度
試験を行った。
【００３６】ワーカビリティー試験と圧縮強度試験の結
果を表１２に示す。表１２に示した圧縮強度は、同様の
方法で試験体を６個作成して、それぞれ圧縮強度試験を
行った平均値である。
果を表１２に示す。表１２に示した圧縮強度は、同様の
方法で試験体を６個作成して、それぞれ圧縮強度試験を
行った平均値である。
【００３７】
【表１０】
【００３８】
【表１１】
【００３９】
【表１２】
【００４０】
【比較例２】セメント以外は実施例１と同様の材料を用
いた。使用したセメントＣは比較例１と同様のものを用
いた。この組成物を実施例２と同様の方法で表１３に示
す配合で混練をした。さらに実施例２と同様の方法で、
ワーカビリティー試験、モルタル成形体の作製、スラリ
ー量測定、養生、圧縮強度試験を行った。
いた。使用したセメントＣは比較例１と同様のものを用
いた。この組成物を実施例２と同様の方法で表１３に示
す配合で混練をした。さらに実施例２と同様の方法で、
ワーカビリティー試験、モルタル成形体の作製、スラリ
ー量測定、養生、圧縮強度試験を行った。
【００４１】ワーカビリティー試験、スラリー量、圧縮
強度試験の結果を表１４に示す。表１４に示した圧縮強
度は、同様の方法で試験体を３個作成して、それぞれ圧
縮強度試験を行った平均値である。
強度試験の結果を表１４に示す。表１４に示した圧縮強
度は、同様の方法で試験体を３個作成して、それぞれ圧
縮強度試験を行った平均値である。
【００４２】
【表１３】
【００４３】
【表１４】
【００４４】
【比較例３】セメント以外は実施例１と同様の材料を用
いた。使用したセメントＣは比較例１と同様のものを用
いた。実施例３と同様の方法で表１５に示す配合で混練
をした。実施例３と同様の方法で、ワーカビリティー試
験、成形体の作製、養生、圧縮強度試験を行った。この
組成物を実施例２と同様の方法で表１３に示す配合で混
練をした。さらに実施例２と同様の方法で、ワーカビリ
ティー試験、圧縮強度試験の結果を表１６に示す。表１
６に示した圧縮強度は、同様の方法で試験体を３個作成
して、それぞれ圧縮強度試験を行った平均値である。
いた。使用したセメントＣは比較例１と同様のものを用
いた。実施例３と同様の方法で表１５に示す配合で混練
をした。実施例３と同様の方法で、ワーカビリティー試
験、成形体の作製、養生、圧縮強度試験を行った。この
組成物を実施例２と同様の方法で表１３に示す配合で混
練をした。さらに実施例２と同様の方法で、ワーカビリ
ティー試験、圧縮強度試験の結果を表１６に示す。表１
６に示した圧縮強度は、同様の方法で試験体を３個作成
して、それぞれ圧縮強度試験を行った平均値である。
【００４５】
【表１５】
【００４６】
【表１６】
【００４７】
【比較例４】セメント以外は実施例１と同様の材料を用
いた。使用したセメントＣは比較例１と同様のものを用
いた。この組成物を実施例４と同様の方法で表１７に示
す配合で混練をした。さらに実施例４と同様の方法で、
ワーカビリティー試験、成形体の作製、スラリー量測
定、養生、圧縮強度試験を行った。
いた。使用したセメントＣは比較例１と同様のものを用
いた。この組成物を実施例４と同様の方法で表１７に示
す配合で混練をした。さらに実施例４と同様の方法で、
ワーカビリティー試験、成形体の作製、スラリー量測
定、養生、圧縮強度試験を行った。
【００４８】ワーカビリティー試験、スラリー量、圧縮
強度試験の結果を表１８に示す。表１８に示した圧縮強
度は、同様の方法で試験体を３個作成して、それぞれ圧
縮強度試験を行った平均値である。
強度試験の結果を表１８に示す。表１８に示した圧縮強
度は、同様の方法で試験体を３個作成して、それぞれ圧
縮強度試験を行った平均値である。
【００４９】
【表１７】
【００５０】
【表１８】
【００５１】
【発明の効果】以上のように構成した本発明によれば、
シリカダストなどの高価な超微粒子を用いなくても、小
さい水／結合材比において混練後の高い流動性を有する
セメント系組成物が得られる。そしてこの組成物を使用
することにより、成形加工性が良く、なおかつ高圧縮強
度のセメント系硬化物を製造することができる。
シリカダストなどの高価な超微粒子を用いなくても、小
さい水／結合材比において混練後の高い流動性を有する
セメント系組成物が得られる。そしてこの組成物を使用
することにより、成形加工性が良く、なおかつ高圧縮強
度のセメント系硬化物を製造することができる。
Claims (4)
- 【請求項１】 セメント、減水剤、骨材および水を含有
するセメント系水硬性組成物において、セメントがアル
ミニウムを０．５重量％〜２．５重量％含むことを特徴
とするセメント系水硬性組成物。 - 【請求項２】 請求項１のセメント系水硬性組成物を、
遠心力または振動によって締め固め成形し硬化して得ら
れる圧縮強度が１２５ＭＰａ以上のセメント系硬化物。 - 【請求項３】 杭からなる請求項２のセメント系硬化
物。 - 【請求項４】 請求項１のセメント系水硬性組成物を遠
心力または振動によって締め固め成形し硬化することを
特徴とする圧縮強度が１２５ＭＰａ以上のセメント系硬
化物の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15128195A JPH092861A (ja) | 1995-06-19 | 1995-06-19 | セメント系水硬性組成物とその硬化物およびその硬化物の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15128195A JPH092861A (ja) | 1995-06-19 | 1995-06-19 | セメント系水硬性組成物とその硬化物およびその硬化物の製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH092861A true JPH092861A (ja) | 1997-01-07 |
Family
ID=15515258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15128195A Withdrawn JPH092861A (ja) | 1995-06-19 | 1995-06-19 | セメント系水硬性組成物とその硬化物およびその硬化物の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH092861A (ja) |
-
1995
- 1995-06-19 JP JP15128195A patent/JPH092861A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040914 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041005 |
|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20041210 |