JPH07105301B2 - 磁気異方性Ｎｄ―Ｆｅ―Ｂ磁石材の製法 - Google Patents
磁気異方性Ｎｄ―Ｆｅ―Ｂ磁石材の製法Info
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- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、例えば、溶湯急冷法により作成したNd−Fe−
Ｂ磁石用リボンを粉砕して、フレーム又は粉末となした
ものを冷間成形して得た圧粉体を圧密化すると共に異方
性を付与して、特に保磁力が大きく、磁気エネルギー積
の大きい磁気異方性Nd−Fe−Ｂ磁石材を得る方法および
装置に関するものである。
Ｂ磁石用リボンを粉砕して、フレーム又は粉末となした
ものを冷間成形して得た圧粉体を圧密化すると共に異方
性を付与して、特に保磁力が大きく、磁気エネルギー積
の大きい磁気異方性Nd−Fe−Ｂ磁石材を得る方法および
装置に関するものである。
従来よりNd,Fe,B及び必要により更に添加材を混合して
溶解して得たインゴットを粉砕して得た粉末を成形し、
焼結し、熱処理してNd−Fe−Ｂ焼結磁石を得る方法は知
られており、特公昭61−34242号公報等に記載されてい
る。一方、実質的に微細結晶粒（平均粒径が約0.01μｍ
〜0.5μｍのもの）とすることにより高い保磁力を付与
した微細結晶型Nd−Fe−Ｂ磁石も知られている。この微
細結晶型Nd−Fe−Ｂ磁石は、例えば、特開昭60−100402
号公報に開示されている。据え込み加工により、磁石に
磁気異方性を付与しえることが開示されているが、いか
にすれば能率良く微細結晶粒を有する圧粉体を磁気異方
性を付与した圧密体となしえるか、据え込み加工により
どのような変形を与えれば、圧密体の磁気特性を高性能
化し得るかについては開示されていない。
溶解して得たインゴットを粉砕して得た粉末を成形し、
焼結し、熱処理してNd−Fe−Ｂ焼結磁石を得る方法は知
られており、特公昭61−34242号公報等に記載されてい
る。一方、実質的に微細結晶粒（平均粒径が約0.01μｍ
〜0.5μｍのもの）とすることにより高い保磁力を付与
した微細結晶型Nd−Fe−Ｂ磁石も知られている。この微
細結晶型Nd−Fe−Ｂ磁石は、例えば、特開昭60−100402
号公報に開示されている。据え込み加工により、磁石に
磁気異方性を付与しえることが開示されているが、いか
にすれば能率良く微細結晶粒を有する圧粉体を磁気異方
性を付与した圧密体となしえるか、据え込み加工により
どのような変形を与えれば、圧密体の磁気特性を高性能
化し得るかについては開示されていない。
本発明は、実質的に微細結晶型磁気異方性Nd−Fe−Ｂ磁
石を高性能化し、能率良く製造する方法を提供するもの
である。更に詳しくは、圧粉体の圧密化と圧密体の磁気
異方性化とを従来よりもはるかに効率良く行ない、高い
保磁力と高い磁エネルギー積を有する磁気異方性Nd−Fe
−Ｂ磁石材を提供するものである。他の目的としては、
ボイスコイルの界磁用磁石（扇形が多い）、発電機用の
界磁磁石（アークセグメント形が多い）、スピーカー用
磁石（ドーナツ型が多い）、あるいは偏平モータ用界磁
磁石（円板形が多い）をその磁石製品としての最終形状
として据え込み加工により得る所の磁気異方性Nd−Fe−
Ｂ磁石の製造方法およびその為の装置を提供するもので
ある。
石を高性能化し、能率良く製造する方法を提供するもの
である。更に詳しくは、圧粉体の圧密化と圧密体の磁気
異方性化とを従来よりもはるかに効率良く行ない、高い
保磁力と高い磁エネルギー積を有する磁気異方性Nd−Fe
−Ｂ磁石材を提供するものである。他の目的としては、
ボイスコイルの界磁用磁石（扇形が多い）、発電機用の
界磁磁石（アークセグメント形が多い）、スピーカー用
磁石（ドーナツ型が多い）、あるいは偏平モータ用界磁
磁石（円板形が多い）をその磁石製品としての最終形状
として据え込み加工により得る所の磁気異方性Nd−Fe−
Ｂ磁石の製造方法およびその為の装置を提供するもので
ある。
本発明は上記目的を達成するために、次のような製法を
提供する。即ち、 組成式：（Nd1-xAx）11-18（Fe1-yCoy）baLB4-11Mz 但し、０≦ｘ≦1,y≦0.3,z≦3, ＭはGa,Zr,Hf,Nb,Ta,Si,Zn,Alの内１種又は２種以上の
組み合わせ。
提供する。即ち、 組成式：（Nd1-xAx）11-18（Fe1-yCoy）baLB4-11Mz 但し、０≦ｘ≦1,y≦0.3,z≦3, ＭはGa,Zr,Hf,Nb,Ta,Si,Zn,Alの内１種又は２種以上の
組み合わせ。
で表わされ、平均粒径0.01μｍ〜0.5μｍを有する磁気
異方性Nd−Fe−Ｂ磁石材の製法であって、非晶質および
／または、微細結晶粒よりなるフレーク又は粉末原料を
成形して得た圧粉体を貫通孔を有するダイス、前記貫通
孔に挿入した下パンチ、前記貫通孔よりも大きな径を有
する上パンチにて構成する圧密用空間部に配置し、下パ
ンチを上昇させることにより例えば、高周波加熱で600
℃〜850℃の温度（圧密温度）に保ち、前記圧粉体を圧
密する工程と、出来上がった圧密体を600℃〜850℃での
高温状態に例えば高周波加熱で保ち、下パンチで支えな
がら上昇させた後に上パンチを下降させて、例えば、高
周波加熱で600℃〜850℃の温度（据え込み温度）に保ち
上記圧密体の高さを縮小する据え込み下降工程により磁
気異方性を付与するものである。
異方性Nd−Fe−Ｂ磁石材の製法であって、非晶質および
／または、微細結晶粒よりなるフレーク又は粉末原料を
成形して得た圧粉体を貫通孔を有するダイス、前記貫通
孔に挿入した下パンチ、前記貫通孔よりも大きな径を有
する上パンチにて構成する圧密用空間部に配置し、下パ
ンチを上昇させることにより例えば、高周波加熱で600
℃〜850℃の温度（圧密温度）に保ち、前記圧粉体を圧
密する工程と、出来上がった圧密体を600℃〜850℃での
高温状態に例えば高周波加熱で保ち、下パンチで支えな
がら上昇させた後に上パンチを下降させて、例えば、高
周波加熱で600℃〜850℃の温度（据え込み温度）に保ち
上記圧密体の高さを縮小する据え込み下降工程により磁
気異方性を付与するものである。
磁石材の組成に関して、PrはNdとほぼ同様の効果を持
ち、Ndの１部又は全部をPrで置換し得る。Py,TbによりN
bの１部を置換することにより特に保持力が高く、熱安
定性に秀れた微細結晶型磁石とすることが出来る。Feの
１部をCoにより置換することにより、キューリー点を高
めることが出来る。これにより残留磁束密度の温度変化
が小さくなる。
ち、Ndの１部又は全部をPrで置換し得る。Py,TbによりN
bの１部を置換することにより特に保持力が高く、熱安
定性に秀れた微細結晶型磁石とすることが出来る。Feの
１部をCoにより置換することにより、キューリー点を高
めることが出来る。これにより残留磁束密度の温度変化
が小さくなる。
NdとＡ元素との合計は11at％未満の場合は充分な固有保
磁力IHCが得られず、一方、18at％を越えるとBrの低下
が生ずる。よって11〜18at％とした。
磁力IHCが得られず、一方、18at％を越えるとBrの低下
が生ずる。よって11〜18at％とした。
Ｂ量が4at％未満の場合は本系磁石の主相であるR2Fe14B
相の形勢が充分でなく、残留磁束密度Br,固有保磁力IHC
ともに低い。又、Ｂ量が11at％を越える場合は、磁気特
性的に好ましくない相の出現によりBrが低下する。よっ
て、Ｂ量は４〜11at％とした。
相の形勢が充分でなく、残留磁束密度Br,固有保磁力IHC
ともに低い。又、Ｂ量が11at％を越える場合は、磁気特
性的に好ましくない相の出現によりBrが低下する。よっ
て、Ｂ量は４〜11at％とした。
CoのFeに対する置換量ｙが0.3を越えるとキューリー点
は向上するが主相の異方性定数が低下し、高いIHCが得
られない。よって、ｙは0.3以下とした。添加元素Ｍの
量ｚが３を越えるとBrの低下が大きく好ましくない。従
って、ｚは３以下とした。
は向上するが主相の異方性定数が低下し、高いIHCが得
られない。よって、ｙは0.3以下とした。添加元素Ｍの
量ｚが３を越えるとBrの低下が大きく好ましくない。従
って、ｚは３以下とした。
なお、本発明の合金中にはフェロボロンに含まれる不純
物Nbや他の希土類元素の還元の際に混入する還元剤、不
純物が存在してもよい。
物Nbや他の希土類元素の還元の際に混入する還元剤、不
純物が存在してもよい。
本発明において、合金中の微細結晶粒の平均粒径が0.5
μｍを越えると、IHCが低下し、160℃における不可逆減
磁率が10％以上となって著しく熱安定性を低下させるの
で不都合である。又、平均粒径が0.01μｍ未満である
と、やはりIHCが低く所定の永久磁石を得ることができ
ない。よって、平均粒径を0.01〜0.5μｍで限定した。
μｍを越えると、IHCが低下し、160℃における不可逆減
磁率が10％以上となって著しく熱安定性を低下させるの
で不都合である。又、平均粒径が0.01μｍ未満である
と、やはりIHCが低く所定の永久磁石を得ることができ
ない。よって、平均粒径を0.01〜0.5μｍで限定した。
本発明におけるフレーム又は粉末原料の作成は例えば以
下のように行う。
下のように行う。
まず、所定の組成の合金を高周波溶解、アーク溶解等で
作成し、本合金を超急冷法によりフレーク化する。超急
冷は単ロール法、双ロール法いずれでもよく、ロール材
質はFe,Cu等を用いる。Cu等を用いた場合は、Crメッキ
を施す方が好ましい。超急冷は酸化を防ぐため、Ar,He
等の不活性雰囲気中で行う。本フレークを100〜200μｍ
程度の大きさに粗粉砕する。粗粉砕粉を常温で成形し、
圧粉体を得る。本圧粉体を第１図に示す様に圧密用空間
部に配置し、例えば高周波加熱で600℃〜850℃の間の温
度に保ち、下パンチの上昇により圧縮し、加熱を続けな
がら、据え込み部に下パンチ上昇により持ち上げ後、下
パンチを固定した状態で上パンチの下降により圧密体の
高さを減少させて、加熱で600℃〜850℃の温度範囲に保
ち据え込み加工を行なう。圧粉体の圧密化が不十分であ
ると、据え込み加工により磁気異方性化が十分に行なえ
ないので、圧密工程では600℃〜850℃で圧縮して比較的
結晶粒径の小さい緻密化した圧密体を作ることが大切で
ある。600℃未満の温度では、被圧密体の変形抵抗が大
きすぎ、圧密が困難である。一方、850℃を越えた場合
には、結晶粒の粗大化が生じ、固有保磁力IHCが著しく
低下する。第２図に、組成がNd14Fe80B6の圧密体を作成
する場合、被圧密体の設定温度により保磁力がいかに変
化するかを示したものである。本発明を適用する合金に
対しては、特に、700〜760℃の範囲内で圧密化すること
が好ましい。第１図（ｃ），（ｄ）に示すように、本圧
密体600℃〜850℃ですえ込み加工することにより異方性
の偏平板をうることができる。この場合、上パンチの下
降速度、即ち、圧密体にどの位のスピードで歪を与える
べきかは、得られる磁気特性に大きな影響を及ぼす。
作成し、本合金を超急冷法によりフレーク化する。超急
冷は単ロール法、双ロール法いずれでもよく、ロール材
質はFe,Cu等を用いる。Cu等を用いた場合は、Crメッキ
を施す方が好ましい。超急冷は酸化を防ぐため、Ar,He
等の不活性雰囲気中で行う。本フレークを100〜200μｍ
程度の大きさに粗粉砕する。粗粉砕粉を常温で成形し、
圧粉体を得る。本圧粉体を第１図に示す様に圧密用空間
部に配置し、例えば高周波加熱で600℃〜850℃の間の温
度に保ち、下パンチの上昇により圧縮し、加熱を続けな
がら、据え込み部に下パンチ上昇により持ち上げ後、下
パンチを固定した状態で上パンチの下降により圧密体の
高さを減少させて、加熱で600℃〜850℃の温度範囲に保
ち据え込み加工を行なう。圧粉体の圧密化が不十分であ
ると、据え込み加工により磁気異方性化が十分に行なえ
ないので、圧密工程では600℃〜850℃で圧縮して比較的
結晶粒径の小さい緻密化した圧密体を作ることが大切で
ある。600℃未満の温度では、被圧密体の変形抵抗が大
きすぎ、圧密が困難である。一方、850℃を越えた場合
には、結晶粒の粗大化が生じ、固有保磁力IHCが著しく
低下する。第２図に、組成がNd14Fe80B6の圧密体を作成
する場合、被圧密体の設定温度により保磁力がいかに変
化するかを示したものである。本発明を適用する合金に
対しては、特に、700〜760℃の範囲内で圧密化すること
が好ましい。第１図（ｃ），（ｄ）に示すように、本圧
密体600℃〜850℃ですえ込み加工することにより異方性
の偏平板をうることができる。この場合、上パンチの下
降速度、即ち、圧密体にどの位のスピードで歪を与える
べきかは、得られる磁気特性に大きな影響を及ぼす。
歪速度を、Δｈを上パンチが１秒間に下降する距離と
し、h0を圧密体の高さとして、Δh/h0で定義すると、磁
気特性の歪速度依存性に関し、第３図に示すような関係
がある。歪速度は余り小さいと据え込み工程のサイクル
時間が長くなりすぎるので、約１×10-5/秒以上が好ま
しく、又、一方逆に余り早すぎると、残留磁束密度Br
（４πIr）の低下が著しいので、約１×10-1/秒以下が
好ましい。特に好ましくは、約４×10-4/秒〜約４×10
-2/秒の範囲の歪速度で、据え込み後に大きな磁気エネ
ルギー積の磁気異方性磁石材が得られる。
し、h0を圧密体の高さとして、Δh/h0で定義すると、磁
気特性の歪速度依存性に関し、第３図に示すような関係
がある。歪速度は余り小さいと据え込み工程のサイクル
時間が長くなりすぎるので、約１×10-5/秒以上が好ま
しく、又、一方逆に余り早すぎると、残留磁束密度Br
（４πIr）の低下が著しいので、約１×10-1/秒以下が
好ましい。特に好ましくは、約４×10-4/秒〜約４×10
-2/秒の範囲の歪速度で、据え込み後に大きな磁気エネ
ルギー積の磁気異方性磁石材が得られる。
必要に依り得られた偏平板に600〜800℃で保持後急冷す
る熱処理を加えることによりIHCを高めることが出来
る。
る熱処理を加えることによりIHCを高めることが出来
る。
据え込み加工を行なう金型形状を適当なものとすること
により、ディスク形、ドーナツ形、扇形の磁気異方性据
え込み磁石を得ることが出来る。
により、ディスク形、ドーナツ形、扇形の磁気異方性据
え込み磁石を得ることが出来る。
本偏平板を粗粉砕することにより、異方性ボンド磁石用
粗粉とすることもできる。
粗粉とすることもできる。
以下本発明により本発明を更に詳細に説明する。
実施例１ Nd14Fe80B6合金をアーク溶解により作成し、本合金をAr
雰囲気中で単ロール法によりフレーク状薄片を作製し
た。ロール周速は30m/secで得られた薄片は約30μｍの
厚さをもった不定形でありＸ線回折の結果、非晶質と結
晶質の混合物であることが解った。この薄片を32メッシ
ュ以下となるように粗粉砕し、金型成形により圧粉体を
作製した。成形圧は6ton/cm2であり、磁場印加は行って
いない。圧粉体の形状は、径が約15mm、高さ約30mmのも
のであり、圧粉体の密度は5.8g/ccである。この圧粉体5
1を第１図に示すように圧密用空間部80に配置し、下パ
ンチ４による加圧（圧力：約２トン/cm2）により、700
℃の温度で圧密化し、径が約15mm、高さ約20mmの圧密体
52とした。この圧密体52の密度は7.4g/ccで、この物質
の理論密度7.5g/ccに対して、充分高密度化がはかられ
た。高周波加熱を続行しながら下パンチと共に上昇さ
せ、下パンチの上面が貫通孔90の上穴と面一になった時
点でこの圧密体を更に700℃で上パンチ加圧により、据
え込み加工し径が約40mmのディスク状の磁気異方性磁石
材を得た。上パンチの下降速度を変化させて、歪速度を
磁気特性の関係について検討した。
雰囲気中で単ロール法によりフレーク状薄片を作製し
た。ロール周速は30m/secで得られた薄片は約30μｍの
厚さをもった不定形でありＸ線回折の結果、非晶質と結
晶質の混合物であることが解った。この薄片を32メッシ
ュ以下となるように粗粉砕し、金型成形により圧粉体を
作製した。成形圧は6ton/cm2であり、磁場印加は行って
いない。圧粉体の形状は、径が約15mm、高さ約30mmのも
のであり、圧粉体の密度は5.8g/ccである。この圧粉体5
1を第１図に示すように圧密用空間部80に配置し、下パ
ンチ４による加圧（圧力：約２トン/cm2）により、700
℃の温度で圧密化し、径が約15mm、高さ約20mmの圧密体
52とした。この圧密体52の密度は7.4g/ccで、この物質
の理論密度7.5g/ccに対して、充分高密度化がはかられ
た。高周波加熱を続行しながら下パンチと共に上昇さ
せ、下パンチの上面が貫通孔90の上穴と面一になった時
点でこの圧密体を更に700℃で上パンチ加圧により、据
え込み加工し径が約40mmのディスク状の磁気異方性磁石
材を得た。上パンチの下降速度を変化させて、歪速度を
磁気特性の関係について検討した。
結果を第４図に示す。H.T.は、据え込み（Die Upsettin
g）690℃×30分に保った後、水冷をした後の磁気特性を
示す。
g）690℃×30分に保った後、水冷をした後の磁気特性を
示す。
このようにして製法の条件を検討した結果、適切な加工
条件により、第５図に示すような減磁曲線の磁石材２種
類を得た。圧縮率ho/hは3.5以上とした。
条件により、第５図に示すような減磁曲線の磁石材２種
類を得た。圧縮率ho/hは3.5以上とした。
実施例２ 合金組成をNd14Fe77B8M1として実施例１と同様にして据
え込み磁石を作成し、表１に得るような特性の磁石を得
た。
え込み磁石を作成し、表１に得るような特性の磁石を得
た。
Ga添加剤については更に組成、加工条件、熱処理条件を
詳細に検討し、第６図に示す減磁曲線ａで示される据え
込み磁石を得た。
詳細に検討し、第６図に示す減磁曲線ａで示される据え
込み磁石を得た。
実施例３ 第７図に示すように、ダイスを円心円状に分割し、据え
込み後磁石を下パンチと内側ダイスの同時上昇により取
り出し易くしたものが出来る。又、第８図に示すように
上パンチを円心円状に分割し、据え込み後上パンチを上
昇させた後には、磁石を横方向に取り出すことが出来
る。
込み後磁石を下パンチと内側ダイスの同時上昇により取
り出し易くしたものが出来る。又、第８図に示すように
上パンチを円心円状に分割し、据え込み後上パンチを上
昇させた後には、磁石を横方向に取り出すことが出来
る。
別の変形例としては、ダイス上部を多段にして、多段据
え込みも出来る。
え込みも出来る。
以上記述のように、本発明により、効率良く、特に高い
保磁力と高い磁気エネルギー積を有する磁気異方性Nd−
Fe−Ｂ磁石材を得ることができる。
保磁力と高い磁気エネルギー積を有する磁気異方性Nd−
Fe−Ｂ磁石材を得ることができる。
（１） 温間圧密工程後金型を取り替えて据え込み工程
をする場合に比較して、作業能率が大幅に向上する。エ
ネルギー節約も出来る。
をする場合に比較して、作業能率が大幅に向上する。エ
ネルギー節約も出来る。
（２） 温間圧密工程後金型を交替して据え込みを行な
う場合、圧密体の温度低下が避けられず、この為、詳細
な理由は分からないが磁気特性、特に固有保持力IHCの
低下が避けられなかったが、本発明に依れば、磁気特性
の劣化はほとんど無い。
う場合、圧密体の温度低下が避けられず、この為、詳細
な理由は分からないが磁気特性、特に固有保持力IHCの
低下が避けられなかったが、本発明に依れば、磁気特性
の劣化はほとんど無い。
（３） 金型構造を分割型等とすることにより更に効率
良くより特性のすぐれた据え込み磁石材を得ることがで
きる。
良くより特性のすぐれた据え込み磁石材を得ることがで
きる。
第１図は本発明の実施例の工程を示す図、第２図は、圧
密温度の磁気特性への影響を示す図、第３図は、歪速度
と得られる磁気特性の関係を示す図、第４図も第３図と
同様の関係を示す図、第５図は本発明による据え込み磁
石の特性を示す図、第６図は本発明による別の組成の磁
石の特性を示す図、第７図は、本発明による据え込み磁
石を取り出しやすくした分割型ダイスの金型を示す図、
第８図は、上パンチを分割型とした金型を示す図であ
る。 1:上パンチ、2:高周波コイル、54:据え込み磁石。
密温度の磁気特性への影響を示す図、第３図は、歪速度
と得られる磁気特性の関係を示す図、第４図も第３図と
同様の関係を示す図、第５図は本発明による据え込み磁
石の特性を示す図、第６図は本発明による別の組成の磁
石の特性を示す図、第７図は、本発明による据え込み磁
石を取り出しやすくした分割型ダイスの金型を示す図、
第８図は、上パンチを分割型とした金型を示す図であ
る。 1:上パンチ、2:高周波コイル、54:据え込み磁石。
Claims (8)
- 【請求項１】組成式：（Nd1-xAx）11-18（Fe1-yCoy）
balB4-11Mz 但し、０≦ｘ≦1,y≦0.3,z≦3, ＭはGa,Zr,Hf,Nb,Ta,Si,Zn,Alの内１種又は２種以上の
組み合わせ、 ＡはDy,Pr,Tbの内１種又は２種以上の組み合わせ、 で表され、平均粒径0.01μｍ〜0.5μｍを有する磁気異
方性Nd−Fe−Ｂ磁石材の製造方法であって、非晶質およ
び／または、微細結晶粒よりなるフレーク叉は粉末原料
を成形して得た圧粉体を貫通孔を有するダイス、前記貫
通孔に挿入した下パンチ、前記貫通孔よりも大きな径を
有する上パンチにて構成する圧密用空間部に配置し、下
パンチを上昇させることにより600℃〜850℃の温度（圧
密温度）に保ち、前記圧粉体を圧密する工程と、出来上
がった圧密体を加熱を続けながら下パンチで支えながら
上昇させた後に上パンチを下降させて、600℃〜850℃の
温度（据え込み温度）に保ち上記圧密体の密体の高さを
縮小する据え込み加工工程により磁気異方性を付与する
ことを特徴とする磁気異方性Nd−Fe−Ｂ磁石材の製法。 - 【請求項２】特許請求の範囲第１項において、ＭがGa,Z
r,Al,Ta,Hfの内１種叉は２種以上の組み合わせであるこ
とを特徴とする磁気異方性Nd−Fe−Ｂ磁石材の製法。 - 【請求項３】特許請求の範囲第１項において、圧密温
度、据え込み温度がそれぞれ700〜760℃の範囲内にある
ことを特徴とする磁気異方性Nd−Fe−Ｂ磁石材の製造方
法。 - 【請求項４】特許請求の範囲第１項において、据え込み
加工の際に、被加工品が否速度：約１×10-5/秒〜約１
×10-1/秒の塑性変形をすることを特徴とする磁気異方
性Nd−Fe−Ｂ磁石材の製法。 - 【請求項５】特許請求の範囲第４項において、否速度
が、約４×10-4/秒〜約４×10-2/秒であることを特徴す
る磁気異方性Nd−Fe−Ｂ磁石材の製法。 - 【請求項６】特許請求の範囲第１項において、圧粉体を
圧密する工程と出来上がった圧密体の据え込み加工工程
が共に0.1トール以下の減圧下でなされることを特徴と
する磁気異方性Nd−Fe−Ｂ磁石材の製法。 - 【請求項７】扇形、アークセグメント形状の円板形、ま
たはドーナツ形の磁石材をこれらの形状に適当な金型を
使用することにより据え込み加工により得る特許請求の
範囲第１項記載の磁気異方性Nd−Fe−Ｂ磁石材の製法。 - 【請求項８】圧密体の密度が物質理論密度の95％以上で
あることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の磁気
異方性Nd−Fe−Ｂ磁石材の製法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62227387A JPH07105301B2 (ja) | 1987-09-10 | 1987-09-10 | 磁気異方性Ｎｄ―Ｆｅ―Ｂ磁石材の製法 |
| EP88103646A EP0306599B1 (en) | 1987-09-10 | 1988-03-08 | Method and apparatus for producing magnetically anisotropic Nd-Fe-B magnet material |
| DE3850011T DE3850011T2 (de) | 1987-09-10 | 1988-03-08 | Verfahren zur Herstellung von magnetisch anisotropem Magnetmaterial aus Nd-Fe-B. |
| US07/361,685 US4985086A (en) | 1987-09-10 | 1989-06-02 | Method and apparatus for producing magnetically anisotropic Nd-Fe-B magnet material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62227387A JPH07105301B2 (ja) | 1987-09-10 | 1987-09-10 | 磁気異方性Ｎｄ―Ｆｅ―Ｂ磁石材の製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6469006A JPS6469006A (en) | 1989-03-15 |
| JPH07105301B2 true JPH07105301B2 (ja) | 1995-11-13 |
Family
ID=16860022
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62227387A Expired - Lifetime JPH07105301B2 (ja) | 1987-09-10 | 1987-09-10 | 磁気異方性Ｎｄ―Ｆｅ―Ｂ磁石材の製法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4985086A (ja) |
| EP (1) | EP0306599B1 (ja) |
| JP (1) | JPH07105301B2 (ja) |
| DE (1) | DE3850011T2 (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5201963A (en) * | 1989-10-26 | 1993-04-13 | Nippon Steel Corporation | Rare earth magnets and method of producing same |
| CA2079223A1 (en) * | 1991-01-28 | 1992-07-29 | Takuo Takeshita | Anisotropic rare earth-fe-b system and rare earth-fe-co-b system magnet |
| US5093076A (en) * | 1991-05-15 | 1992-03-03 | General Motors Corporation | Hot pressed magnets in open air presses |
| US5211766A (en) * | 1992-01-21 | 1993-05-18 | General Motors Corporation | Anisotropic neodymium-iron-boron permanent magnets formed at reduced hot working temperatures |
| US5516371A (en) * | 1994-09-22 | 1996-05-14 | Korea Research Institute Of Standard And Science | Method of manufacturing magnets |
| JP2013098486A (ja) * | 2011-11-04 | 2013-05-20 | Toyota Motor Corp | 希土類磁石の製造方法 |
| JP2013098485A (ja) * | 2011-11-04 | 2013-05-20 | Toyota Motor Corp | 希土類磁石の製造装置と製造方法 |
| JP6221978B2 (ja) * | 2014-07-25 | 2017-11-01 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法 |
| CN111636035B (zh) * | 2020-06-11 | 2022-03-01 | 福建省长汀金龙稀土有限公司 | 重稀土合金、钕铁硼永磁材料、原料和制备方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5946008A (ja) * | 1982-08-21 | 1984-03-15 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石 |
| CA1316375C (en) * | 1982-08-21 | 1993-04-20 | Masato Sagawa | Magnetic materials and permanent magnets |
| CA1236381A (en) * | 1983-08-04 | 1988-05-10 | Robert W. Lee | Iron-rare earth-boron permanent magnets by hot working |
| JPS6134242A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-18 | 帝人株式会社 | 無撚無糊織物の製織方法 |
| CA1244322A (en) * | 1984-09-14 | 1988-11-08 | Robert W. Lee | Hot pressed permanent magnet having high and low coercivity regions |
| JPH01139738A (ja) * | 1987-11-27 | 1989-06-01 | Hitachi Metals Ltd | 磁気異方性磁石材料の製造方法及びその装置 |
-
1987
- 1987-09-10 JP JP62227387A patent/JPH07105301B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-03-08 EP EP88103646A patent/EP0306599B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-08 DE DE3850011T patent/DE3850011T2/de not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-06-02 US US07/361,685 patent/US4985086A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3850011D1 (de) | 1994-07-14 |
| DE3850011T2 (de) | 1994-10-06 |
| EP0306599A3 (en) | 1990-07-25 |
| US4985086A (en) | 1991-01-15 |
| EP0306599B1 (en) | 1994-06-08 |
| JPS6469006A (en) | 1989-03-15 |
| EP0306599A2 (en) | 1989-03-15 |
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Legal Events
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