JPH069655B2 - 排ガス浄化用触媒 - Google Patents
排ガス浄化用触媒Info
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- JPH069655B2 JPH069655B2 JP61038802A JP3880286A JPH069655B2 JP H069655 B2 JPH069655 B2 JP H069655B2 JP 61038802 A JP61038802 A JP 61038802A JP 3880286 A JP3880286 A JP 3880286A JP H069655 B2 JPH069655 B2 JP H069655B2
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Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、燃焼排気ガスあるいは可燃性物質含有ガスの
浄化処理用触媒担持体に関し、特に無機多孔質担体上に
担持した触媒含有アルミナ層の構成に特徴を有する触媒
担持体に関する。さらに詳しくは特に高温雰囲気で使用
される触媒に関する。
浄化処理用触媒担持体に関し、特に無機多孔質担体上に
担持した触媒含有アルミナ層の構成に特徴を有する触媒
担持体に関する。さらに詳しくは特に高温雰囲気で使用
される触媒に関する。
触媒の高温耐久性を向上させようとするこころみは、種
々検討されている。特開昭48−14600号公報に記
載されているように、セリウム、ネオジウム、プラセオ
ジウム、サマリウム、ランタン等の希土類金属を添加
し、アルミナの転移温度を向上させることにより熱によ
るアルミナの比表面積の低下を少なくして、これにより
貴金属分散性の低下を防止しようというこころみがなさ
れている。
々検討されている。特開昭48−14600号公報に記
載されているように、セリウム、ネオジウム、プラセオ
ジウム、サマリウム、ランタン等の希土類金属を添加
し、アルミナの転移温度を向上させることにより熱によ
るアルミナの比表面積の低下を少なくして、これにより
貴金属分散性の低下を防止しようというこころみがなさ
れている。
しかし、これら希土類元素を含有したアルミナに、白
金、ロジウム、パラジウムなどの白金族元素を担持した
触媒を調製し高温耐久性を本発明者らが調査したところ
アルミナのみの場合に比べ若干の向上はみられたが、本
発明者らが要求する高温耐久性を満足できる性能は得ら
れなかった。
金、ロジウム、パラジウムなどの白金族元素を担持した
触媒を調製し高温耐久性を本発明者らが調査したところ
アルミナのみの場合に比べ若干の向上はみられたが、本
発明者らが要求する高温耐久性を満足できる性能は得ら
れなかった。
排ガス浄化用触媒は、有害な炭化水素、一酸化炭素、窒
素酸化物等を触媒燃焼させ無害な水、窒素、二酸化炭素
にする作用を有する。
素酸化物等を触媒燃焼させ無害な水、窒素、二酸化炭素
にする作用を有する。
この時の触媒反応熱により触媒表面は、高温雰囲気下に
さらされており、1000℃を越えることもあるので、
熱による触媒性能の低下が大きい。
さらされており、1000℃を越えることもあるので、
熱による触媒性能の低下が大きい。
この理由は、熱により貴金属のシンタリングが進み貴金
属粒子径が大きくなり、貴金属の分散性が悪くなるため
と、貴金属の分散性向上のためこれをアルミナ層に担持
しているが、高温になると、特にロジウムの場合、アル
ミナと固溶し活性低下がおこるためである。
属粒子径が大きくなり、貴金属の分散性が悪くなるため
と、貴金属の分散性向上のためこれをアルミナ層に担持
しているが、高温になると、特にロジウムの場合、アル
ミナと固溶し活性低下がおこるためである。
従って高温雰囲気下でも、貴金属のシンタリングやアル
ミナとの固溶が抑制されて性能劣化の少ない触媒が要求
される。
ミナとの固溶が抑制されて性能劣化の少ない触媒が要求
される。
この発明は、上記従来技術の問題点を除去し、高温耐久
性にすぐれた排ガス浄化用触媒を提供するものである。
しかして、この発明の排ガス浄化用触媒は、無機多孔質
担体上に、セリウム含有アルミナ層と、ランタン含有ま
たはランタンおよびセリウム含有アルミナ層との二層
を、セリウムの該二層における全含有量が担体を含む触
媒全体重量に対し酸化セリウム換算で0.5重量%ない
し10重量%およびランタンの含有量が担体を含む触媒
全体重量に対し酸化ランタン換算で0.5重量%ないし
10重量%になるように設け、セリウム含有アルミナ層
に白金および/またはパラジウムを含有させるとともに
ランタン含有またはランタンおよびセリウム含有アルミ
ナ層にロジウムを含有させてなるものである。
性にすぐれた排ガス浄化用触媒を提供するものである。
しかして、この発明の排ガス浄化用触媒は、無機多孔質
担体上に、セリウム含有アルミナ層と、ランタン含有ま
たはランタンおよびセリウム含有アルミナ層との二層
を、セリウムの該二層における全含有量が担体を含む触
媒全体重量に対し酸化セリウム換算で0.5重量%ない
し10重量%およびランタンの含有量が担体を含む触媒
全体重量に対し酸化ランタン換算で0.5重量%ないし
10重量%になるように設け、セリウム含有アルミナ層
に白金および/またはパラジウムを含有させるとともに
ランタン含有またはランタンおよびセリウム含有アルミ
ナ層にロジウムを含有させてなるものである。
この発明につきさらに説明すると、この発明の排ガス浄
化用触媒は、無機多孔質担体上に、内部コート層とし
て、セリウムおよび白金含有、セリウム、白金およびパ
ラジウム含有、またはセリウムおよびパラジウム含有の
アルミナ薄層を被覆させ、その上に外部コート層として
ランタンおよびロジウム含有またはランタン、セリウム
およびロジウム含有のアルミナ薄層を被覆した触媒であ
る。またこの発明の触媒は、上記内部外部についての成
分を入れかえたものであってもよい。このようなこの発
明の排ガス浄化用触媒は、触媒床内温度950℃での高
温耐久試験を行なった結果、従来の触媒に比べ高温耐久
性が著しく向上したものであった。
化用触媒は、無機多孔質担体上に、内部コート層とし
て、セリウムおよび白金含有、セリウム、白金およびパ
ラジウム含有、またはセリウムおよびパラジウム含有の
アルミナ薄層を被覆させ、その上に外部コート層として
ランタンおよびロジウム含有またはランタン、セリウム
およびロジウム含有のアルミナ薄層を被覆した触媒であ
る。またこの発明の触媒は、上記内部外部についての成
分を入れかえたものであってもよい。このようなこの発
明の排ガス浄化用触媒は、触媒床内温度950℃での高
温耐久試験を行なった結果、従来の触媒に比べ高温耐久
性が著しく向上したものであった。
高温雰囲気下での触媒の劣化の原因は、白金、パラジウ
ムは、シンタリングにより粒子径が増大することによる
分散性の低下、また、ロジウムは、アルミナに固溶する
ことによる活性低下が主なものである。
ムは、シンタリングにより粒子径が増大することによる
分散性の低下、また、ロジウムは、アルミナに固溶する
ことによる活性低下が主なものである。
従って、白金、パラジウムのシンタリングを抑制し、ロ
ジウムのアルミナへの固溶を防止する作用を有する元素
を検討した結果、白金、パラジウムのシンタリング抑制
にはセリウム、また、ロジウムのアルミナへの固溶防止
にはランタンが有効であった。しかしながら、従来の触
媒におけるようにランタンおよびセリウムを混在させる
と両者の効果は、半減してしまう。そこで、ロジウムと
白金、パラジウムとの高温耐久性に効果の大きいランタ
ンとセリウムとを夫夫用い、ランタン−ロジウムを主体
に含有させたアルミナ層と、セリウム−白金および/ま
たはパラジウムを主体に含有させたアルミナ層とに分離
して両層を設けることにより、ランタンおよびセリウム
の両者の効果が十分に発揮されて、触媒の高温耐久性が
著しく向上する。
ジウムのアルミナへの固溶を防止する作用を有する元素
を検討した結果、白金、パラジウムのシンタリング抑制
にはセリウム、また、ロジウムのアルミナへの固溶防止
にはランタンが有効であった。しかしながら、従来の触
媒におけるようにランタンおよびセリウムを混在させる
と両者の効果は、半減してしまう。そこで、ロジウムと
白金、パラジウムとの高温耐久性に効果の大きいランタ
ンとセリウムとを夫夫用い、ランタン−ロジウムを主体
に含有させたアルミナ層と、セリウム−白金および/ま
たはパラジウムを主体に含有させたアルミナ層とに分離
して両層を設けることにより、ランタンおよびセリウム
の両者の効果が十分に発揮されて、触媒の高温耐久性が
著しく向上する。
セリウムおよびランタンの含有量は、セリウムおよびラ
ンタン量が少ないと上述したような効果が得られない。
また担体を被覆するアルミナ層中のセリウムおよびラン
タン量を極端に多くすると、アルミナの量が非常に少な
くなり、(担体を被覆する薄層は、担体1当り20g
ないし250g程度で使用するため)、貴金属を分散性
良く担持することができなくなり、かえって性能低下を
おこす。
ンタン量が少ないと上述したような効果が得られない。
また担体を被覆するアルミナ層中のセリウムおよびラン
タン量を極端に多くすると、アルミナの量が非常に少な
くなり、(担体を被覆する薄層は、担体1当り20g
ないし250g程度で使用するため)、貴金属を分散性
良く担持することができなくなり、かえって性能低下を
おこす。
従って触媒中のセリウム含有量は、酸化セリウム換算と
して0.5重量%ないし10重量%、またランタン含有
量は、酸化ランタン換算として0.5重量%ないし10
重量%であることが必要である。
して0.5重量%ないし10重量%、またランタン含有
量は、酸化ランタン換算として0.5重量%ないし10
重量%であることが必要である。
実施例1 直径10.7cm、長さ7.8cmで毎平方インチ当り30
0個のセルを有する市販のコージライト質モノリス担体
を0.14モル/個の酸化セリウムを含有したγ−アル
ミナの薄層で被覆した(アルミナの被覆量67g/
個)。
0個のセルを有する市販のコージライト質モノリス担体
を0.14モル/個の酸化セリウムを含有したγ−アル
ミナの薄層で被覆した(アルミナの被覆量67g/
個)。
この担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、市販の
硝酸白金溶液により白金を0.7g/個担持させた。
硝酸白金溶液により白金を0.7g/個担持させた。
さらにこの上に0.07モル/個の酸化ランタンを含有
するγ−アルミナの薄層を形成させ(アルミナの被覆量
65g/個)、窒素雰囲気中で700℃1時間焼成後、
市販の塩化ロジウムによりロジウムを0.07g/個担
持させ、白金−セリウム、ロジウム−ランタン含有触媒
(触媒A)を調製した。
するγ−アルミナの薄層を形成させ(アルミナの被覆量
65g/個)、窒素雰囲気中で700℃1時間焼成後、
市販の塩化ロジウムによりロジウムを0.07g/個担
持させ、白金−セリウム、ロジウム−ランタン含有触媒
(触媒A)を調製した。
触媒中の酸化セリウム含有量は4.5重量%、酸化ラン
タン含有量は4.3重量%であった。
タン含有量は4.3重量%であった。
実施例2 実施例1で使用したコージライト質モノリス担体を、白
金0.7g/個および酸化セリウム0.14モル/個を
含有したγ−アルミナの薄層で被覆した(アルミナの被
覆量66g/個)。更にこの上に、塩化ロジウム、酸化
ランタンおよびγ−アルミナを含有したスラリーによ
り、ロジウム0.07g/個および酸化ランタン0.0
7モル/個を含有したγ−アルミナの薄層を形成させ
(アルミナの被覆量65g/個)白金−セリウム、ロジ
ウム−ランタン含有触媒(触媒B)を調製した。触媒中
の酸化セリウムの含有量は4.5重量%、酸化ランタン
の含有量は4.3重量%であった。
金0.7g/個および酸化セリウム0.14モル/個を
含有したγ−アルミナの薄層で被覆した(アルミナの被
覆量66g/個)。更にこの上に、塩化ロジウム、酸化
ランタンおよびγ−アルミナを含有したスラリーによ
り、ロジウム0.07g/個および酸化ランタン0.0
7モル/個を含有したγ−アルミナの薄層を形成させ
(アルミナの被覆量65g/個)白金−セリウム、ロジ
ウム−ランタン含有触媒(触媒B)を調製した。触媒中
の酸化セリウムの含有量は4.5重量%、酸化ランタン
の含有量は4.3重量%であった。
実施例3 実施例1で使用したコージライト質モノリス担体を、γ
−アルミナの薄層で被覆した(アルミナの被覆量65g
/個)。さらにこの上に酸化ランタン0.07モル/個
を含有したα−アルミナ薄層を形成させた(アルミナの
被覆量66g/個)。この担体を硝酸第1セリウム溶液
中に含浸し0.14モル/個のセリウムを担持させ、つ
いで600℃の電気炉中にて1時間焼成した。
−アルミナの薄層で被覆した(アルミナの被覆量65g
/個)。さらにこの上に酸化ランタン0.07モル/個
を含有したα−アルミナ薄層を形成させた(アルミナの
被覆量66g/個)。この担体を硝酸第1セリウム溶液
中に含浸し0.14モル/個のセリウムを担持させ、つ
いで600℃の電気炉中にて1時間焼成した。
焼成後、酢酸を加えた硝酸白金溶液中に含浸させた。硝
酸白金はα−アルミナよりγ−アルミナへの吸着性が良
好であるため内部のセリウム、γ−アルミナ層に吸着し
やすい。酢酸を加えることによりさらに内部に担持され
るようになる。
酸白金はα−アルミナよりγ−アルミナへの吸着性が良
好であるため内部のセリウム、γ−アルミナ層に吸着し
やすい。酢酸を加えることによりさらに内部に担持され
るようになる。
このようにして、0.7g/個の白金を内部のセリウム
−γ−アルミナ層主体に担持させた。
−γ−アルミナ層主体に担持させた。
白金担持後、300℃で1時間焼成した。つぎに、ロジ
ウム0.0235gを含有する塩化ロジウム溶液中に含
浸させて、ロジウムを0.0233g担持した。ロジウ
ム担持後、300℃で1時間焼成した。同様な方法でロ
ジウム0.0233gずつ3回に分けて担持し、ロジウ
ムを0.07g/個担持した。ロジウムは、ランタンに
吸着しやすいためランタンを含有している表面層に吸着
しやすい。また、三回に分けて少量ずつ担持することに
よりさらに表面近傍に吸着しやすくなる。
ウム0.0235gを含有する塩化ロジウム溶液中に含
浸させて、ロジウムを0.0233g担持した。ロジウ
ム担持後、300℃で1時間焼成した。同様な方法でロ
ジウム0.0233gずつ3回に分けて担持し、ロジウ
ムを0.07g/個担持した。ロジウムは、ランタンに
吸着しやすいためランタンを含有している表面層に吸着
しやすい。また、三回に分けて少量ずつ担持することに
よりさらに表面近傍に吸着しやすくなる。
このようにして0.07gのロジウムをランタンを含有
する表面層近傍主体に担持させた。
する表面層近傍主体に担持させた。
上記のような方法により、白金−セリウム、ロジウム−
ランタン−セリウム含有触媒(触媒C)を調製した。
ランタン−セリウム含有触媒(触媒C)を調製した。
触媒中の酸化セリウム含有量は4.5重量%、酸化ラン
タンの含有量は4.3重量%であった。
タンの含有量は4.3重量%であった。
実施例4 実施例1で使用したコージライト質モノリス担体は0.
07モル/個の酸化ランタンを含有したγ−アルミナの
薄層で被覆した(アルミナの被覆量65g/個)。この
担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、市販の塩化
ロジウムによりロジウムを0.07g/個担持させた。
さらにこの上に、0.14モル/個の酸化セリウムを含
有するγ−アルミナの薄層を形成させ(アルミナの被覆
量65g/個)、600℃の電気炉中で1時間焼成後、
市販の硝酸白金により白金を0.7g/個担持させ、ロ
ジウム−ランタン、白金−セリウム含有触媒(触媒D)
を調製した。触媒中の酸化セリウム含有量は4.5重量
%、酸化ランタンの含有量は4.3重量%であった。
07モル/個の酸化ランタンを含有したγ−アルミナの
薄層で被覆した(アルミナの被覆量65g/個)。この
担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、市販の塩化
ロジウムによりロジウムを0.07g/個担持させた。
さらにこの上に、0.14モル/個の酸化セリウムを含
有するγ−アルミナの薄層を形成させ(アルミナの被覆
量65g/個)、600℃の電気炉中で1時間焼成後、
市販の硝酸白金により白金を0.7g/個担持させ、ロ
ジウム−ランタン、白金−セリウム含有触媒(触媒D)
を調製した。触媒中の酸化セリウム含有量は4.5重量
%、酸化ランタンの含有量は4.3重量%であった。
実施例5 実施例1で使用したコージライト質モノリス担体を0.
14モル/個の酸化セリウムを含有したγ−アルミナの
薄層で被覆した(アルミナの被覆量67g/個)。この
担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、市販の硝酸
白金溶液により白金を0.5g/個、および市販の硝酸
パラジウム溶液によりパラジウムを0.2g/個担持さ
せた。
14モル/個の酸化セリウムを含有したγ−アルミナの
薄層で被覆した(アルミナの被覆量67g/個)。この
担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、市販の硝酸
白金溶液により白金を0.5g/個、および市販の硝酸
パラジウム溶液によりパラジウムを0.2g/個担持さ
せた。
さらにこの上に0.07モル/個の酸化ランタンを含有
するγ−アルミナの薄層を形成させた(アルミナの被覆
量67g/個)後、600℃の電気炉中で1時間焼成
後、市販の塩化ロジウムによりロジウムを0.07g/
個担持させ、白金−パラジウム−セリウム、ロジウム−
ランタン含有触媒(触媒E)を調製した。
するγ−アルミナの薄層を形成させた(アルミナの被覆
量67g/個)後、600℃の電気炉中で1時間焼成
後、市販の塩化ロジウムによりロジウムを0.07g/
個担持させ、白金−パラジウム−セリウム、ロジウム−
ランタン含有触媒(触媒E)を調製した。
触媒中の酸化セリウム含有量は4.5重量%、酸化ラン
タンの含有量は4.3重量%であった。
タンの含有量は4.3重量%であった。
実施例6 実施例1で使用したコージライト質モノリス担体を0.
14モル/個の酸化セリウムを含有したγ−アルミナの
薄層で被覆した(アルミナの被覆量65g/個)。この
担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、市販の硝酸
パラジウム溶液によりパラジウムを0.7g/個担持さ
せた。
14モル/個の酸化セリウムを含有したγ−アルミナの
薄層で被覆した(アルミナの被覆量65g/個)。この
担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、市販の硝酸
パラジウム溶液によりパラジウムを0.7g/個担持さ
せた。
さらにこの上に0.07モル/個の酸化ランタンを含有
するγ−アルミナの薄層を形成させた(アルミナの被覆
量64g/個)後、600℃の電気炉中にて1時間焼成
後、市販の塩化ロジウムによりロジウムを0.1g/個
担持させ、パラジウム−セリウム、ロジウム−ランタン
含有触媒(触媒F)を調製した。
するγ−アルミナの薄層を形成させた(アルミナの被覆
量64g/個)後、600℃の電気炉中にて1時間焼成
後、市販の塩化ロジウムによりロジウムを0.1g/個
担持させ、パラジウム−セリウム、ロジウム−ランタン
含有触媒(触媒F)を調製した。
触媒中の酸化セリウムの含有量は4.5重量%、酸化ラ
ンタンの含有量は4.3重量%であった。
ンタンの含有量は4.3重量%であった。
実施例7 実施例1で使用したコージライト質モノリス担体を、
0.22モル/個の酸化セリウムを含有したγ−アルミ
ナの薄層で被覆した(アルミナの被覆量68g/個)。
この担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、市販の
硝酸白金溶液により白金を0.7g/個担持させた。
0.22モル/個の酸化セリウムを含有したγ−アルミ
ナの薄層で被覆した(アルミナの被覆量68g/個)。
この担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、市販の
硝酸白金溶液により白金を0.7g/個担持させた。
さらに、この上に0.11モル/個の酸化ランタンを含
有するγ−アルミナの薄層を形成させ(アルミナの被覆
量68g/個)、窒素雰囲気中で700℃1時間焼成
後、市販の塩化ロジウムによりロジウムを0.07g/
個担持させ、白金−セリウム、ロジウム−ランタン含有
触媒(触媒G)を調製した。
有するγ−アルミナの薄層を形成させ(アルミナの被覆
量68g/個)、窒素雰囲気中で700℃1時間焼成
後、市販の塩化ロジウムによりロジウムを0.07g/
個担持させ、白金−セリウム、ロジウム−ランタン含有
触媒(触媒G)を調製した。
触媒中の酸化セリウム含有量は、7.1重量%、酸化ラ
ンタン含有量は6.7重量%であった。
ンタン含有量は6.7重量%であった。
比較例1 実施例1で使用したコージライト質モノリス担体をγ−
アルミナの薄層で被覆した(アルミナの被覆量131g
/個)。
アルミナの薄層で被覆した(アルミナの被覆量131g
/個)。
この担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、硝酸白
金溶液および塩化ロジウム溶液を用いて白金を0.7g
/個およびロジウムを0.07g/個担持させた。
金溶液および塩化ロジウム溶液を用いて白金を0.7g
/個およびロジウムを0.07g/個担持させた。
このようにして、白金、ロジウム含有触媒(触媒H)を
調製した。触媒中の酸化セリウム含有量は0重量%酸化
ランタン含有量は0重量%であった。
調製した。触媒中の酸化セリウム含有量は0重量%酸化
ランタン含有量は0重量%であった。
比較例2 実施例1で使用したコージライト質モノリス担体をγ−
アルミナの薄層で被覆した(アルミナの被覆量132g
/個)。この担体を硝酸第1セリウムおよび硝酸ランタ
ン含有溶液中に含浸させ0.14モル/個のセリウムお
よび0.07モル/個のランタンを担持させ、700℃
の電気炉中で1時間焼成後、硝酸白金溶液および塩化ロ
ジウム溶液を用いて白金を0.7g/個およびロジウム
を0.07g/個担持させた。
アルミナの薄層で被覆した(アルミナの被覆量132g
/個)。この担体を硝酸第1セリウムおよび硝酸ランタ
ン含有溶液中に含浸させ0.14モル/個のセリウムお
よび0.07モル/個のランタンを担持させ、700℃
の電気炉中で1時間焼成後、硝酸白金溶液および塩化ロ
ジウム溶液を用いて白金を0.7g/個およびロジウム
を0.07g/個担持させた。
このようにして白金、ロジウム含有触媒(触媒I)を調
製した。
製した。
触媒中の酸化セリウムの含有量は4.5重量%酸化ラン
タン含有量は4.3重量%であった。
タン含有量は4.3重量%であった。
比較例3 実施例1で使用したコージライト質モノリス担体を、
0.006モル/個の酸化セリウムを含有したγ−アル
ミナの薄層で被覆した(アルミナの被覆量67g/
個)。この担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、
市販の硝酸白金溶液により白金を0.7g/個担持させ
た。さらにこの上に、0.003モル/個の酸化ランタ
ンを含有するγ−アルミナ薄層を形成させ(アルミナの
被覆量65g/個)、窒素雰囲気中で700℃で1時間
焼成後、市販の塩化ロジウムによりロジウムを0.07
g/個担持させ、白金−セリウム、ロジウム−ランタン
含有触媒(触媒J)を調製した。
0.006モル/個の酸化セリウムを含有したγ−アル
ミナの薄層で被覆した(アルミナの被覆量67g/
個)。この担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、
市販の硝酸白金溶液により白金を0.7g/個担持させ
た。さらにこの上に、0.003モル/個の酸化ランタ
ンを含有するγ−アルミナ薄層を形成させ(アルミナの
被覆量65g/個)、窒素雰囲気中で700℃で1時間
焼成後、市販の塩化ロジウムによりロジウムを0.07
g/個担持させ、白金−セリウム、ロジウム−ランタン
含有触媒(触媒J)を調製した。
触媒中の酸化セリウム含有量は0.2重量%酸化ランタ
ンの含有量は0.2重量%であった。
ンの含有量は0.2重量%であった。
比較例4 実施例1で使用したコージライト質モノリス担体を、
0.45モル/個の酸化セリウムを含有したγ−アルミ
ナの薄層で被覆した(アルミナの被覆量65g/個)。
この担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、市販の
硝酸白金溶液により白金を0.7g/個担持させた。さ
らにこの上に0.2モル/個の酸化ランタンを含有する
γ−アルミナ薄層を形成させ(アルミナの被覆量64g
/個)、窒素雰囲気中で700℃で1時間焼成後、市販
の塩化ロジウムによりロジウムを0.07g/個担持さ
せ、白金−セリウム、ロジウム−ランタン含有触媒(触
媒K)を調製した。
0.45モル/個の酸化セリウムを含有したγ−アルミ
ナの薄層で被覆した(アルミナの被覆量65g/個)。
この担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、市販の
硝酸白金溶液により白金を0.7g/個担持させた。さ
らにこの上に0.2モル/個の酸化ランタンを含有する
γ−アルミナ薄層を形成させ(アルミナの被覆量64g
/個)、窒素雰囲気中で700℃で1時間焼成後、市販
の塩化ロジウムによりロジウムを0.07g/個担持さ
せ、白金−セリウム、ロジウム−ランタン含有触媒(触
媒K)を調製した。
触媒中の酸化セリウムの含有量は14重量%、酸化ラン
タンの含有量は12重量%であった。
タンの含有量は12重量%であった。
比較例5 実施例1で使用したコージライト質モノリス担体を0.
14モル/個の酸化セリウムおよび0.07モル/個の
酸化ランタンを含有するγ−アルミナの薄層で被覆した
(アルミナの被覆量130g/個)。
14モル/個の酸化セリウムおよび0.07モル/個の
酸化ランタンを含有するγ−アルミナの薄層で被覆した
(アルミナの被覆量130g/個)。
この担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、市販の
硝酸白金溶液、硝酸パラジウム溶液および塩化ロジウム
溶液を用い、白金を0.5g/個、パラジウムを0.2
g/個およびロジウムを0.07g/個担持させ、白
金、パラジウム、ロジウム、セリウム、ランタン含有触
媒(触媒L)を調製した。
硝酸白金溶液、硝酸パラジウム溶液および塩化ロジウム
溶液を用い、白金を0.5g/個、パラジウムを0.2
g/個およびロジウムを0.07g/個担持させ、白
金、パラジウム、ロジウム、セリウム、ランタン含有触
媒(触媒L)を調製した。
触媒中の酸化セリウム含有量は4.5重量%、酸化ラン
タンの含有量は4.3重量%であった。
タンの含有量は4.3重量%であった。
比較例6 実施例1で使用したコージライト質モノリス担体を0.
14モル/個の酸化セリウムおよび0.07モル/個の
酸化ランタンを含有するγ−アルミナの薄層で被覆した
(アルミナの被覆量133g/個)。
14モル/個の酸化セリウムおよび0.07モル/個の
酸化ランタンを含有するγ−アルミナの薄層で被覆した
(アルミナの被覆量133g/個)。
この担体を800℃の電気炉中で1時間焼成後、市販の
硝酸パラジウムおよび塩化ロジウムによりパラジウムを
0.7g/個およびロジウムを0.07g/個担持さ
せ、パラジウム、ロジウム、セリウム、ランタン含有触
媒(触媒M)を調製した。
硝酸パラジウムおよび塩化ロジウムによりパラジウムを
0.7g/個およびロジウムを0.07g/個担持さ
せ、パラジウム、ロジウム、セリウム、ランタン含有触
媒(触媒M)を調製した。
触媒中の酸化セリウムの含有量は4.5重量%、酸化ラ
ンタンの含有量は4.3重量%であった。
ンタンの含有量は4.3重量%であった。
耐久試験 実施例1ないし7および比較例1ないし6で得られた触
媒AないしMの初期性能(耐久前)と、下記の方法によ
る促進劣化試験(耐久試験)で劣化させた耐久後の性能
の両者につき、性能評価を行ないその結果を第1表に示
した。
媒AないしMの初期性能(耐久前)と、下記の方法によ
る促進劣化試験(耐久試験)で劣化させた耐久後の性能
の両者につき、性能評価を行ないその結果を第1表に示
した。
促進劣化試験は4の8気筒エンジン(電子燃料噴射制
御式)の排気系に、触媒AないしMの1種を充填した触
媒コンバーターを取りつけ、理論空燃比(A/F)運転
下で100時間の耐久試験を実施することにより行なっ
た。
御式)の排気系に、触媒AないしMの1種を充填した触
媒コンバーターを取りつけ、理論空燃比(A/F)運転
下で100時間の耐久試験を実施することにより行なっ
た。
触媒床内の温度は950℃〜960℃であった。燃料と
しては、市販の無鉛ガソリンに鉛含有量が0.05g/
USガロン、およびリン含有量が0.01g/USガロンに
なるように、加鉛ガソリンおよびエンジンオイルを添加
した混合燃料を使用した。
しては、市販の無鉛ガソリンに鉛含有量が0.05g/
USガロン、およびリン含有量が0.01g/USガロンに
なるように、加鉛ガソリンおよびエンジンオイルを添加
した混合燃料を使用した。
耐久前および耐久後の触媒についての性能評価は、16
00ccの4気筒エンジンを用い、空燃比(A/F)を理
論空燃比を中心に、±1A/F(空燃比)のふれ幅で、
振動数1Hzで空燃比(雰囲気)を変動させるように運転
し、この条件下のHC(炭化水素)、CO(一酸化炭素)お
よびNOx(窒素酸化物)を含むガスを、耐久前および耐
久後の触媒に通じ、各成分ガスの浄化率を測定すること
により行なった。なお触媒入口ガス温度は460℃で測
定した。
00ccの4気筒エンジンを用い、空燃比(A/F)を理
論空燃比を中心に、±1A/F(空燃比)のふれ幅で、
振動数1Hzで空燃比(雰囲気)を変動させるように運転
し、この条件下のHC(炭化水素)、CO(一酸化炭素)お
よびNOx(窒素酸化物)を含むガスを、耐久前および耐
久後の触媒に通じ、各成分ガスの浄化率を測定すること
により行なった。なお触媒入口ガス温度は460℃で測
定した。
このようにして得られた触媒AないしMの耐久前および
耐久後の性能評価結果を第1表に示した。
耐久後の性能評価結果を第1表に示した。
〔発明の効果〕 第1表の実施例1,2,3,4および7と比較例1ない
し4との比較、実施例5と比較例5との比較及び実施例
6と比較例6との比較から明らかのように、本発明の方
法で調製した触媒は何れも、比較例に示すように調製し
た触媒に比べて高温耐久性が著しくすぐれている。
し4との比較、実施例5と比較例5との比較及び実施例
6と比較例6との比較から明らかのように、本発明の方
法で調製した触媒は何れも、比較例に示すように調製し
た触媒に比べて高温耐久性が著しくすぐれている。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 B01J 35/04 301 L 7821−4G 37/02 ZAB 7821−4G 301 L 7821−4G
Claims (1)
- 【請求項1】無機多孔質担体上に、セリウム含有アルミ
ナ層と、ランタン含有またはランタンおよびセリウム含
有アルミナ層との二層を、セリウムの該二層における全
含有量が担体を含む触媒全体重量に対し酸化セリウム換
算で0.5重量%ないし10重量%およびランタンの含
有量が担体を含む触媒全体重量に対し酸化ランタン換算
で0.5重量%ないし10重量%になるように設け、セ
リウム含有アルミナ層に白金および/またはパラジウム
を含有させるとともにランタン含有またはランタンおよ
びセリウム含有アルミナ層にロジウムを含有させてなる
排ガス浄化用触媒。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61038802A JPH069655B2 (ja) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | 排ガス浄化用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61038802A JPH069655B2 (ja) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | 排ガス浄化用触媒 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62197148A JPS62197148A (ja) | 1987-08-31 |
JPH069655B2 true JPH069655B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=12535426
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61038802A Expired - Fee Related JPH069655B2 (ja) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | 排ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH069655B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0277892A (ja) * | 1988-06-24 | 1990-03-16 | Toshiba Corp | 移動体のカウント装置 |
JP2877294B2 (ja) * | 1994-10-21 | 1999-03-31 | 明興電機工業株式会社 | 消火器収納ケース |
-
1986
- 1986-02-24 JP JP61038802A patent/JPH069655B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0277892A (ja) * | 1988-06-24 | 1990-03-16 | Toshiba Corp | 移動体のカウント装置 |
JP2877294B2 (ja) * | 1994-10-21 | 1999-03-31 | 明興電機工業株式会社 | 消火器収納ケース |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS62197148A (ja) | 1987-08-31 |
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Legal Events
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---|---|---|---|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
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