JPH0678582B2 - 永久磁石材料 - Google Patents
永久磁石材料Info
- Publication number
- JPH0678582B2 JPH0678582B2 JP60061709A JP6170985A JPH0678582B2 JP H0678582 B2 JPH0678582 B2 JP H0678582B2 JP 60061709 A JP60061709 A JP 60061709A JP 6170985 A JP6170985 A JP 6170985A JP H0678582 B2 JPH0678582 B2 JP H0678582B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rare earth
- less
- temperature
- permanent magnet
- temperature coefficient
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は高価で資源希少なコバルトを全く使用しない，
磁石特性の温度係数（特に残留磁束密度の温度係数）の
すぐれた希土類・鉄系高性能永久磁石材料に関する。
磁石特性の温度係数（特に残留磁束密度の温度係数）の
すぐれた希土類・鉄系高性能永久磁石材料に関する。
＜従来の技術＞ 現在の代表的な永久磁石材料はアルニコ，ハードフェラ
イトおよび希土類コバルト磁石である。最近のコバルト
の原料事情の不安定化にともない，コバルトを20〜30重
量％含むアルニコ磁石の需要は減り、鉄の酸化物を主成
分とする安価なハードフェライトが磁石材料の主流を占
めるようになった。一方，希土類コバルト磁石は最大エ
ネルギー積20MGOe以上を有する高性能磁石であるが，コ
バルトを50〜65重量％も含むうえ，希土類鉱石中にあま
り含まれていないSmを多量に使用するため大変高価であ
る。しかし，他の磁石に比べて，磁気特性が格段に高い
ため，主として小型で，付加価値の高い磁気回路に多く
使われるようになった。
イトおよび希土類コバルト磁石である。最近のコバルト
の原料事情の不安定化にともない，コバルトを20〜30重
量％含むアルニコ磁石の需要は減り、鉄の酸化物を主成
分とする安価なハードフェライトが磁石材料の主流を占
めるようになった。一方，希土類コバルト磁石は最大エ
ネルギー積20MGOe以上を有する高性能磁石であるが，コ
バルトを50〜65重量％も含むうえ，希土類鉱石中にあま
り含まれていないSmを多量に使用するため大変高価であ
る。しかし，他の磁石に比べて，磁気特性が格段に高い
ため，主として小型で，付加価値の高い磁気回路に多く
使われるようになった。
本出願人は先に高価なSmやCoを含有しない新しい高性能
永久磁石としてFe−Ｂ−Ｒ系,Fe−Ｂ−Ｒ−Ｍ系（Ｒは
Ｙを含む希土類元素のうち少なくとも１種,Mは添加元
素）永久磁石を提案した。（特開昭59−46008号，特開
昭59−89401号） しかしながら，前記Fe−Ｂ−Ｒ系,Fe−Ｂ−Ｒ−Ｍ系合
金の残留磁化Brの室温附近での温度係数αは多くのSm−
Co系に比べて劣っていた。これは前記合金のキュリー点
が一般に300℃前後〜370℃と低いためであった。
永久磁石としてFe−Ｂ−Ｒ系,Fe−Ｂ−Ｒ−Ｍ系（Ｒは
Ｙを含む希土類元素のうち少なくとも１種,Mは添加元
素）永久磁石を提案した。（特開昭59−46008号，特開
昭59−89401号） しかしながら，前記Fe−Ｂ−Ｒ系,Fe−Ｂ−Ｒ−Ｍ系合
金の残留磁化Brの室温附近での温度係数αは多くのSm−
Co系に比べて劣っていた。これは前記合金のキュリー点
が一般に300℃前後〜370℃と低いためであった。
また本出願人は，前記合金のキュリー点を上昇し，磁石
合金の磁石特性の温度係数改善のため,Coを含有した磁
石合金をも提案した（特開昭59−64733号，特開昭59−1
32104号）。
合金の磁石特性の温度係数改善のため,Coを含有した磁
石合金をも提案した（特開昭59−64733号，特開昭59−1
32104号）。
＜解決すべき問題点＞ しかしながら前記Co含有のFe−Co−Ｂ−Ｒ系,Fe−Co−
Ｂ−Ｒ−Ｍ系合金は磁石特性の温度係数の安定化に有効
であるが,Coの量を多くすると磁石特性の劣化（特に保
磁力の減少）を招来するため,Co添加によるBrの温度係
数αの改善はα＝−0.08％／℃程度が限度であった。実
際に前述の特開昭59−64733号明細書第１表によれば、
保磁力や最大エネルギー積が最も優れた試料（No.と
９）でα＝−0.07〜−0.09％／℃（平均−0.08％／℃）
であるが、それらの保磁力は平均7.0kOeしかなかった。
さらにCoを20％を超えて添加することによりα＝−0.08
％／℃以下にすれば、保磁力や最大エネルギー積のさら
なる低下が顕著であった。
Ｂ−Ｒ−Ｍ系合金は磁石特性の温度係数の安定化に有効
であるが,Coの量を多くすると磁石特性の劣化（特に保
磁力の減少）を招来するため,Co添加によるBrの温度係
数αの改善はα＝−0.08％／℃程度が限度であった。実
際に前述の特開昭59−64733号明細書第１表によれば、
保磁力や最大エネルギー積が最も優れた試料（No.と
９）でα＝−0.07〜−0.09％／℃（平均−0.08％／℃）
であるが、それらの保磁力は平均7.0kOeしかなかった。
さらにCoを20％を超えて添加することによりα＝−0.08
％／℃以下にすれば、保磁力や最大エネルギー積のさら
なる低下が顕著であった。
航空機用計測機などの高度の精密度が求められる用途に
は更に高度の温度安定性がBr、保磁力を含めた磁石特性
に要求される。
は更に高度の温度安定性がBr、保磁力を含めた磁石特性
に要求される。
本発明は上述の高度な温度安定性の要求を充足するべく
さらに従来のFeBR系ないしFeBRM系磁石材料を改良する
ことを基本的目的とする。
さらに従来のFeBR系ないしFeBRM系磁石材料を改良する
ことを基本的目的とする。
＜問題点の解決手段＞ 本発明によれば，上述の目的は下記の永久磁石材料
（１）により達成される。
（１）により達成される。
（１）下記R1と下記R2の和をＲ（希土類元素）としたと
き、 原子比で0.4≦R2/R1≦1.5（但しR1＞５％）を満足し原
子百分比でR12.5〜20％、B4〜11％、及び残部Fe及び不
可避の不純物からなり、（R1、R2）2Fe14B化合物を主相
として（但し、R1へDy、Tb、Hoの内Dy単独を除く一種以
上、R2はNdとPrの一種以上の合計が80％以上で、残りは
R1以外のＹを包含する他の希土類元素の少なくとも一
種）、 その残留磁束密度Brの温度係数αの絶対値が100〜400K
の温度範囲で0.08％／℃以下であること、を特徴とする
永久磁石材料。
き、 原子比で0.4≦R2/R1≦1.5（但しR1＞５％）を満足し原
子百分比でR12.5〜20％、B4〜11％、及び残部Fe及び不
可避の不純物からなり、（R1、R2）2Fe14B化合物を主相
として（但し、R1へDy、Tb、Hoの内Dy単独を除く一種以
上、R2はNdとPrの一種以上の合計が80％以上で、残りは
R1以外のＹを包含する他の希土類元素の少なくとも一
種）、 その残留磁束密度Brの温度係数αの絶対値が100〜400K
の温度範囲で0.08％／℃以下であること、を特徴とする
永久磁石材料。
そして、第１の視点における好ましい範囲として、下記
R1と下記R2の和をＲ（希土類元素）としたとき、原子比
で0.6≦R2/R1≦1.0（但しR1＞５％）を満足し原子百分
比でR13〜19％、B5〜11％、及び残部Fe及び不可避の不
純物からなり、（R1、R2）2Fe14B化合物を主相として
（但し、R1はDy、Tb、Hoの内Dy単独を除く一種以上、R2
はNdとPrの一種以上の合計が80％以上で、残りはR1以外
のＹを包含する他の希土類元素の少なくとも一種）、 その残留磁束密度Brの温度係数αの絶対値が100〜400K
の温度範囲で0.05％／℃以下であること、を特徴とする
永久磁石材料。
R1と下記R2の和をＲ（希土類元素）としたとき、原子比
で0.6≦R2/R1≦1.0（但しR1＞５％）を満足し原子百分
比でR13〜19％、B5〜11％、及び残部Fe及び不可避の不
純物からなり、（R1、R2）2Fe14B化合物を主相として
（但し、R1はDy、Tb、Hoの内Dy単独を除く一種以上、R2
はNdとPrの一種以上の合計が80％以上で、残りはR1以外
のＹを包含する他の希土類元素の少なくとも一種）、 その残留磁束密度Brの温度係数αの絶対値が100〜400K
の温度範囲で0.05％／℃以下であること、を特徴とする
永久磁石材料。
さらに，本発明の第２の視点として，上記永久磁石材料
（１）において、Feに部分的に代わり下記の所定％以下
の添加元素Ｍの一種以上（但し,Mとして二種以上の前記
添加元素を含む場合は,M合量は当該の添加元素のうち最
大値を有するものの原子百分比以下）を含むその残留磁
束密度Brの温度係数αの絶対値が100〜400Kの温度範囲
で0.08％／℃以下であること、を特徴とする永久磁石材
料。が提供される。
（１）において、Feに部分的に代わり下記の所定％以下
の添加元素Ｍの一種以上（但し,Mとして二種以上の前記
添加元素を含む場合は,M合量は当該の添加元素のうち最
大値を有するものの原子百分比以下）を含むその残留磁
束密度Brの温度係数αの絶対値が100〜400Kの温度範囲
で0.08％／℃以下であること、を特徴とする永久磁石材
料。が提供される。
添加元素Ｍは下記の通りである： Ti ３ ％， Zr 3.3％， Hf 3.3％， Cr 4.5％， Mn ５ ％， Ni ６ ％， Ta ７ ％， Ge 3.5％， Sn 1.5％， Sb １ ％， Bi ５ ％， Mo 5.2％， Nb ９ ％， Al ５ ％， Ｖ 5.5％， Ｗ ５ ％， Si 5.0％， Zn 0.5％， ＜好適な態様に基づく発明の開示及び作用＞ 以下に本発明をさらに詳述する。
航空機に用いられる進行波管や自動誘導装置用計器など
の用途には高い保磁力と残留磁化Brの高い温度安定性が
広い温度範囲に渡って要求される。従来のSmCo７〜８磁
石などではEr等でSmを置換することによってBrをかなり
儀牲にしてもαの値（絶対値）を小さくすることがはか
られてきた。SmやCoを全く含まないFe−Ｂ−Ｒ系,Fe−
Ｂ−Ｍ系では磁気特性の温度係数が大きいため，そのす
ぐれた磁気特性にもかかわらず前記の用途には使用でき
なかった。Co添加による方法（特開昭59−64733号，特
開昭59−132104号）ではαの改善は−0.08％／℃が限度
である上，保磁力がCoの量とともに減少するので,Coを
含むFe−Co−BrR系,Fe−Co−Ｂ−Ｒ−Ｍ系でも前記の用
途にはなお不十分であった。
の用途には高い保磁力と残留磁化Brの高い温度安定性が
広い温度範囲に渡って要求される。従来のSmCo７〜８磁
石などではEr等でSmを置換することによってBrをかなり
儀牲にしてもαの値（絶対値）を小さくすることがはか
られてきた。SmやCoを全く含まないFe−Ｂ−Ｒ系,Fe−
Ｂ−Ｍ系では磁気特性の温度係数が大きいため，そのす
ぐれた磁気特性にもかかわらず前記の用途には使用でき
なかった。Co添加による方法（特開昭59−64733号，特
開昭59−132104号）ではαの改善は−0.08％／℃が限度
である上，保磁力がCoの量とともに減少するので,Coを
含むFe−Co−BrR系,Fe−Co−Ｂ−Ｒ−Ｍ系でも前記の用
途にはなお不十分であった。
本出願人は以上のことから出発しさらに改善をめざして
前記Fe−Ｂ−Ｒ系,Fe−Ｂ−Ｒ−Ｍ系磁石合金中の主相
であるR2Fe14B化合物（単結晶）の磁気的性質を全ての
Ｒについて詳細に調べたところ，磁化の温度変化につい
て第４図，第５図に示すような結果を得た。この結果か
ら，第４図に示す軽希土類R2と第５図に示す重希土類R1
を含む（R1１−ｘR2ｘ）2Fe14Bを主相として含む合金を
磁石化することに成功すれば，αの値を非常に小さくで
きることがわかった。この方法はR1がTb,Dy,Hoのうち少
なくとも一種の場合にのみ可能であることもわかった。
前記Fe−Ｂ−Ｒ系,Fe−Ｂ−Ｒ−Ｍ系磁石合金中の主相
であるR2Fe14B化合物（単結晶）の磁気的性質を全ての
Ｒについて詳細に調べたところ，磁化の温度変化につい
て第４図，第５図に示すような結果を得た。この結果か
ら，第４図に示す軽希土類R2と第５図に示す重希土類R1
を含む（R1１−ｘR2ｘ）2Fe14Bを主相として含む合金を
磁石化することに成功すれば，αの値を非常に小さくで
きることがわかった。この方法はR1がTb,Dy,Hoのうち少
なくとも一種の場合にのみ可能であることもわかった。
即ち，希土類元素ＲのうちDy,Tb,Hoの一種以上（Dy単独
を除く）のR1と,NdやPrなどの軽希土類元素R2を特定比
率に組み合わせ含有することによって，従来FeBR系磁石
では得られなかった高い保磁力とBrの温度係数の顕著な
改善を達成することができた。
を除く）のR1と,NdやPrなどの軽希土類元素R2を特定比
率に組み合わせ含有することによって，従来FeBR系磁石
では得られなかった高い保磁力とBrの温度係数の顕著な
改善を達成することができた。
更に，本発明による成分系では,iHcの増大のみならず、
減磁曲線の角形性の改善，即ち磁気回路中の動作点の変
動に対する安定性を増大する効果をも具備することが判
った。
減磁曲線の角形性の改善，即ち磁気回路中の動作点の変
動に対する安定性を増大する効果をも具備することが判
った。
本発明の永久磁石材料の主相はFe−Ｒ−Ｂ正方晶化合物
であり中心組成はR2Fe14Bであると考えられる。また，
主相の粒界相としてＲリッチな非磁性相が有効量存在す
ることが重要である。非磁性相はわずかでも有効であり
例えば1vol％は十分な量である。
であり中心組成はR2Fe14Bであると考えられる。また，
主相の粒界相としてＲリッチな非磁性相が有効量存在す
ることが重要である。非磁性相はわずかでも有効であり
例えば1vol％は十分な量である。
なおFeBR系磁石材料のiHcを増大させるために様々の検
討を行った結果，以下の方法が有効である。即ち， （１）Ｒ（R1＋R2）又はＢの含有量を多くする （２）R2/R1の比率を特定範囲とする （３）添加元素Ｍを加える（FeBRM系磁石）。
討を行った結果，以下の方法が有効である。即ち， （１）Ｒ（R1＋R2）又はＢの含有量を多くする （２）R2/R1の比率を特定範囲とする （３）添加元素Ｍを加える（FeBRM系磁石）。
しかしながら、Ｒ又はＢの含有量を増加する方法は，各
々iHcを増大するが，含有量が多くなるにつれてBrが低
下し，その結果（BH）maxの値も低くなる。
々iHcを増大するが，含有量が多くなるにつれてBrが低
下し，その結果（BH）maxの値も低くなる。
R2/R1を前記特定範囲にすることによりBrの温度係数を
非常に改善するが,R2/R1が小さくなりすぎるとBrが劣化
し,Brは9kGより低くなる。
非常に改善するが,R2/R1が小さくなりすぎるとBrが劣化
し,Brは9kGより低くなる。
また，添加元素ＭもiHc増大の効果を有するが，添加量
の増加につれて（BH）maxが低下し飛躍的な改善効果に
は繁がらない。
の増加につれて（BH）maxが低下し飛躍的な改善効果に
は繁がらない。
本発明の永久磁石材料においては，重希土類元素R1（D
y,Tb,Hoの内Oy単独を除く一種以上の含有と,R2としてN
d,Prを主体とすることと，さらにR2/R1の比率を特定範
囲とし,R,Bの所定範囲内の組成とに基づき，特に時効処
理を施した場合のBrの温度係数の安定化とiHcの増大が
顕著である。特に，上記特定の組成の材料からなる磁気
異方性焼結体に時効処理を施すと、Brの値を損ねること
なくiHcを増大させ，さらに減磁曲線の角形性改善の効
果もあり，（BH）maxは同等かまたはそれ以上となり，
その効果は顕著である。なお,R,Bの範囲と，（Nd＋Pr）
の量を規定することにより、時効処理前においてもiHc
約11kOe以上が達成され,R内におけるR1の所定の含有に
より時効処理の効果がさらに著しく付加される。
y,Tb,Hoの内Oy単独を除く一種以上の含有と,R2としてN
d,Prを主体とすることと，さらにR2/R1の比率を特定範
囲とし,R,Bの所定範囲内の組成とに基づき，特に時効処
理を施した場合のBrの温度係数の安定化とiHcの増大が
顕著である。特に，上記特定の組成の材料からなる磁気
異方性焼結体に時効処理を施すと、Brの値を損ねること
なくiHcを増大させ，さらに減磁曲線の角形性改善の効
果もあり，（BH）maxは同等かまたはそれ以上となり，
その効果は顕著である。なお,R,Bの範囲と，（Nd＋Pr）
の量を規定することにより、時効処理前においてもiHc
約11kOe以上が達成され,R内におけるR1の所定の含有に
より時効処理の効果がさらに著しく付加される。
即ち，本発明によれば（BH）max20MGOe以上を保有した
まま,iHc11kOe以上で示される十分な安定性を兼ね備
え，しかもBrの温度係数を絶対値で0.08％／℃以下にお
さえ，従来の高性能磁石よりも広範な用途に適用し得る
高性能磁石材料を提供することができる。
まま,iHc11kOe以上で示される十分な安定性を兼ね備
え，しかもBrの温度係数を絶対値で0.08％／℃以下にお
さえ，従来の高性能磁石よりも広範な用途に適用し得る
高性能磁石材料を提供することができる。
（BH）max,iHcの最大値は各々27.4MGOe（後述第１表,N
o.1）,20kOe以上（第１表,No.6,8）を示した（ここで,i
Hc20kOe以上とは，通常の電磁石タイプの減磁特性試験
器では，測定できなかったためである）。
o.1）,20kOe以上（第１表,No.6,8）を示した（ここで,i
Hc20kOe以上とは，通常の電磁石タイプの減磁特性試験
器では，測定できなかったためである）。
本発明の永久磁石材料に用いるＲは,R1とR2の和より成
るが,RとしてＹを包含し,Nd,Pr,La,Ce,Tb,Dy,Ho,Eu,Pm,
Luの希土類元素である。そのうちR1はDy,Tb,Hoの３種の
うち少なくとも１種（但しDy単独の場合を除く）を用
い,R2は上記３種以外の希土類元素を示し，特に軽希土
類の内NdとPrの一種以上の合計を80％以上包含するもの
（特に95％以上のもの）を用いる。
るが,RとしてＹを包含し,Nd,Pr,La,Ce,Tb,Dy,Ho,Eu,Pm,
Luの希土類元素である。そのうちR1はDy,Tb,Hoの３種の
うち少なくとも１種（但しDy単独の場合を除く）を用
い,R2は上記３種以外の希土類元素を示し，特に軽希土
類の内NdとPrの一種以上の合計を80％以上包含するもの
（特に95％以上のもの）を用いる。
これらＲは必ずしも純希土類元素でなくてもよく，工業
上入手可能な範囲で製造上不可避な不純物（Sm,Gd,Er,T
m,Yb,等の他の希土類元素Ca,Mg,Fe,Ti,C,O等）を微量含
有するものでも差支えない。なおSm,Er及びTmのR2Fe14B
は室温以上で一軸異方性を示さない。
上入手可能な範囲で製造上不可避な不純物（Sm,Gd,Er,T
m,Yb,等の他の希土類元素Ca,Mg,Fe,Ti,C,O等）を微量含
有するものでも差支えない。なおSm,Er及びTmのR2Fe14B
は室温以上で一軸異方性を示さない。
Ｂ（ホウ素）としては、純ボロン又はフェロボロンを用
いることができ、不純物としてAl,Si,C等を含むものも
用いることができる。
いることができ、不純物としてAl,Si,C等を含むものも
用いることができる。
本発明の永久磁石材料は，既述のＲをR1とR2の合計とし
て原子比で0.4≦R2/R1≦1.5（但し,R1＞５％）を満足し
原子百分比でR12.5〜20％,B4〜11％，残部Feの組成にお
いてαの絶対値が0.08％以下，保磁力iHc約11kOe以上，
残留磁束密度Br9kG以上，最大エネルギー積（BH）max20
MGOe以上の高保磁力，高いBrの温度安定性，高エネルギ
ー積を示す。ここにαは約400K以下，少くとも100−400
Kの温度範囲について上記の値を満足できる（第１図参
照）。
て原子比で0.4≦R2/R1≦1.5（但し,R1＞５％）を満足し
原子百分比でR12.5〜20％,B4〜11％，残部Feの組成にお
いてαの絶対値が0.08％以下，保磁力iHc約11kOe以上，
残留磁束密度Br9kG以上，最大エネルギー積（BH）max20
MGOe以上の高保磁力，高いBrの温度安定性，高エネルギ
ー積を示す。ここにαは約400K以下，少くとも100−400
Kの温度範囲について上記の値を満足できる（第１図参
照）。
0.6≦R2/R1≦1.0,R13〜19％,B5〜11％，残部Feの組成は
αの絶対値が0.05％／℃以下最大エネルギー積（BH）ma
x22MGOe以上を示し，好ましい範囲である。
αの絶対値が0.05％／℃以下最大エネルギー積（BH）ma
x22MGOe以上を示し，好ましい範囲である。
また,R1としてはHo,またはHoとDyの組み合せが特に望ま
しい。
しい。
Ｒの量を12.5％以上としたのは、Ｒがこの量よりも少な
くなると本系合金化合物中にFeが析出して保磁力が急激
に低下するためである。Ｒの上限を20％としたのは,20
％以上でも保磁力は10kOe以上の大きい値を示すがBrが
低下して（BH）max20MGOe以上を実現するために必要なB
r（約9kG）が得られなくなるからである。R2/R1の比を
0.4以上1.5以下としたのは,Brの温度係数αの絶対値が
この範囲で0.08％／℃を越えず，しかも（BH）max20MGO
e以上を得るために必要なBrの値が確保されるためであ
る。
くなると本系合金化合物中にFeが析出して保磁力が急激
に低下するためである。Ｒの上限を20％としたのは,20
％以上でも保磁力は10kOe以上の大きい値を示すがBrが
低下して（BH）max20MGOe以上を実現するために必要なB
r（約9kG）が得られなくなるからである。R2/R1の比を
0.4以上1.5以下としたのは,Brの温度係数αの絶対値が
この範囲で0.08％／℃を越えず，しかも（BH）max20MGO
e以上を得るために必要なBrの値が確保されるためであ
る。
本発明において,R2/R1比0.4〜1.5の増大に伴い飽和磁束
密度Bsは温度の変化に従い第１図に示す如く変化する。
第１図においてｘ＝0.4,0.7は夫々R2/R1比1.5,0.4に凡
そ対応する。αの絶対値が最小である温度範囲はｘの値
の増大と共に高温側へシフトする傾向がある。なお約40
0Kを越えるとαの絶対値は増大するが，超低温域（例え
ば100K以下）では余り変化しない。
密度Bsは温度の変化に従い第１図に示す如く変化する。
第１図においてｘ＝0.4,0.7は夫々R2/R1比1.5,0.4に凡
そ対応する。αの絶対値が最小である温度範囲はｘの値
の増大と共に高温側へシフトする傾向がある。なお約40
0Kを越えるとαの絶対値は増大するが，超低温域（例え
ば100K以下）では余り変化しない。
第4,5図はR2Fe14Bの単結晶について測定したものであ
る。これに基づいて各種R1,R2の組み合せの場合の磁気
特性が設計可能である。Hoについては温度の上昇と共に
磁化μＢは増大して約370〜390Kでピークに達し400Kを
越えると減少し始める。Dyも勾配はHoよりゆるやかであ
るがHoと同様の傾向を示す。
る。これに基づいて各種R1,R2の組み合せの場合の磁気
特性が設計可能である。Hoについては温度の上昇と共に
磁化μＢは増大して約370〜390Kでピークに達し400Kを
越えると減少し始める。Dyも勾配はHoよりゆるやかであ
るがHoと同様の傾向を示す。
なおDy単独の場合のデータは、他のR1との併用の場合の
特性の推計の根拠を与える。
特性の推計の根拠を与える。
また，第１図をベースとし第4,5図を参照すれば所定の
温度範囲内において最小のαを達成するR2/R1比が適宜
選択可能である。なおR2/R1比は第１図では（１−ｘ）/
xで与えられる。
温度範囲内において最小のαを達成するR2/R1比が適宜
選択可能である。なおR2/R1比は第１図では（１−ｘ）/
xで与えられる。
本発明の第２の視点によれば添加元素Ｍを所定量以下含
む。この添加元素ＭはiHcを増し、減磁曲線の角形性を
増す効果があるが，一方その添加量が増すに従い,Brが
低下していくため，（BH）max20MGOe以上を有するにはB
r9kG以上が必要であり，添加量の各々の上限は下記の値
以下と定められる。
む。この添加元素ＭはiHcを増し、減磁曲線の角形性を
増す効果があるが，一方その添加量が増すに従い,Brが
低下していくため，（BH）max20MGOe以上を有するにはB
r9kG以上が必要であり，添加量の各々の上限は下記の値
以下と定められる。
Ti ３ ％， Zr 3.3％， Hf 3.3％， Cr 4.5％， Mn ５ ％， Ni ６ ％， Ta ７ ％， Ge 3.5％， Sn 1.5％， Sb １ ％， Bi ５ ％， Mo 5.2％， Nb ９ ％， Al ５ ％， Ｖ 5.5％， Ｗ ５ ％， Si 5.0％， Zn 0.5％， 但し,2種以上のＭを添加する場合のＭ合計の上限は，実
際に添加された当該のＭ元素の各上限値のうち最大値を
有するものの値以下となる。例えばTi,Ni,Nbを添加した
場合には,Nbの９％以下となる。Ｍとしては,V,Nb,Ta,M
o,W,Cr,Alが好ましい。なおNi,Mnの限度はiHcから定め
られる。但し上記添加元素Ｍの含有量は一般にBrの所望
値に応じて適宜上記範囲内で選択でき，一部のＭ（Sb,S
n,Zn等）を除き一般に0.1〜３原子％以下（特に１％以
下）が有効である。なおこれらの添加元素Ｍは母合金中
に含有させておくことができ，酸素物又は他の構成元素
との混合酸化物として母合金製造のための直接還元の際
の出発原料中に配合しておくこともできる。このＭはま
た，粒界相成分中に合金化して添加することもできる。
この粒子相成分は,R50原子％以上のＲ−Fe合金もしくは
R50原子％以上,B40原子％以下，残部Feから成るＲ−Ｂ
−Fe合金の１以上，又はこれらと，金属ホウ素；フェロ
ボロン;R15原子％以下,B38原子％以上，残部Feから成る
ＢリッチＢ−Fe−Ｒ合金からなる群から選ばれた１以上
の粉末との混合物から構成できるものである。
際に添加された当該のＭ元素の各上限値のうち最大値を
有するものの値以下となる。例えばTi,Ni,Nbを添加した
場合には,Nbの９％以下となる。Ｍとしては,V,Nb,Ta,M
o,W,Cr,Alが好ましい。なおNi,Mnの限度はiHcから定め
られる。但し上記添加元素Ｍの含有量は一般にBrの所望
値に応じて適宜上記範囲内で選択でき，一部のＭ（Sb,S
n,Zn等）を除き一般に0.1〜３原子％以下（特に１％以
下）が有効である。なおこれらの添加元素Ｍは母合金中
に含有させておくことができ，酸素物又は他の構成元素
との混合酸化物として母合金製造のための直接還元の際
の出発原料中に配合しておくこともできる。このＭはま
た，粒界相成分中に合金化して添加することもできる。
この粒子相成分は,R50原子％以上のＲ−Fe合金もしくは
R50原子％以上,B40原子％以下，残部Feから成るＲ−Ｂ
−Fe合金の１以上，又はこれらと，金属ホウ素；フェロ
ボロン;R15原子％以下,B38原子％以上，残部Feから成る
ＢリッチＢ−Fe−Ｒ合金からなる群から選ばれた１以上
の粉末との混合物から構成できるものである。
さらに前述のように、第１の視点における好適な態様と
して、 下記R1と下記R2の和をＲ（希土類元素）としたとき、 原子比で0.6≦R2/R1≦1.0（但しR1＞５％）を満足し原
子百分比でR13〜19％、B5〜11％、及び残部Feの及び不
可避の不純物からなり、（R1、R2）2Fe14B化合物を主相
として（但し、R1はDy、Tb、Hoの内Dy単独を除く一種以
上、R2はNdとPrの一種以上の合計が80％以上で、残りは
R1以外のＹを包含する他の希土類元素の少なくとも一
種）、 その残留磁束密度Brの温度係数αの絶対値が100〜400K
の温度範囲で0.05％／℃以下であること、を特徴とする
永久磁石材料が提供される。
して、 下記R1と下記R2の和をＲ（希土類元素）としたとき、 原子比で0.6≦R2/R1≦1.0（但しR1＞５％）を満足し原
子百分比でR13〜19％、B5〜11％、及び残部Feの及び不
可避の不純物からなり、（R1、R2）2Fe14B化合物を主相
として（但し、R1はDy、Tb、Hoの内Dy単独を除く一種以
上、R2はNdとPrの一種以上の合計が80％以上で、残りは
R1以外のＹを包含する他の希土類元素の少なくとも一
種）、 その残留磁束密度Brの温度係数αの絶対値が100〜400K
の温度範囲で0.05％／℃以下であること、を特徴とする
永久磁石材料が提供される。
本発明の永久磁石材料は代表例としては焼結体として得
られ、その平均結晶粒径は,FeBR系において１〜80μm,F
eBRM系において１〜90μｍの範囲にあることが重要であ
る（好ましくは夫々２〜40μｍ）。焼結は900〜1200℃
の温度で行うことができる。
られ、その平均結晶粒径は,FeBR系において１〜80μm,F
eBRM系において１〜90μｍの範囲にあることが重要であ
る（好ましくは夫々２〜40μｍ）。焼結は900〜1200℃
の温度で行うことができる。
時効処理は焼結体の場合、焼結後350℃以上当該焼結温
度以下，好ましくは450〜800℃で行うことができる。さ
らに好ましい時効処理は次の通りである。即ち，焼結後
750〜1000℃（好ましくは770〜920℃）の温度で１次熱
処理を行い，その後３〜2000℃/min（好ましくは20〜10
00℃/min）の冷却速度で680℃以下の温度まで冷却し，
さらに480〜700℃（好ましくは550〜650℃）の温度で２
次熱処理する。熱処理は凡そ0.5〜12時間行う。
度以下，好ましくは450〜800℃で行うことができる。さ
らに好ましい時効処理は次の通りである。即ち，焼結後
750〜1000℃（好ましくは770〜920℃）の温度で１次熱
処理を行い，その後３〜2000℃/min（好ましくは20〜10
00℃/min）の冷却速度で680℃以下の温度まで冷却し，
さらに480〜700℃（好ましくは550〜650℃）の温度で２
次熱処理する。熱処理は凡そ0.5〜12時間行う。
焼結に供する合金粉末は0.3〜80μｍ（好ましくは１〜4
0μm,特に好ましくは２〜20μｍ）の平均粒度のものが
適当である。これらの焼結条件等については，すでに同
一出願人の出願に係る特開昭59−215460号,59−219452
号に開示されている。
0μm,特に好ましくは２〜20μｍ）の平均粒度のものが
適当である。これらの焼結条件等については，すでに同
一出願人の出願に係る特開昭59−215460号,59−219452
号に開示されている。
なお，特にエネルギー積20MGOe以上の高い磁気特性を実
現するためには，酸素，炭素,Caの含有量を規制するこ
とが好ましい。即ち，本発明の永久磁石材料の酸素含有
量は6000ppm以下，炭素含有量は1000ppm以下,Ca含有量
は2000ppm以下にすることが好ましい。即ち，本発明の
永久磁石材料に含まれる酸素は酸化しやすい希土類元素
と結合して希土類酸化物を形成し，酸素含有量が6000pp
mを越えると永久磁石材料中に酸化物（R2O3）として４
％以上残留することになり，磁石特性とくに保磁力が10
kOe以下になるので好ましくない。
現するためには，酸素，炭素,Caの含有量を規制するこ
とが好ましい。即ち，本発明の永久磁石材料の酸素含有
量は6000ppm以下，炭素含有量は1000ppm以下,Ca含有量
は2000ppm以下にすることが好ましい。即ち，本発明の
永久磁石材料に含まれる酸素は酸化しやすい希土類元素
と結合して希土類酸化物を形成し，酸素含有量が6000pp
mを越えると永久磁石材料中に酸化物（R2O3）として４
％以上残留することになり，磁石特性とくに保磁力が10
kOe以下になるので好ましくない。
含有炭素量が1000ppmを越えると酸素の場合と同様炭化
物（RC2）として永久磁石材料中に残留し著しい保磁力
の低下を生ずる。
物（RC2）として永久磁石材料中に残留し著しい保磁力
の低下を生ずる。
またカルシウム含有量が2000ppmを越えると本発明の永
久磁石材料を焼結により磁石化する場合、途中の焼結工
程において還元性の極めて高いCa蒸気を多量に発生し，
熱処理炉をいちじるしく汚染することになって、場合に
よっては熱処理炉の炉壁を損耗して工業的に安定な生産
が不可能となる。また，でき上った永久磁石中に含まれ
るCa量も多くなって磁石特性の劣化を生ずる。なお，上
記の酸素，炭素,Ca含有量の条件は合金粉末（配合・混
合を含む）微粉末状態で達成することが好ましい。
久磁石材料を焼結により磁石化する場合、途中の焼結工
程において還元性の極めて高いCa蒸気を多量に発生し，
熱処理炉をいちじるしく汚染することになって、場合に
よっては熱処理炉の炉壁を損耗して工業的に安定な生産
が不可能となる。また，でき上った永久磁石中に含まれ
るCa量も多くなって磁石特性の劣化を生ずる。なお，上
記の酸素，炭素,Ca含有量の条件は合金粉末（配合・混
合を含む）微粉末状態で達成することが好ましい。
なお最終製品中のMg,Pは各1.7原子％以下（Brによる）
とし,S,Cuは各２原子％以下とする（Brによる）が，こ
れらはいずれもBrの減少を招くので少ない程よい。
とし,S,Cuは各２原子％以下とする（Brによる）が，こ
れらはいずれもBrの減少を招くので少ない程よい。
＜実施例＞ 以下本発明の好適な態様及び効果について実施例に従っ
て説明する。試料はつぎの工程によって作成した。
て説明する。試料はつぎの工程によって作成した。
約1kgの合金を高周波炉によって溶解し，鉄ハース上に
鋳造してインゴットを得た。出発原料はFeとして純度9
9.9％の電解鉄,Bとしてフェロボロン合金（19.38％B,5.
32％Al,0.74％Si,0.03％C,残部Fe）,Rとして純度99.7％
以上（不純物は主として他の希土類金属）を使用。
鋳造してインゴットを得た。出発原料はFeとして純度9
9.9％の電解鉄,Bとしてフェロボロン合金（19.38％B,5.
32％Al,0.74％Si,0.03％C,残部Fe）,Rとして純度99.7％
以上（不純物は主として他の希土類金属）を使用。
このインゴットをジヨークラッシャーで粉砕し，更にフ
ロン中でボールミルにより微粉砕して粉末を得た。この
粉末の平均粒径はフィッシャーの粒度計にて約22μであ
った。粉末は約10kOeの磁場中で配向されて磁場方向に
垂直な方向から圧縮した。得られたグリーンコンパクト
は充分な脱ガス処理の後,Ar雰囲気中で約1080℃〜1120
℃の温度で1.5時間焼結し，更に熱処理をほどこした。
磁石特性は通常のＢ−Ｈ及びＩ−Ｈトレーサーを用い閉
回路で行った。熱処理は800℃×1hの後急冷し630℃×1h
の２次熱処理を行った。
ロン中でボールミルにより微粉砕して粉末を得た。この
粉末の平均粒径はフィッシャーの粒度計にて約22μであ
った。粉末は約10kOeの磁場中で配向されて磁場方向に
垂直な方向から圧縮した。得られたグリーンコンパクト
は充分な脱ガス処理の後,Ar雰囲気中で約1080℃〜1120
℃の温度で1.5時間焼結し，更に熱処理をほどこした。
磁石特性は通常のＢ−Ｈ及びＩ−Ｈトレーサーを用い閉
回路で行った。熱処理は800℃×1hの後急冷し630℃×1h
の２次熱処理を行った。
得られた試料を加工研摩後，電磁石型の磁石特性試験に
よって磁石特性を調べた。
よって磁石特性を調べた。
実施例１ R1としてDy,Tb,Ho,R2としてNd又はPrを用いR1とR2を組
合せた合金を作り，上記の工程により磁石化した。その
結果を比較例と共に第１表に示す。第１表においてiHc,
Br,（BH）maxの値は室温付近（０〜30℃）での測定値を
示しBrの温度係数αの値は−190〜100℃での絶対値の最
大値に符号を付したものを示す。
合せた合金を作り，上記の工程により磁石化した。その
結果を比較例と共に第１表に示す。第１表においてiHc,
Br,（BH）maxの値は室温付近（０〜30℃）での測定値を
示しBrの温度係数αの値は−190〜100℃での絶対値の最
大値に符号を付したものを示す。
第３図に，同様にして求めた77Fe−8B−15（Nd,Ho）,79
Fe−7B−14（Nd,Dy）及び78.5Fe−7B−14.5（Nd,Ho）に
ついてのBrの温度係数α，（BH）maxとR2/R1比の間の関
係を示す。
Fe−7B−14（Nd,Dy）及び78.5Fe−7B−14.5（Nd,Ho）に
ついてのBrの温度係数α，（BH）maxとR2/R1比の間の関
係を示す。
実施例2,3 81.5Fe−6.0B−12.5（Nd１−ｘ Hoｘ）（実施例２） 81.5Fe−6.0B−12.5（Nd１−ｘDyｘ）（実施例３） これらは正方晶単相組成でBr（正確にはBs;飽和磁束密
度）を調べる目的で実験に基づき計算によって求めたも
のである。即ち，単結晶のNd2Fe14BとHo2Fe14Bとの磁化
＝温度曲線を精密に測定し，その結果を横軸をT/Tc（温
度をキュリー温度で割ったもの）に対してプロットして
ｘ＝０とｘ＝1.0のカーブが実験的に得られた。中間の
ｘに対しては重み平均をとって各温度（T/Tc）での値を
求め，なめらかにつなぐ方法で求めた。その結果を第1,
2図に示す。
度）を調べる目的で実験に基づき計算によって求めたも
のである。即ち，単結晶のNd2Fe14BとHo2Fe14Bとの磁化
＝温度曲線を精密に測定し，その結果を横軸をT/Tc（温
度をキュリー温度で割ったもの）に対してプロットして
ｘ＝０とｘ＝1.0のカーブが実験的に得られた。中間の
ｘに対しては重み平均をとって各温度（T/Tc）での値を
求め，なめらかにつなぐ方法で求めた。その結果を第1,
2図に示す。
実施例４ R2Fe14Bの単結晶の磁気特性を各種Ｒについて測定し第
4,5図に磁化μＢと温度（Ｋ）の関係を示す。
4,5図に磁化μＢと温度（Ｋ）の関係を示す。
＜効果＞ 以上詳述のとおり本発明によればR2/R1比の選定に基きB
rの温度係数を低く保ちかつエネルギー積20MGOe以上の
永久磁石材料が所定のR1,R2及びR,Fe,B（さらにＭ）の
組成範囲内において得られる。特に400K以下から超低温
域に至るまでの各種温度範囲においてαを最小ないし実
質上零に保つことも可能である。
rの温度係数を低く保ちかつエネルギー積20MGOe以上の
永久磁石材料が所定のR1,R2及びR,Fe,B（さらにＭ）の
組成範囲内において得られる。特に400K以下から超低温
域に至るまでの各種温度範囲においてαを最小ないし実
質上零に保つことも可能である。
なお，本発明の開示事項に従えば，本発明の範囲外とし
た部分においてもαに関する有利な情報が得られてい
る。即ち、αを最小とする温度域がR2/R1比によって定
まり，エネルギー積がもう少し低くてもよい場合には，
本発明の組成範囲外でも十分に利用されうる。
た部分においてもαに関する有利な情報が得られてい
る。即ち、αを最小とする温度域がR2/R1比によって定
まり，エネルギー積がもう少し低くてもよい場合には，
本発明の組成範囲外でも十分に利用されうる。
第１図は本発明の一実施例 81.5Fe−6.0B−12.5（Nd１−ｘHoｘ）についてｘ＝０〜
１とした場合の温度Ｔ（Ｋ）と飽和磁化Bsとの関係をプ
ロットしたグラフ， 第２図は,81.5Fe−6.0B−12.5（Nd１−ｄDyｘ）の参考
例について第１図と同様なグラフ， 第３図は,R2/R1比とBrの温度係数α（％／℃）の関係を
示すグラフ，及び 第4,5図は，単結晶R2Fe14Bの磁化μＢと温度Ｔ（Ｋ）の
関係を示すグラフ， を夫々示す。
１とした場合の温度Ｔ（Ｋ）と飽和磁化Bsとの関係をプ
ロットしたグラフ， 第２図は,81.5Fe−6.0B−12.5（Nd１−ｄDyｘ）の参考
例について第１図と同様なグラフ， 第３図は,R2/R1比とBrの温度係数α（％／℃）の関係を
示すグラフ，及び 第4,5図は，単結晶R2Fe14Bの磁化μＢと温度Ｔ（Ｋ）の
関係を示すグラフ， を夫々示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤村 節夫 大阪府三島郡島本町江川２−15―17 住友 特殊金属株式会社山崎製作所内 (72)発明者 山本 日登志 大阪府三島郡島本町江川２−15―17 住友 特殊金属株式会社山崎製作所内 (72)発明者 松浦 裕 大阪府三島郡島本町江川２−15―17 住友 特殊金属株式会社山崎製作所内 (56)参考文献 特開 昭59−46008（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−123853（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−32306（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−147503（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−157659（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】下記R1と下記R2の和をＲ（希土類元素）と
したとき、 原子比で0.4≦R2/R1≦1.5（但しR1＞５％）を満足し原
子百分比でR12.5〜20％、B4〜11％、及び残部Fe及び不
可避の不純物からなり、（R1、R2）2Fe14B化合物を主相
として（但し、R1はDy、Tb、Hoの内Dy単独を除く一種以
上、R2はNdとPrの一種以上の合計が80％以上で、残りは
R1以外のＹを包含する他の希土類元素の少なくとも一
種）、 その残留磁束密度Brの温度係数αの絶対値が100〜400K
の温度範囲で0.08％／℃以下であること、を特徴とする
永久磁石材料。 - 【請求項２】下記R1と下記R2の和をＲ（希土類元素）と
したとき、 原子比で0.6≦R2/R1≦1.0（但しR1＞５％）を満足し原
子百分比でR13〜19％、B5〜11％、及び残部Fe及び不可
避の不純物からなり、（R1、R2）2Fe14B化合物を主相と
して（但し、R1はDy、Tb、Hoの内Dy単独を除く一種以
上、R2はNdとPrの一種以上の合計が80％以上で、残りは
R1以外のＹを包含する他の希土類元素の少なくとも一
種） その残留磁束密度Brの温度係数αの絶対値が100〜400K
の温度範囲で0.05％／℃以下であること、を特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の永久磁石材料。 - 【請求項３】下記R1と下記R2の和をＲ（希土類元素）と
したとき、 原子比で0.4≦R2/R1≦1.5（但しR1＞５％）を満足し原
子百分比でR12.5〜20％、B4〜11％、 下記の所定の％以下の添加元素Ｍの一種以上（但し、Ｍ
として二種以上の前記添加元素を含む場合は、Ｍ合量は
当該の添加元素の最大値を有するものの原子百分比以
下）、 及び残部Fe及び不可避の不純物から成り、（R1、R2）2F
e14B化合物を主相として（但し、R1はDy、Tb、Hoの内Dy
単独を除く一種以上、R2はNdとPrの一種以上の合計が80
％以上で、残りはR1以外のＹを包含する他の希土類元素
の少なくとも一種）、 その残留磁束密度Brの温度係数αの絶対値が100〜400K
の温度範囲で0.08％／℃以下であること、を特徴とする
永久磁石材料。 （但し、R1はDy、Tb、Ho、の内Dy単独を除く一種以上、
R2はNdとPrの一種以上の合計が80％以上で、残りがR1以
外のＹを包含する他の希土類元素の少なくとも一種であ
り、添加元素Ｍは下記の通り： Ti ３ ％、 Zr 3.3％、 Hf 3.3％、 Cr 4.5％、 Mn ５ ％、 Ni ６ ％、 Ta ７ ％、 Ge 3.5％、 Sn 1.5％、 Sb １ ％、 Bi ５ ％、 Mo 5.2％、 Nb ９ ％、 Al ５ ％、 Ｖ 5.5％、 Ｗ ５ ％、 Si 5.0％、 Zn 0.5％）。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60061709A JPH0678582B2 (ja) | 1985-03-26 | 1985-03-26 | 永久磁石材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60061709A JPH0678582B2 (ja) | 1985-03-26 | 1985-03-26 | 永久磁石材料 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5208141A Division JPH089756B2 (ja) | 1993-08-02 | 1993-08-02 | 永久磁石材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61221353A JPS61221353A (ja) | 1986-10-01 |
| JPH0678582B2 true JPH0678582B2 (ja) | 1994-10-05 |
Family
ID=13179027
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60061709A Expired - Lifetime JPH0678582B2 (ja) | 1985-03-26 | 1985-03-26 | 永久磁石材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0678582B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62128503A (ja) * | 1985-11-30 | 1987-06-10 | Tohoku Metal Ind Ltd | 焼結型希土類磁石 |
| EP0277416A3 (en) * | 1987-02-04 | 1990-05-16 | Crucible Materials Corporation | Permanent magnet alloy for elevated temperature applications |
| JP4635832B2 (ja) * | 2005-11-08 | 2011-02-23 | 日立金属株式会社 | 希土類焼結磁石の製造方法 |
| JP5235264B2 (ja) * | 2005-08-11 | 2013-07-10 | 日立金属株式会社 | 希土類焼結磁石及びその製造方法 |
| JP4687493B2 (ja) * | 2006-02-16 | 2011-05-25 | 日立金属株式会社 | 希土類焼結磁石及びその製造方法 |
| CN101031984B (zh) * | 2005-07-15 | 2011-12-21 | 日立金属株式会社 | 稀土类烧结磁体及其制造方法 |
| JP4972919B2 (ja) * | 2005-12-02 | 2012-07-11 | 日立金属株式会社 | 希土類焼結磁石及びその製造方法 |
| RU2719828C1 (ru) * | 2019-12-23 | 2020-04-23 | Публичное акционерное общество "Ключевский завод ферросплавов" (ПАО "КЗФ") | Шихта и электропечной алюминотермический способ получения ферробора с ее использованием |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58123853A (ja) * | 1982-01-18 | 1983-07-23 | Fujitsu Ltd | 希土類−鉄系永久磁石およびその製造方法 |
| JPS5946008A (ja) * | 1982-08-21 | 1984-03-15 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石 |
| JPS6032306A (ja) * | 1983-08-02 | 1985-02-19 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石 |
| JPS61147503A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-07-05 | Tohoku Metal Ind Ltd | 希土類磁石 |
| JPS61157659A (ja) * | 1984-12-28 | 1986-07-17 | Tohoku Metal Ind Ltd | 希土類磁石 |
-
1985
- 1985-03-26 JP JP60061709A patent/JPH0678582B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61221353A (ja) | 1986-10-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0126179B2 (en) | Process for producing permanent magnet materials | |
| CA1315571C (en) | Magnetic materials and permanent magnets | |
| EP0134304B1 (en) | Permanent magnets | |
| JP2751109B2 (ja) | 熱安定性の良好な焼結型永久磁石 | |
| JPH0510806B2 (ja) | ||
| JP4371188B2 (ja) | 高比電気抵抗性希土類磁石及びその製造方法 | |
| JP2001189206A (ja) | 永久磁石 | |
| US4891078A (en) | Rare earth-containing magnets | |
| JPH0316761B2 (ja) | ||
| JP2853838B2 (ja) | 希土類永久磁石の製造方法 | |
| JPH0678582B2 (ja) | 永久磁石材料 | |
| US5230749A (en) | Permanent magnets | |
| JP2853839B2 (ja) | 希土類永久磁石の製造方法 | |
| JPH0316762B2 (ja) | ||
| JPH0561345B2 (ja) | ||
| JPH0536495B2 (ja) | ||
| JPS61295355A (ja) | 永久磁石合金 | |
| JPH0570700B2 (ja) | ||
| JPH0535210B2 (ja) | ||
| JPH0535211B2 (ja) | ||
| JPS6365742B2 (ja) | ||
| JPS6247455A (ja) | 高性能永久磁石材料 | |
| JPS59163803A (ja) | 永久磁石用合金 | |
| US20240153680A1 (en) | Rare-earth anisotropic magnet powder, and method for producing same | |
| JPH0536494B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |