JPH0677762B2 - 形鋼の多条圧延方法 - Google Patents
形鋼の多条圧延方法Info
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- JPH0677762B2 JPH0677762B2 JP58239085A JP23908583A JPH0677762B2 JP H0677762 B2 JPH0677762 B2 JP H0677762B2 JP 58239085 A JP58239085 A JP 58239085A JP 23908583 A JP23908583 A JP 23908583A JP H0677762 B2 JPH0677762 B2 JP H0677762B2
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- roll
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/0815—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel from flat-rolled products, e.g. by longitudinal shearing
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は形鋼の同時多条圧延方法に関するものである。
近時棒鋼の圧延において、生産性並びに品質を高めるた
めに、圧延スピードの大幅なアップとバーチカルロール
を併設したノンツイスト圧延が普及してきた。特に細物
サイズ（10〜16mm）については、仕上ロールに近いオー
バル前のロールを出たところで、誘導装置内に設けられ
た廻転ナイフ刃による２分割方式も、スリット圧延と称
して採用されている。
めに、圧延スピードの大幅なアップとバーチカルロール
を併設したノンツイスト圧延が普及してきた。特に細物
サイズ（10〜16mm）については、仕上ロールに近いオー
バル前のロールを出たところで、誘導装置内に設けられ
た廻転ナイフ刃による２分割方式も、スリット圧延と称
して採用されている。
例えば、特開昭51−119583号あるいは特開昭52−116762
号公報において、スリット圧延法による棒鋼の圧延方法
が提起されている。
号公報において、スリット圧延法による棒鋼の圧延方法
が提起されている。
本発明は、従来法のスリット圧延法を分析検討した結果
完成されたものであり、本発明の目的は、スリット圧延
に後続して形鋼製品を得るに当たって、刃物性能をもっ
た特殊ロールで、圧延材を２〜７本の広範囲にわたって
スリットするもので、形鋼製品サイズにより適当なスリ
ット本数を選ぶことにより、現有のロールスピードで、
形鋼製造の生産性を高めることを可能とする形鋼の多条
圧延方法を提供するものである。
完成されたものであり、本発明の目的は、スリット圧延
に後続して形鋼製品を得るに当たって、刃物性能をもっ
た特殊ロールで、圧延材を２〜７本の広範囲にわたって
スリットするもので、形鋼製品サイズにより適当なスリ
ット本数を選ぶことにより、現有のロールスピードで、
形鋼製造の生産性を高めることを可能とする形鋼の多条
圧延方法を提供するものである。
以下本発明を図面について詳述する。
本発明の製造法は、第１図の略正方形の断面Ａをもつビ
レットを、粗及び中間圧延機を複数回パスさせることに
より、第１図No.1に示すh1の高さと、W1の幅をもつ扁平
な断面Ｂをつくる。次にNo.2でＢ断面を高さh2に圧下す
ると共に、３つの切り込みを入れて４本分割のスタート
断面Ｃをつくる。C1の幅＝C4の幅、C2の幅＝C3の幅と
し、C1・C4の幅＞C2・C3の幅とする。
レットを、粗及び中間圧延機を複数回パスさせることに
より、第１図No.1に示すh1の高さと、W1の幅をもつ扁平
な断面Ｂをつくる。次にNo.2でＢ断面を高さh2に圧下す
ると共に、３つの切り込みを入れて４本分割のスタート
断面Ｃをつくる。C1の幅＝C4の幅、C2の幅＝C3の幅と
し、C1・C4の幅＞C2・C3の幅とする。
次にＣ断面を90°起こしてNo.3に噛ませる。Ｃの幅W2は
W3に圧縮されるが、これによりＤ断面の高さh3は、僅か
に大きくなると共に、区切りをつけられた４つの丸味を
もつd1，d2，d3，d4はほぼ等しくなる。No.4のロールは
フランジをもった袋孔型とする。３つの切り込みの傾斜
角θ＝95°とし、中心よりθ１＝θ２＝47°50′にふり
わける。高さをh4に圧下すると共に更に切り込みを深く
入れる。つなぎ部の厚みは4mmとする。
W3に圧縮されるが、これによりＤ断面の高さh3は、僅か
に大きくなると共に、区切りをつけられた４つの丸味を
もつd1，d2，d3，d4はほぼ等しくなる。No.4のロールは
フランジをもった袋孔型とする。３つの切り込みの傾斜
角θ＝95°とし、中心よりθ１＝θ２＝47°50′にふり
わける。高さをh4に圧下すると共に更に切り込みを深く
入れる。つなぎ部の厚みは4mmとする。
No.5のＦはNo.6ロールでのスリットのための準備断面で
ある。W5とW4の幅はほぼ等しい。切り込み角δ及びωは
90°とする。真中のω１＝ω２＝45°にふりわける。両
側の切り込みδ１＝40°，δ２＝50°にふりわける。つ
なぎ部の厚みは2mmとする。Ｆを構成するオーバルf1，f
2，f3，f4は等面積の袋孔型でフランジをもつ。
ある。W5とW4の幅はほぼ等しい。切り込み角δ及びωは
90°とする。真中のω１＝ω２＝45°にふりわける。両
側の切り込みδ１＝40°，δ２＝50°にふりわける。つ
なぎ部の厚みは2mmとする。Ｆを構成するオーバルf1，f
2，f3，f4は等面積の袋孔型でフランジをもつ。
即ち本実施例によると、スリットロールより４つ前の孔
型より切り込みを加え、１つ前の孔型は分割されるべき
夫々の断面寸法をほぼ等しくし、切り込みのつなぎ部の
厚みを2mmとする。
型より切り込みを加え、１つ前の孔型は分割されるべき
夫々の断面寸法をほぼ等しくし、切り込みのつなぎ部の
厚みを2mmとする。
No.6はスリット用ロールである。この例は４本分割で孔
型の中央部は、フランジＰとなる。夫々のオーバルは袋
孔型となる。フランジの両側に２ヶずつ中心線に対して
20°の傾斜をもたせたオーバルg1・g4及びg2・g3を、図
面に示すように向きを対象に配置する。これは圧延時、
ロールのスラストの発生を防ぎ、ロールの刃物部を保護
するためである。
型の中央部は、フランジＰとなる。夫々のオーバルは袋
孔型となる。フランジの両側に２ヶずつ中心線に対して
20°の傾斜をもたせたオーバルg1・g4及びg2・g3を、図
面に示すように向きを対象に配置する。これは圧延時、
ロールのスラストの発生を防ぎ、ロールの刃物部を保護
するためである。
本発明による上下のスリットロールで囲まれたオーバル
孔型の配列は、偶数分割の場合は、中央をフランジＰと
し、両側へ左右対称に同数の孔型１−1,1−２を配置す
る（第２図Ｇ−4,G−６）。奇数分割の場合は、中央に
１ヶのオーバル孔型２をおき、その両側に左右対称に１
〜３ヶずつを配置する（第２図Ｇ−3,G−5,G−７）。前
記オーバル孔型２は水平とし、傾斜されない。
孔型の配列は、偶数分割の場合は、中央をフランジＰと
し、両側へ左右対称に同数の孔型１−1,1−２を配置す
る（第２図Ｇ−4,G−６）。奇数分割の場合は、中央に
１ヶのオーバル孔型２をおき、その両側に左右対称に１
〜３ヶずつを配置する（第２図Ｇ−3,G−5,G−７）。前
記オーバル孔型２は水平とし、傾斜されない。
又本発明において、２本に分割するときは、上下スリッ
トロールに囲まれた孔型は、隣接する孔型と傾斜角αを
有し、かつオーバルの傾斜角βを与えられている（第２
図Ｇ−２）。
トロールに囲まれた孔型は、隣接する孔型と傾斜角αを
有し、かつオーバルの傾斜角βを与えられている（第２
図Ｇ−２）。
分割本数に関係なく、中心線に対するオーバルの傾斜角
βは、夫々15°±５°が適当である。又上下ロールの刃
の噛合角αを10°とし、噛合深さＳは3mm、刃のクリア
ランスは0.3〜0.5mmとすることが好ましい。
βは、夫々15°±５°が適当である。又上下ロールの刃
の噛合角αを10°とし、噛合深さＳは3mm、刃のクリア
ランスは0.3〜0.5mmとすることが好ましい。
上述のスリット加工を円滑に行うために、スリット用ロ
ールより２つ前の孔型で、スリット部の谷の傾斜角θを
95°とし、１つ前の孔型のスリット部の谷の傾斜角δを
90°とするが、特に限定するものではない。
ールより２つ前の孔型で、スリット部の谷の傾斜角θを
95°とし、１つ前の孔型のスリット部の谷の傾斜角δを
90°とするが、特に限定するものではない。
No.5をパスした圧延材は、No.6との間にかけられた誘導
樋の中で真中を分離され、断面Ｆはf1・f2とf3・f4の２
つに分離され、f1・f2はg1・g2に、f3・f4はg3・g4に夫
々噛込み、10°の傾斜をもったロールの噛合刃部で、完
全に４本に分割される。この噛合部の深さは、第２図の
Ｇ−４のＳ部に示す形をしており、その寸法は3mmであ
る。刃のクリアランスは0.3〜0.5mmとしている。奇数本
数に分割される場合は、第２図のG3，G5，G7の孔型配列
となり、No.5を出た準備材はそのままNo.6に噛込ませ、
同様形状の刃をもつ上下ロールで分割される。
樋の中で真中を分離され、断面Ｆはf1・f2とf3・f4の２
つに分離され、f1・f2はg1・g2に、f3・f4はg3・g4に夫
々噛込み、10°の傾斜をもったロールの噛合刃部で、完
全に４本に分割される。この噛合部の深さは、第２図の
Ｇ−４のＳ部に示す形をしており、その寸法は3mmであ
る。刃のクリアランスは0.3〜0.5mmとしている。奇数本
数に分割される場合は、第２図のG3，G5，G7の孔型配列
となり、No.5を出た準備材はそのままNo.6に噛込ませ、
同様形状の刃をもつ上下ロールで分割される。
No.6のg1〜g4のオーバルの幅は、No.5のf1〜f4の幅と殆
んど差をつけないが、厚みはh6＜h5としている。No.6で
夫々のオーバル断面はスリットされると同時に、中央部
を強く圧縮されるが、端部は軽くしてある。
んど差をつけないが、厚みはh6＜h5としている。No.6で
夫々のオーバル断面はスリットされると同時に、中央部
を強く圧縮されるが、端部は軽くしてある。
経験によると、10〜20％の圧下率で圧延中にスリット加
工することが望まれるが、刃先にかかる負荷を考慮し
て、大物の圧下率を小さく、小物の圧下率を大きく選択
するとよい。
工することが望まれるが、刃先にかかる負荷を考慮し
て、大物の圧下率を小さく、小物の圧下率を大きく選択
するとよい。
即ち本発明によると中央部が伸びることにより、薄い部
分を引張って刃部にかかる負荷を軽減する。これにより
刃が保護されると共に切断された切口をきれいにし、切
断口に大きなカエリの発生はない。
分を引張って刃部にかかる負荷を軽減する。これにより
刃が保護されると共に切断された切口をきれいにし、切
断口に大きなカエリの発生はない。
上述のように本発明においては、上下スリットロールの
孔型が相互に位相をずらせており、斜めに材料を引張っ
た状態が形成されて、上下ロールのすれちがいによっ
て、噛合刃が構成される。かかるスリットロールの作
用、効果はこれまで全く認識されなかった。
孔型が相互に位相をずらせており、斜めに材料を引張っ
た状態が形成されて、上下ロールのすれちがいによっ
て、噛合刃が構成される。かかるスリットロールの作
用、効果はこれまで全く認識されなかった。
又このスリット方法では、形鋼のサイズに関係なく、ス
リットロールのオーバルの幅及び厚みを、製品の断面に
対して、2.15×0.76×0.785倍と比を一定としているの
で、ロールの刃先にかかる負担は殆んど変わらない。
リットロールのオーバルの幅及び厚みを、製品の断面に
対して、2.15×0.76×0.785倍と比を一定としているの
で、ロールの刃先にかかる負担は殆んど変わらない。
No.6でスリットされた４条のg1〜g4のオーバル材は、右
ひねり・左ひねりに夫々70°起こされると共に間隔も広
げられ、No.7のh1〜h4の孔型に誘導され、オーバル形状
が整えられる。出口誘導装置を使用しての分離限度は７
本分割までと考えられる。
ひねり・左ひねりに夫々70°起こされると共に間隔も広
げられ、No.7のh1〜h4の孔型に誘導され、オーバル形状
が整えられる。出口誘導装置を使用しての分離限度は７
本分割までと考えられる。
以上、ビレットＡからオーバル形状h1〜h4に形状が整え
られるまでの形鋼成形前の工程を説明したが、次に第３
図に基づいて、前記オーバル形状の素材から後続して多
条の形鋼を成形する工程について、以下説明する。
られるまでの形鋼成形前の工程を説明したが、次に第３
図に基づいて、前記オーバル形状の素材から後続して多
条の形鋼を成形する工程について、以下説明する。
第３図は山形鋼を成形する場合を示し、第１図に後続し
て圧延成形するもので、第３図のNo.6及びNo.7は第１図
のNo.6及びNo.7と同じ工程を示し、第１図の右側の２条
は第３図では省略し、第１図の左側半分を図示してい
る。
て圧延成形するもので、第３図のNo.6及びNo.7は第１図
のNo.6及びNo.7と同じ工程を示し、第１図の右側の２条
は第３図では省略し、第１図の左側半分を図示してい
る。
No.6でスリットされたg1，g2は、No.7に誘導され、山形
鋼の造形に必要な断面形状h1，h2に整えられる。
鋼の造形に必要な断面形状h1，h2に整えられる。
No.7をパスした２条の圧延材h1，h2は90°ひねられて、
No.8に誘導され、No.8でl1，l2、No.9でm1，m2、No.10
でn1，n2、No.11でo1，o2、更に最終ロールNo.12のp1，
p2をパスして２条の山形鋼を得る。No.6のスリットの前
及び後のパス回数については、特に制限は設けない。
No.8に誘導され、No.8でl1，l2、No.9でm1，m2、No.10
でn1，n2、No.11でo1，o2、更に最終ロールNo.12のp1，
p2をパスして２条の山形鋼を得る。No.6のスリットの前
及び後のパス回数については、特に制限は設けない。
本発明においては、上下スリットロールで囲まれた複数
の孔型は傾斜角βを有するが、この傾斜角を同一方向に
傾斜せしめて配列し、傾斜角αをもつ噛合刃で、圧延中
にスリット加工を行うことができる。
の孔型は傾斜角βを有するが、この傾斜角を同一方向に
傾斜せしめて配列し、傾斜角αをもつ噛合刃で、圧延中
にスリット加工を行うことができる。
本発明者の実験による上下のスリットロールで囲まれた
オーバル孔型の配列は、奇数分割・偶数分割共同様の傾
斜で配置する。第４図に２本スリットの場合を示し、第
５図は４本スリットの場合の配列を示す。いずれの場合
も中心線に対するオーバルの傾斜角βは20°位が適当で
ある。又上下ロールの刃の噛合角αを10°とし、噛合深
さＳは3mm、刃のクリアランスは0.3〜0.5mmとすること
が望ましい。図中x,yはフランジの勾配を示す。
オーバル孔型の配列は、奇数分割・偶数分割共同様の傾
斜で配置する。第４図に２本スリットの場合を示し、第
５図は４本スリットの場合の配列を示す。いずれの場合
も中心線に対するオーバルの傾斜角βは20°位が適当で
ある。又上下ロールの刃の噛合角αを10°とし、噛合深
さＳは3mm、刃のクリアランスは0.3〜0.5mmとすること
が望ましい。図中x,yはフランジの勾配を示す。
上述のスリット加工を円滑に行うために、スリット用ロ
ールより、２つ前の孔型で、スリット部の谷の傾斜角θ
を95°とし、１つ前の孔型のスリット部の谷の傾斜角δ
を90°とするが、特に限定するものではない。
ールより、２つ前の孔型で、スリット部の谷の傾斜角θ
を95°とし、１つ前の孔型のスリット部の谷の傾斜角δ
を90°とするが、特に限定するものではない。
尚、上記スリットで、夫々のオーバルを中心線に対して
20°傾斜させて配置することは、フンドを経てロールを
離れる分割材を、ロール軸線に対して90°起こす作用
を、ロール孔型自体のひねりが助長すると共に、次孔型
への分割導入をスムーズにする。
20°傾斜させて配置することは、フンドを経てロールを
離れる分割材を、ロール軸線に対して90°起こす作用
を、ロール孔型自体のひねりが助長すると共に、次孔型
への分割導入をスムーズにする。
以上詳述したように、本発明によるときは、製品サイズ
を基準として、適当なスリット本数を選択して、形鋼を
現有ロールスピードで多条圧延が可能で、その工業的効
果は大である。
を基準として、適当なスリット本数を選択して、形鋼を
現有ロールスピードで多条圧延が可能で、その工業的効
果は大である。
第１図は本発明のフローを示す説明図、第２図は本発明
のスリットロールの実施例の模式図、第３図は本発明の
山形鋼の例の模式図、第４図は本発明のスリットロール
の他の例の模式図、第５図は本発明のスリットロールの
更に他の例の模式図である。 A:ビレット、W:ビレット幅 h:ビレット高さ、ω，δ：切り込み角 f:オーバル孔型、P:フランジ α：噛合角、β：傾斜角
のスリットロールの実施例の模式図、第３図は本発明の
山形鋼の例の模式図、第４図は本発明のスリットロール
の他の例の模式図、第５図は本発明のスリットロールの
更に他の例の模式図である。 A:ビレット、W:ビレット幅 h:ビレット高さ、ω，δ：切り込み角 f:オーバル孔型、P:フランジ α：噛合角、β：傾斜角
Claims (5)
- 【請求項１】熱間圧延で同時に多条の形鋼製品を得るべ
く求める本数に対応して、予成形された圧延粗材を、ス
リットロールに導入し、該上下スリットロールで囲まれ
た孔型は、傾斜角βを有し、隣接する孔型と傾斜角αを
もつ噛合刃を形成して、前記圧延粗材を圧延しながらス
リット加工を行い、更に後続の形鋼用孔型ロールで夫々
形鋼製品を得ることを特徴とする形鋼の多条圧延方法。 - 【請求項２】中央に上下スリットロールで囲まれた水平
オーバル孔型を設け、両側に同数のオーバル孔型を左右
対象に配列し、該オーバル孔型の傾斜角βを15°±５°
に規制し、少くとも10％の圧下率で、圧延中にスリット
加工することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
形鋼の多条圧延方法。 - 【請求項３】両側に左右対象に同数のオーバル孔型を配
列し、中央をフランジとしたスリットロールを用いる特
許請求の範囲第１項記載の形鋼の多条圧延方法。 - 【請求項４】上下スリットロールで囲まれた複数の孔型
は傾斜角βを有し、かつ前記傾斜角を同一方向に傾斜せ
しめて配列し、傾斜角αをもつ噛合刃で、圧延中にスリ
ット加工することを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載の形鋼の多条圧延方法。 - 【請求項５】複数のオーバル孔型は、傾斜角βを夫々20
°に規制し、少くとも10％の圧下率で、圧延中にスリッ
ト加工する特許請求の範囲第４項記載の形鋼の多条圧延
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58239085A JPH0677762B2 (ja) | 1983-12-19 | 1983-12-19 | 形鋼の多条圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58239085A JPH0677762B2 (ja) | 1983-12-19 | 1983-12-19 | 形鋼の多条圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60130404A JPS60130404A (ja) | 1985-07-11 |
| JPH0677762B2 true JPH0677762B2 (ja) | 1994-10-05 |
Family
ID=17039596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58239085A Expired - Fee Related JPH0677762B2 (ja) | 1983-12-19 | 1983-12-19 | 形鋼の多条圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0677762B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1248171B (it) * | 1991-05-27 | 1995-01-05 | Danieli Off Mecc | Procedimento per l'ottenimento a freddo di profili e/o barre e profilie/o barre cosi' ottenuti |
| US5548986A (en) * | 1992-04-22 | 1996-08-27 | Structural Metals, Inc. | Method and apparatus for simultaneously forming at least four metal rounds |
| CN110421006A (zh) * | 2019-09-04 | 2019-11-08 | 张家港宏昌钢板有限公司 | 一种用于螺纹钢轧制生产的切分轮 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4746843A (en) * | 1985-01-25 | 1988-05-24 | Adept Technology, Inc. | Motor control circuit and drive amplifier for a permanent magnet DC torque motor |
| JPH0650955B2 (ja) * | 1985-06-27 | 1994-06-29 | 松下電器産業株式会社 | 直流無整流子モ−タ |
-
1983
- 1983-12-19 JP JP58239085A patent/JPH0677762B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60130404A (ja) | 1985-07-11 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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