JPH06331223A - 冷凍サイクル - Google Patents
冷凍サイクルInfo
- Publication number
- JPH06331223A JPH06331223A JP11995793A JP11995793A JPH06331223A JP H06331223 A JPH06331223 A JP H06331223A JP 11995793 A JP11995793 A JP 11995793A JP 11995793 A JP11995793 A JP 11995793A JP H06331223 A JPH06331223 A JP H06331223A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- expansion valve
- refrigerant
- compressor
- electronic expansion
- evaporator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/13—Economisers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/16—Receivers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B40/00—Subcoolers, desuperheaters or superheaters
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
- F25B9/006—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant containing more than one component
Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 凝縮器出口におけるサブクールをできるだけ
小さくする制御を行うことによって冷媒量の削減を図
る。また、一方で冷凍効果の増大による効率の向上を目
的とする。 【構成】 コンプレッサ、凝縮器、熱交換器内蔵高圧レ
シーバ、膨張弁、蒸発器、アキュムレータよりなる冷媒
回路で凝縮器出口に設けられた熱交換器内蔵高圧レシー
バにおいて高温冷媒を、膨張弁を通過して低温となった
冷媒と熱交換することにより過冷却度を増やす冷凍サイ
クル。
小さくする制御を行うことによって冷媒量の削減を図
る。また、一方で冷凍効果の増大による効率の向上を目
的とする。 【構成】 コンプレッサ、凝縮器、熱交換器内蔵高圧レ
シーバ、膨張弁、蒸発器、アキュムレータよりなる冷媒
回路で凝縮器出口に設けられた熱交換器内蔵高圧レシー
バにおいて高温冷媒を、膨張弁を通過して低温となった
冷媒と熱交換することにより過冷却度を増やす冷凍サイ
クル。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は凝縮器出口冷媒に、熱
交換器内蔵高圧レシーバまたは熱交二重管を用いて過冷
却度をつけることにより高効率な冷凍サイクルを実現さ
せるためのサブクール制御に関する。
交換器内蔵高圧レシーバまたは熱交二重管を用いて過冷
却度をつけることにより高効率な冷凍サイクルを実現さ
せるためのサブクール制御に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、凝縮器出口冷媒を過冷却する手段
として、例えば特開平４−１０６３７２号公報（図７）
に開示される如く圧縮機６１、凝縮器６２、膨張弁６
４、蒸発器６６およびアキュムレータ６３を接続して形
成されるサイクルにおいて、アキュムレータ６３内に熱
交換器を設け蒸発器出口冷媒と凝縮器出口冷媒を熱交換
させる方法がある。しかしこの際、アキュムレータ６３
に液を貯めるために蒸発器出口を二相状態にする必要が
あり、蒸発圧力の上昇により能力低下を招き効率の上か
らも問題があった。また、アキュムレータの変わりに二
重管を用いた場合には、図８に示すように圧縮機７１、
凝縮器７２、膨張弁７４、蒸発器７６、熱交二重管７３
からなるサイクルにおいて、凝縮器出口冷媒および蒸発
器出口冷媒を熱交換することにより蒸発器出口冷媒にス
ーパーヒートが付き易く吸入冷媒比容積の低下により能
力の低下につながる制御上に問題点が多かった。
として、例えば特開平４−１０６３７２号公報（図７）
に開示される如く圧縮機６１、凝縮器６２、膨張弁６
４、蒸発器６６およびアキュムレータ６３を接続して形
成されるサイクルにおいて、アキュムレータ６３内に熱
交換器を設け蒸発器出口冷媒と凝縮器出口冷媒を熱交換
させる方法がある。しかしこの際、アキュムレータ６３
に液を貯めるために蒸発器出口を二相状態にする必要が
あり、蒸発圧力の上昇により能力低下を招き効率の上か
らも問題があった。また、アキュムレータの変わりに二
重管を用いた場合には、図８に示すように圧縮機７１、
凝縮器７２、膨張弁７４、蒸発器７６、熱交二重管７３
からなるサイクルにおいて、凝縮器出口冷媒および蒸発
器出口冷媒を熱交換することにより蒸発器出口冷媒にス
ーパーヒートが付き易く吸入冷媒比容積の低下により能
力の低下につながる制御上に問題点が多かった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の技術では、流量
を制御する膨張弁入口において冷媒が過冷却液となるよ
うに蒸発器出口冷媒と熱交換を行って凝縮器出口冷媒を
過冷却し、膨張弁入口において過冷却液になるようにし
ていた。しかし蒸発器出口冷媒を熱交換するため、圧縮
器吸入に及ぼす影響が大きく、また能力および効率の低
下を招くおそれがあるため蒸発器出口冷媒を制御する際
にいろいろな工夫を行う必要があるという問題点があっ
た。
を制御する膨張弁入口において冷媒が過冷却液となるよ
うに蒸発器出口冷媒と熱交換を行って凝縮器出口冷媒を
過冷却し、膨張弁入口において過冷却液になるようにし
ていた。しかし蒸発器出口冷媒を熱交換するため、圧縮
器吸入に及ぼす影響が大きく、また能力および効率の低
下を招くおそれがあるため蒸発器出口冷媒を制御する際
にいろいろな工夫を行う必要があるという問題点があっ
た。
【０００４】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、凝縮器出口を膨張弁を経た蒸発
器を通過していない低温冷媒と熱交換することにより過
冷却し、膨張弁における安定した流量制御や省フロン
化、高効率化を図った冷凍サイクルを提供することを目
的とする。
ためになされたもので、凝縮器出口を膨張弁を経た蒸発
器を通過していない低温冷媒と熱交換することにより過
冷却し、膨張弁における安定した流量制御や省フロン
化、高効率化を図った冷凍サイクルを提供することを目
的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１の冷凍サイクル
は、圧縮機、凝縮器、熱交換器を内蔵した高圧レシー
バ、第１の電子膨張弁、第２の電子膨張弁及び蒸発器を
備え、主流の冷媒は前記圧縮機、凝縮器、高圧レシー
バ、第１の電子膨張弁、蒸発器の順に流れ、バイパス流
の冷媒は前記高圧レシーバと第１の電子膨張弁の間から
分流し、前記第２の電子膨張弁、熱交換器を経て前記圧
縮機の吸入側にて前記主流と合流するものである。
は、圧縮機、凝縮器、熱交換器を内蔵した高圧レシー
バ、第１の電子膨張弁、第２の電子膨張弁及び蒸発器を
備え、主流の冷媒は前記圧縮機、凝縮器、高圧レシー
バ、第１の電子膨張弁、蒸発器の順に流れ、バイパス流
の冷媒は前記高圧レシーバと第１の電子膨張弁の間から
分流し、前記第２の電子膨張弁、熱交換器を経て前記圧
縮機の吸入側にて前記主流と合流するものである。
【０００６】請求項２の冷凍サイクルは、圧縮機、凝縮
器、熱交換器を内蔵した高圧レシーバ、第１の電子膨張
弁、第２の電子膨張弁、蒸発器及びアキュムレータを備
え、主流の冷媒は前記圧縮機、凝縮器、高圧レシーバ、
第１の電子膨張弁、蒸発器、アキュムレータの順に流
れ、バイパス流の冷媒は前記高圧レシーバと第１の電子
膨張弁の間から分流し、前記第２の電子膨張弁、熱交換
器を経て前記アキュムレータの上流側にて前記主流と合
流するものである。
器、熱交換器を内蔵した高圧レシーバ、第１の電子膨張
弁、第２の電子膨張弁、蒸発器及びアキュムレータを備
え、主流の冷媒は前記圧縮機、凝縮器、高圧レシーバ、
第１の電子膨張弁、蒸発器、アキュムレータの順に流
れ、バイパス流の冷媒は前記高圧レシーバと第１の電子
膨張弁の間から分流し、前記第２の電子膨張弁、熱交換
器を経て前記アキュムレータの上流側にて前記主流と合
流するものである。
【０００７】請求項３冷凍サイクルは、圧縮機、凝縮
器、熱交換器を内蔵した高圧レシーバ、第２の電子膨張
弁及び蒸発器を備え、冷媒は前記圧縮機、凝縮器、高圧
レシーバ、第２の電子膨張弁、熱交換器、蒸発器の順に
流れるものである。
器、熱交換器を内蔵した高圧レシーバ、第２の電子膨張
弁及び蒸発器を備え、冷媒は前記圧縮機、凝縮器、高圧
レシーバ、第２の電子膨張弁、熱交換器、蒸発器の順に
流れるものである。
【０００８】請求項４の冷凍サイクルは、圧縮機、凝縮
器、熱交換器を内蔵した高圧レシーバ、第２の電子膨張
弁、蒸発器及びアキュムレータを備え、冷媒は前記圧縮
機、凝縮器、高圧レシーバ、第２の電子膨張弁、熱交換
器、蒸発器、アキュムレータの順に流れるものである。
器、熱交換器を内蔵した高圧レシーバ、第２の電子膨張
弁、蒸発器及びアキュムレータを備え、冷媒は前記圧縮
機、凝縮器、高圧レシーバ、第２の電子膨張弁、熱交換
器、蒸発器、アキュムレータの順に流れるものである。
【０００９】請求項５の冷凍サイクルは、圧縮機、凝縮
器、熱交二重管、第２の電子膨張弁、蒸発器及びアキュ
ムレータを備え、冷媒は前記圧縮機、凝縮器、熱交二重
管、第２の電子膨張弁、熱交二重管、蒸発器、アキュム
レータの順に流れるものである。
器、熱交二重管、第２の電子膨張弁、蒸発器及びアキュ
ムレータを備え、冷媒は前記圧縮機、凝縮器、熱交二重
管、第２の電子膨張弁、熱交二重管、蒸発器、アキュム
レータの順に流れるものである。
【００１０】請求項６の冷凍サイクルは、圧縮機、凝縮
器、熱交二重管、第１の電子膨張弁、第２の電子膨張
弁、蒸発器及びアキュムレータを備え、主流の冷媒は前
記圧縮機、凝縮器、熱交二重管、第１の電子膨張弁、蒸
発器、アキュムレータの順に流れ、バイパス流の冷媒は
前記熱交二重管と第１の電子膨張弁の間から分流し、前
記第２の電子膨張弁、熱交二重管を経て前記アキュムレ
ータの上流側にて前記主流と合流するものである。
器、熱交二重管、第１の電子膨張弁、第２の電子膨張
弁、蒸発器及びアキュムレータを備え、主流の冷媒は前
記圧縮機、凝縮器、熱交二重管、第１の電子膨張弁、蒸
発器、アキュムレータの順に流れ、バイパス流の冷媒は
前記熱交二重管と第１の電子膨張弁の間から分流し、前
記第２の電子膨張弁、熱交二重管を経て前記アキュムレ
ータの上流側にて前記主流と合流するものである。
【００１１】
【作用】請求項１の冷凍サイクルは、高温冷媒を高圧レ
シーバにおいて、低温冷媒と熱交換することにより過冷
却を行うので、蒸発器における冷凍効果が増大されると
ともに、主流の流量が減少し蒸発器における圧力損失を
低減できる。
シーバにおいて、低温冷媒と熱交換することにより過冷
却を行うので、蒸発器における冷凍効果が増大されると
ともに、主流の流量が減少し蒸発器における圧力損失を
低減できる。
【００１２】請求項２の冷凍サイクルは、高温冷媒を高
圧レシーバにおいて、低温冷媒と熱交換することにより
過冷却を行うので、蒸発器における冷凍効果が増大され
るとともに、主流の流量が減少し蒸発器における圧力損
失を低減でき、さらにアキュムレータにより、バイパス
させる流量制御の自由度を拡大することができ、バイパ
ス流量を制御することによりアキュムレータに貯める冷
媒量を制御することができる。
圧レシーバにおいて、低温冷媒と熱交換することにより
過冷却を行うので、蒸発器における冷凍効果が増大され
るとともに、主流の流量が減少し蒸発器における圧力損
失を低減でき、さらにアキュムレータにより、バイパス
させる流量制御の自由度を拡大することができ、バイパ
ス流量を制御することによりアキュムレータに貯める冷
媒量を制御することができる。
【００１３】請求項３の冷凍サイクルは、高温冷媒を高
圧レシーバにおいて、低温冷媒と熱交換することにより
過冷却を行うので、凝縮器入口でなるべくサブクールを
つけない制御をすることにより系全体の必要媒量を削減
することができる。
圧レシーバにおいて、低温冷媒と熱交換することにより
過冷却を行うので、凝縮器入口でなるべくサブクールを
つけない制御をすることにより系全体の必要媒量を削減
することができる。
【００１４】請求項４の冷凍サイクルは、高温冷媒を高
圧レシーバにおいて、低温冷媒と熱交換することにより
過冷却を行うので、凝縮器入口でなるべくサブクールを
つけない制御をすることにより系全体の必要冷媒量を削
減することができる。
圧レシーバにおいて、低温冷媒と熱交換することにより
過冷却を行うので、凝縮器入口でなるべくサブクールを
つけない制御をすることにより系全体の必要冷媒量を削
減することができる。
【００１５】請求項５の冷凍サイクルは、高温冷媒を熱
交二重管において、低温冷媒と熱交換することにより過
冷却を行うので、凝縮器入口でなるべくサブクールをつ
けない制御をすることにより系全体の必要冷媒量を削減
することができる。
交二重管において、低温冷媒と熱交換することにより過
冷却を行うので、凝縮器入口でなるべくサブクールをつ
けない制御をすることにより系全体の必要冷媒量を削減
することができる。
【００１６】請求項６の冷凍サイクルは、高温冷媒を熱
交二重管において、低温冷媒と熱交換することにより過
冷却を行うので、蒸発器における冷凍効果が増大される
とともに、主流の流量が減少し蒸発器における圧力損失
を低減でき、さらにアキュムレータにより、バイパスさ
せる流量制御の自由度を拡大することができ、バイパス
流量を制御することによりアキュムレータに貯める冷媒
量を制御することができる。
交二重管において、低温冷媒と熱交換することにより過
冷却を行うので、蒸発器における冷凍効果が増大される
とともに、主流の流量が減少し蒸発器における圧力損失
を低減でき、さらにアキュムレータにより、バイパスさ
せる流量制御の自由度を拡大することができ、バイパス
流量を制御することによりアキュムレータに貯める冷媒
量を制御することができる。
【００１７】
実施例１．以下この発明の実施例１を図１に基づいて説
明する。図１において、１は圧縮機、２は凝縮器、３は
熱交換器内蔵高圧レシーバ、４および５は電子膨張弁、
６は蒸発器である。圧縮機１、凝縮器２を経た高温冷媒
は熱交換器内蔵高圧レシーバ３において、膨張弁４を通
過した低温のバイパス冷媒と熱交換する事により過冷却
をつけ冷凍効果を増大させることができる。高圧レシー
バ３を通過した高温冷媒は分岐点８において膨張弁５、
蒸発器６へと流れる主流と、膨張弁４高圧レシーバ３へ
とながれるバイパス流に分かれる。高圧レシーバ３にお
いて熱交換されたバイパス流は圧縮機１の手前で主流と
合流する。実施例１では熱交換器を内蔵する高圧レシー
バを用いる。図９に原理の説明として、熱交換器内蔵高
圧レシーバ内で熱交換が行われる際のモリエル線図およ
び回路図を示す。高圧レシーバ内の高温冷媒８１は膨張
弁を通過した低温冷媒８３と熱交換することにより過冷
却され高圧レシーバ出口ではモリエル線図上８１→８２
のように過冷却される。したがって延長配管において圧
力損失があった場合通常延長配管８９における圧損によ
り膨張弁入口が二相状態になる場合（８８ｂ）でも過冷
却をつけたためサブクール液のまま（８８ａ）電子膨張
弁で制御する事が可能となる。またこの時、蒸発器入口
のエンタルピも８４ｂから８４ａに移るため冷凍効果の
増大につながる。
明する。図１において、１は圧縮機、２は凝縮器、３は
熱交換器内蔵高圧レシーバ、４および５は電子膨張弁、
６は蒸発器である。圧縮機１、凝縮器２を経た高温冷媒
は熱交換器内蔵高圧レシーバ３において、膨張弁４を通
過した低温のバイパス冷媒と熱交換する事により過冷却
をつけ冷凍効果を増大させることができる。高圧レシー
バ３を通過した高温冷媒は分岐点８において膨張弁５、
蒸発器６へと流れる主流と、膨張弁４高圧レシーバ３へ
とながれるバイパス流に分かれる。高圧レシーバ３にお
いて熱交換されたバイパス流は圧縮機１の手前で主流と
合流する。実施例１では熱交換器を内蔵する高圧レシー
バを用いる。図９に原理の説明として、熱交換器内蔵高
圧レシーバ内で熱交換が行われる際のモリエル線図およ
び回路図を示す。高圧レシーバ内の高温冷媒８１は膨張
弁を通過した低温冷媒８３と熱交換することにより過冷
却され高圧レシーバ出口ではモリエル線図上８１→８２
のように過冷却される。したがって延長配管において圧
力損失があった場合通常延長配管８９における圧損によ
り膨張弁入口が二相状態になる場合（８８ｂ）でも過冷
却をつけたためサブクール液のまま（８８ａ）電子膨張
弁で制御する事が可能となる。またこの時、蒸発器入口
のエンタルピも８４ｂから８４ａに移るため冷凍効果の
増大につながる。
【００１８】実施例２．図２は実施例２を示すものであ
る。１１は圧縮機、１２は凝縮器、１３は熱交換器内蔵
高圧レシーバ、１４，１５は電子膨張弁、１６は蒸発
器、１７はアキュムレータである。圧縮機１１、凝縮器
１２を経た高温冷媒は熱交換器内蔵高圧レシーバ１３に
おいて、膨張弁１４を通過した低温のバイパス冷媒と熱
交換する事により過冷却をつけ冷凍効果を増大させるこ
とができる。高圧レシーバ１３を通過した高温冷媒は分
岐点１８において膨張弁１５、蒸発器１６へと流れる主
流と、膨張弁１４高圧レシーバ１３へとながれるバイパ
ス流に分かれる。高圧レシーバ１３において熱交換され
たバイパス流は圧縮機１１の手前に設けられたアキュム
レータ１７へと流入しここにおいても余剰冷媒を貯める
ことができる。実施例１と比べアキュムレータ１７を設
けることによりバイパス流量を大きくとることができ
る。
る。１１は圧縮機、１２は凝縮器、１３は熱交換器内蔵
高圧レシーバ、１４，１５は電子膨張弁、１６は蒸発
器、１７はアキュムレータである。圧縮機１１、凝縮器
１２を経た高温冷媒は熱交換器内蔵高圧レシーバ１３に
おいて、膨張弁１４を通過した低温のバイパス冷媒と熱
交換する事により過冷却をつけ冷凍効果を増大させるこ
とができる。高圧レシーバ１３を通過した高温冷媒は分
岐点１８において膨張弁１５、蒸発器１６へと流れる主
流と、膨張弁１４高圧レシーバ１３へとながれるバイパ
ス流に分かれる。高圧レシーバ１３において熱交換され
たバイパス流は圧縮機１１の手前に設けられたアキュム
レータ１７へと流入しここにおいても余剰冷媒を貯める
ことができる。実施例１と比べアキュムレータ１７を設
けることによりバイパス流量を大きくとることができ
る。
【００１９】実施例３．図３は実施例３を示すものであ
る。２１は圧縮機、２２は凝縮器、２３は熱交換器内蔵
高圧レシーバ、２４は電子膨張弁、２６は蒸発器であ
る。圧縮機２１凝縮器２２を経た高温冷媒は高圧レシー
バ２３において、膨張弁２４を通過した低温冷媒と熱交
換することにより過冷却し、膨張弁２４へと流れる。そ
の後、高圧レシーバ２３において熱交換された後、蒸発
器２６を経て圧縮機２１へと戻る。
る。２１は圧縮機、２２は凝縮器、２３は熱交換器内蔵
高圧レシーバ、２４は電子膨張弁、２６は蒸発器であ
る。圧縮機２１凝縮器２２を経た高温冷媒は高圧レシー
バ２３において、膨張弁２４を通過した低温冷媒と熱交
換することにより過冷却し、膨張弁２４へと流れる。そ
の後、高圧レシーバ２３において熱交換された後、蒸発
器２６を経て圧縮機２１へと戻る。
【００２０】実施例４．図４は実施例４を示すものであ
る。３１は圧縮機、３２は凝縮器、３３は熱交換器内蔵
高圧レシーバ、３４は電子膨張弁、３６は蒸発器、３７
はアキュムレータである。圧縮機３１、凝縮器３２を経
た高温冷媒は高圧レシーバ３３において、膨張弁３４を
通過した低温冷媒と熱交換することにより過冷却し、膨
張弁３４へと流れる。その後、高圧レシーバ３３におい
て熱交換された後、蒸発器３６、アキュムレータ３７を
経て圧縮機３１へと戻る。
る。３１は圧縮機、３２は凝縮器、３３は熱交換器内蔵
高圧レシーバ、３４は電子膨張弁、３６は蒸発器、３７
はアキュムレータである。圧縮機３１、凝縮器３２を経
た高温冷媒は高圧レシーバ３３において、膨張弁３４を
通過した低温冷媒と熱交換することにより過冷却し、膨
張弁３４へと流れる。その後、高圧レシーバ３３におい
て熱交換された後、蒸発器３６、アキュムレータ３７を
経て圧縮機３１へと戻る。
【００２１】実施例５．図５は実施例５を示すものであ
る。４１は圧縮機、４２は凝縮器、４３は熱交二重管、
４４は電子膨張弁、４６は蒸発器、４７はアキュムレー
タである。圧縮機４１、凝縮器４２を経た高温冷媒は熱
交二重管４３において、膨張弁４４を通過した低温冷媒
と熱交換することにより過冷却し、膨張弁４４へと流れ
る。その後、熱交二重管４３において熱交換された後、
蒸発器４６、アキュムレータ４７を経て圧縮機４１へと
戻る。
る。４１は圧縮機、４２は凝縮器、４３は熱交二重管、
４４は電子膨張弁、４６は蒸発器、４７はアキュムレー
タである。圧縮機４１、凝縮器４２を経た高温冷媒は熱
交二重管４３において、膨張弁４４を通過した低温冷媒
と熱交換することにより過冷却し、膨張弁４４へと流れ
る。その後、熱交二重管４３において熱交換された後、
蒸発器４６、アキュムレータ４７を経て圧縮機４１へと
戻る。
【００２２】実施例６．図６は実施例６を示すものであ
る。５１は圧縮機、５２は凝縮器、５３は熱交二重管、
５４、５５は電子膨張弁、５６は蒸発器、５７はアキュ
ムレータである。圧縮機５１、凝縮器５２を経た高温冷
媒は熱交二重管５３において、膨張弁５４を通過した低
温のバイパス冷媒と熱交換する事により過冷却をつけ、
冷凍効果を増大させることができる。高圧レシーバ５３
を通過した高温冷媒は分岐点５８において膨張弁５５、
蒸発器５６へと流れる主流と、膨張弁５４高圧レシーバ
５３へとながれるバイパス流に分かれる。高圧レシーバ
５３において熱交換されたバイパス流は圧縮機５１の手
前に設けられたアキュムレータ５７へと流入しここにお
いても余剰冷媒を貯めることができる。実施例５と比較
するとアキュムレータを設けることによりバイパス流量
を大きくとることができる。
る。５１は圧縮機、５２は凝縮器、５３は熱交二重管、
５４、５５は電子膨張弁、５６は蒸発器、５７はアキュ
ムレータである。圧縮機５１、凝縮器５２を経た高温冷
媒は熱交二重管５３において、膨張弁５４を通過した低
温のバイパス冷媒と熱交換する事により過冷却をつけ、
冷凍効果を増大させることができる。高圧レシーバ５３
を通過した高温冷媒は分岐点５８において膨張弁５５、
蒸発器５６へと流れる主流と、膨張弁５４高圧レシーバ
５３へとながれるバイパス流に分かれる。高圧レシーバ
５３において熱交換されたバイパス流は圧縮機５１の手
前に設けられたアキュムレータ５７へと流入しここにお
いても余剰冷媒を貯めることができる。実施例５と比較
するとアキュムレータを設けることによりバイパス流量
を大きくとることができる。
【００２３】
【発明の効果】請求項１の冷凍サイクルは、圧縮機、凝
縮器、熱交換器を内蔵した高圧レシーバ、第１の電子膨
張弁、第２の電子膨張弁及び蒸発器を備え、主流の冷媒
は前記、圧縮機、凝縮器、高圧レシーバ、第１の電子膨
張弁、蒸発器の順に流れ、バイパス流の冷媒は前記高圧
レシーバと第１の電子膨張弁の間から分流し、前記第２
の電子膨張弁、熱交換器を経て前記圧縮機の吸入側にて
前記主流と合流する構成にしたので、高温冷媒を高圧レ
シーバにおいて、低温冷媒と熱交換することにより過冷
却を行うので、蒸発器における冷凍効果が増大されると
ともに、主流の流量が減少し蒸発器における圧力損失を
低減できる。
縮器、熱交換器を内蔵した高圧レシーバ、第１の電子膨
張弁、第２の電子膨張弁及び蒸発器を備え、主流の冷媒
は前記、圧縮機、凝縮器、高圧レシーバ、第１の電子膨
張弁、蒸発器の順に流れ、バイパス流の冷媒は前記高圧
レシーバと第１の電子膨張弁の間から分流し、前記第２
の電子膨張弁、熱交換器を経て前記圧縮機の吸入側にて
前記主流と合流する構成にしたので、高温冷媒を高圧レ
シーバにおいて、低温冷媒と熱交換することにより過冷
却を行うので、蒸発器における冷凍効果が増大されると
ともに、主流の流量が減少し蒸発器における圧力損失を
低減できる。
【００２４】請求項２の冷凍サイクルは、圧縮機、凝縮
器、熱交換器を内蔵した高圧レシーバ、第１の電子膨張
弁、第２の電子膨張弁、蒸発器及びアキュムレータを備
え、主流の冷媒は前記圧縮機、凝縮器、高圧レシーバ、
第１の電子膨張弁、蒸発器、アキュムレータの順に流
れ、バイパス流の冷媒は前記高圧レシーバと第１の電子
膨張弁の間から分流し、前記第２の電子膨張弁、熱交換
器を経て前記アキュムレータの上流側にて前記主流と合
流する構成としたので、高温冷媒を高圧レシーバにおい
て、低温冷媒と熱交換することにより過冷却を行うの
で、蒸発器における冷凍効果が増大されるとともに、主
流の流量が減少し蒸発器における圧力損失を低減でき、
さらにアキュムレータにより、バイパスさせる流量制御
の自由度を拡大することができ、バイパス流量を制御す
ることによりアキュムレータに貯める冷媒量を制御する
ことができる。
器、熱交換器を内蔵した高圧レシーバ、第１の電子膨張
弁、第２の電子膨張弁、蒸発器及びアキュムレータを備
え、主流の冷媒は前記圧縮機、凝縮器、高圧レシーバ、
第１の電子膨張弁、蒸発器、アキュムレータの順に流
れ、バイパス流の冷媒は前記高圧レシーバと第１の電子
膨張弁の間から分流し、前記第２の電子膨張弁、熱交換
器を経て前記アキュムレータの上流側にて前記主流と合
流する構成としたので、高温冷媒を高圧レシーバにおい
て、低温冷媒と熱交換することにより過冷却を行うの
で、蒸発器における冷凍効果が増大されるとともに、主
流の流量が減少し蒸発器における圧力損失を低減でき、
さらにアキュムレータにより、バイパスさせる流量制御
の自由度を拡大することができ、バイパス流量を制御す
ることによりアキュムレータに貯める冷媒量を制御する
ことができる。
【００２５】請求項３の冷凍サイクルは、圧縮機、凝縮
器、熱交換器を内蔵した高圧レシーバ、第２の電子膨張
弁及び蒸発器を備え、冷媒は前記圧縮機、凝縮器、高圧
レシーバ、第２の電子膨張弁、熱交換器、蒸発器の順に
流れる構成としたので、高温冷媒を高圧レシーバにおい
て、低温冷媒と熱交換することにより過冷却を行うの
で、凝縮器入口でなるべくサブクールをつけない制御を
することにより系全体の必要冷媒量を削減することがで
きる。
器、熱交換器を内蔵した高圧レシーバ、第２の電子膨張
弁及び蒸発器を備え、冷媒は前記圧縮機、凝縮器、高圧
レシーバ、第２の電子膨張弁、熱交換器、蒸発器の順に
流れる構成としたので、高温冷媒を高圧レシーバにおい
て、低温冷媒と熱交換することにより過冷却を行うの
で、凝縮器入口でなるべくサブクールをつけない制御を
することにより系全体の必要冷媒量を削減することがで
きる。
【００２６】請求項４の冷凍サイクルは、圧縮機、凝縮
器、熱交換器を内蔵した高圧レシーバ、第２の電子膨張
弁、蒸発器及びアキュムレータを備え、冷媒は前記圧縮
機、凝縮器、高圧レシーバ、第２の電子膨張弁、熱交換
器、蒸発器、アキュムレータの順に流れる構成にしたの
で、高温冷媒を高圧レシーバにおいて、低温冷媒と熱交
換することにより過冷却を行うので、凝縮器入口でなる
べくサブクールをつけない制御をすることにより系全体
の必要冷媒量を削減することができる。
器、熱交換器を内蔵した高圧レシーバ、第２の電子膨張
弁、蒸発器及びアキュムレータを備え、冷媒は前記圧縮
機、凝縮器、高圧レシーバ、第２の電子膨張弁、熱交換
器、蒸発器、アキュムレータの順に流れる構成にしたの
で、高温冷媒を高圧レシーバにおいて、低温冷媒と熱交
換することにより過冷却を行うので、凝縮器入口でなる
べくサブクールをつけない制御をすることにより系全体
の必要冷媒量を削減することができる。
【００２７】請求項５の冷凍サイクルは、圧縮機、凝縮
器、熱交二重管、第２の電子膨張弁、蒸発器及びアキュ
ムレータを備え、冷媒は前記圧縮機、凝縮器、熱交二重
管、第２の電子膨張弁、熱交二重管、蒸発器、アキュム
レータの順に流れる構成にしたので、高温冷媒を熱交二
重管において、低温冷媒と熱交換することにより過冷却
を行うので、凝縮器入口でなるべくサブクールをつけな
い制御をすることにより系全体の必要媒量を削減するこ
とができる。
器、熱交二重管、第２の電子膨張弁、蒸発器及びアキュ
ムレータを備え、冷媒は前記圧縮機、凝縮器、熱交二重
管、第２の電子膨張弁、熱交二重管、蒸発器、アキュム
レータの順に流れる構成にしたので、高温冷媒を熱交二
重管において、低温冷媒と熱交換することにより過冷却
を行うので、凝縮器入口でなるべくサブクールをつけな
い制御をすることにより系全体の必要媒量を削減するこ
とができる。
【００２８】請求項６の冷凍サイクルは、圧縮機、凝縮
器、熱交二重管、第１の電子膨張弁、第２の電子膨張
弁、蒸発器及びアキュムレータを備え、主流の冷媒は前
記圧縮機、凝縮器、熱交二重管、第１の電子膨張弁、蒸
発器、アキュムレータの順に流れ、バイパス流の冷媒は
前記熱交二重管と第１の電子膨張弁の間から分流し、前
記第２の電子膨張弁、熱交二重管を経て前記アキュムレ
ータの上流側にて前記主流と合流する構成にしたので、
高温冷媒を熱交二重管において、低温冷媒と熱交換する
ことにより過冷却を行うので、蒸発器における冷凍効果
が増大されるとともに、主流の流量が減少し蒸発器にお
ける圧力損失を低減でき、さらにアキュムレータによ
り、バイパスさせる流量制御の自由度を拡大することが
でき、バイパス流量を制御することによりアキュムレー
タに貯める冷媒量を制御することができる。
器、熱交二重管、第１の電子膨張弁、第２の電子膨張
弁、蒸発器及びアキュムレータを備え、主流の冷媒は前
記圧縮機、凝縮器、熱交二重管、第１の電子膨張弁、蒸
発器、アキュムレータの順に流れ、バイパス流の冷媒は
前記熱交二重管と第１の電子膨張弁の間から分流し、前
記第２の電子膨張弁、熱交二重管を経て前記アキュムレ
ータの上流側にて前記主流と合流する構成にしたので、
高温冷媒を熱交二重管において、低温冷媒と熱交換する
ことにより過冷却を行うので、蒸発器における冷凍効果
が増大されるとともに、主流の流量が減少し蒸発器にお
ける圧力損失を低減でき、さらにアキュムレータによ
り、バイパスさせる流量制御の自由度を拡大することが
でき、バイパス流量を制御することによりアキュムレー
タに貯める冷媒量を制御することができる。
【図１】この発明の実施例１による冷凍サイクルの回路
図である。
図である。
【図２】この発明の実施例２による冷凍サイクルの回路
図である。
図である。
【図３】この発明の実施例３による冷凍サイクルの回路
図である。
図である。
【図４】この発明の実施例４による冷凍サイクルの回路
図である。
図である。
【図５】この発明の実施例５による冷凍サイクルの回路
図である。
図である。
【図６】この発明の実施例６による冷凍サイクルの回路
図である。
図である。
【図７】従来の冷凍サイクルの回路図である。
【図８】他の従来の冷凍サイクルの回路図である。
【図９】この発明の実施例１による冷凍サイクルの回路
図及びモリエル線図である。
図及びモリエル線図である。
１、１１、２１、３１、４１、５１、６１、７１ 圧縮
機 ２、１２、２２、３２、４２、５２、６２、７２ 蒸発
器 ３、１３、２３、３３ 高圧レシーバ ４３、５３、７３ 熱交二重管 ４、５、１４、１５、２４、３４、４４、５４、６４、
７４、７５ 膨張弁 ６、１６、２６、３６、４６、５６、６６、７６ 凝縮
器 １７、３７、４７、５７ アキュムレータ
機 ２、１２、２２、３２、４２、５２、６２、７２ 蒸発
器 ３、１３、２３、３３ 高圧レシーバ ４３、５３、７３ 熱交二重管 ４、５、１４、１５、２４、３４、４４、５４、６４、
７４、７５ 膨張弁 ６、１６、２６、３６、４６、５６、６６、７６ 凝縮
器 １７、３７、４７、５７ アキュムレータ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 榎本 寿彦 静岡市小鹿三丁目18番１号 三菱電機株式 会社静岡製作所内 (72)発明者 柴田 裕治 静岡市小鹿三丁目18番１号 三菱電機株式 会社静岡製作所内 (72)発明者 吉田 孝行 静岡市小鹿三丁目18番１号 三菱電機株式 会社空調エンジニアリング統括センター内
Claims (6)
- 【請求項１】 圧縮機、凝縮器、熱交換器を内蔵した高
圧レシーバ、第１の電子膨張弁、第２の電子膨張弁及び
蒸発器を備え、主流の冷媒は前記圧縮機、凝縮器、高圧
レシーバ、第１の電子膨張弁、蒸発器の順に流れ、バイ
パス流の冷媒は前記高圧レシーバと第１の電子膨張弁の
間から分流し、前記第２の電子膨張弁、熱交換器を経て
前記圧縮機の吸入側にて前記主流と合流することを特徴
とする冷凍サイクル。 - 【請求項２】 圧縮機、凝縮器、熱交換器を内蔵した高
圧レシーバ、第１の電子膨張弁、第２の電子膨張弁、蒸
発器及びアキュムレータを備え、主流の冷媒は前記圧縮
機、凝縮器、高圧レシーバ、第１の電子膨張弁、蒸発
器、アキュムレータの順に流れ、バイパス流の冷媒は前
記高圧レシーバと第１の電子膨張弁の間から分流し、前
記第２の電子膨張弁、熱交換器を経て前記アキュムレー
タの上流側にて前記主流と合流することを特徴とする冷
凍サイクル。 - 【請求項３】 圧縮機、凝縮器、熱交換器を内蔵した高
圧レシーバ、第２の電子膨張弁及び蒸発器を備え、冷媒
は前記圧縮機、凝縮器、高圧レシーバ、第２の電子膨張
弁、熱交換器、蒸発器の順に流れることを特徴とする冷
凍サイクル。 - 【請求項４】 圧縮機、凝縮器、熱交換器を内蔵した高
圧レシーバ、第２の電子膨張弁、蒸発器及びアキュムレ
ータを備え、冷媒は前記圧縮機、凝縮器、高圧レシー
バ、第２の電子膨張弁、熱交換器、蒸発器、アキュムレ
ータの順に流れることを特徴とする冷凍サイクル。 - 【請求項５】 圧縮機、凝縮器、熱交二重管、第２の電
子膨張弁、蒸発器及びアキュムレータを備え、冷媒は前
記圧縮機、凝縮器、熱交二重管、第２の電子膨張弁、熱
交二重管、蒸発器、アキュムレータの順に流れることを
特徴とする冷凍サイクル。 - 【請求項６】 圧縮機、凝縮器、熱交二重管、第１の電
子膨張弁、第２の電子膨張弁、蒸発器及びアキュムレー
タを備え、主流の冷媒は前記圧縮機、凝縮器、熱交二重
管、第１の電子膨張弁、蒸発器、アキュムレータの順に
流れ、バイパス流の冷媒は前記熱交二重管と第１の電子
膨張弁の間から分流し、前記第２の電子膨張弁、熱交二
重管を経て前記アキュムレータの上流側にて前記主流と
合流することを特徴とする冷凍サイクル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11995793A JPH06331223A (ja) | 1993-05-21 | 1993-05-21 | 冷凍サイクル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11995793A JPH06331223A (ja) | 1993-05-21 | 1993-05-21 | 冷凍サイクル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06331223A true JPH06331223A (ja) | 1994-11-29 |
Family
ID=14774396
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11995793A Pending JPH06331223A (ja) | 1993-05-21 | 1993-05-21 | 冷凍サイクル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06331223A (ja) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998006983A1 (fr) * | 1996-08-14 | 1998-02-19 | Daikin Industries, Ltd. | Conditionneur d'air |
| JP2001355924A (ja) * | 2001-06-25 | 2001-12-26 | Daikin Ind Ltd | 空気調和機 |
| JP2003287321A (ja) * | 2002-03-28 | 2003-10-10 | Daikin Ind Ltd | プレート式熱交換器及び該熱交換器を備えた冷凍装置 |
| WO2004088219A1 (en) * | 2003-03-31 | 2004-10-14 | Myung-Bum Han | Improvement system of energy efficincy for refrigeration cycle |
| WO2007102463A1 (ja) * | 2006-03-06 | 2007-09-13 | Daikin Industries, Ltd. | 冷凍装置 |
| WO2009150761A1 (ja) | 2008-06-13 | 2009-12-17 | 三菱電機株式会社 | 冷凍サイクル装置、並びにその制御方法 |
| WO2013121843A1 (ja) * | 2012-02-15 | 2013-08-22 | サンデン株式会社 | 車両用空気調和装置 |
| KR101333984B1 (ko) * | 2006-10-17 | 2013-11-27 | 엘지전자 주식회사 | 공기조화기 |
| WO2015029160A1 (ja) | 2013-08-28 | 2015-03-05 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
| JP5908183B1 (ja) * | 2014-11-19 | 2016-04-26 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
| CN106196430A (zh) * | 2016-06-30 | 2016-12-07 | 珠海格力电器股份有限公司 | 定频空调自动调整制冷量的系统及方法 |
| CN107796148A (zh) * | 2017-10-20 | 2018-03-13 | 珠海格力电器股份有限公司 | 冷媒循环系统及其控制方法 |
| US10174976B2 (en) | 2015-05-06 | 2019-01-08 | Hyundai Motor Company | Heat exchanger |
| JP2019190744A (ja) * | 2018-04-25 | 2019-10-31 | 大阪瓦斯株式会社 | ヒートポンプシステムの検査方法、及びヒートポンプシステム |
| JP2021050841A (ja) * | 2019-09-24 | 2021-04-01 | 株式会社マック | 冷凍方法 |
| CN113294925A (zh) * | 2021-05-21 | 2021-08-24 | 浙江国祥股份有限公司 | 一种带复合式经济器的蒸发冷凝式冷水机组 |
| CN113465198A (zh) * | 2021-05-19 | 2021-10-01 | 浙江国祥股份有限公司 | 一种带过冷式储液器的蒸发冷凝式冷水机组 |
-
1993
- 1993-05-21 JP JP11995793A patent/JPH06331223A/ja active Pending
Cited By (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998006983A1 (fr) * | 1996-08-14 | 1998-02-19 | Daikin Industries, Ltd. | Conditionneur d'air |
| JPH1054616A (ja) * | 1996-08-14 | 1998-02-24 | Daikin Ind Ltd | 空気調和機 |
| US6164086A (en) * | 1996-08-14 | 2000-12-26 | Daikin Industries, Ltd. | Air conditioner |
| JP2001355924A (ja) * | 2001-06-25 | 2001-12-26 | Daikin Ind Ltd | 空気調和機 |
| JP2003287321A (ja) * | 2002-03-28 | 2003-10-10 | Daikin Ind Ltd | プレート式熱交換器及び該熱交換器を備えた冷凍装置 |
| CN100381766C (zh) * | 2003-03-31 | 2008-04-16 | 韩明范 | 制冷循环能量效率的改进系统 |
| US7448228B2 (en) | 2003-03-31 | 2008-11-11 | Myung-Bum Han | System of energy efficiency for refrigeration cycle |
| WO2004088219A1 (en) * | 2003-03-31 | 2004-10-14 | Myung-Bum Han | Improvement system of energy efficincy for refrigeration cycle |
| WO2007102463A1 (ja) * | 2006-03-06 | 2007-09-13 | Daikin Industries, Ltd. | 冷凍装置 |
| JP2007240026A (ja) * | 2006-03-06 | 2007-09-20 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| AU2007223486B2 (en) * | 2006-03-06 | 2010-03-04 | Daikin Industries, Ltd. | Refrigeration system |
| JP4715561B2 (ja) * | 2006-03-06 | 2011-07-06 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
| KR101333984B1 (ko) * | 2006-10-17 | 2013-11-27 | 엘지전자 주식회사 | 공기조화기 |
| US9163865B2 (en) | 2008-06-13 | 2015-10-20 | Mitsubishi Electric Corporation | Refrigeration cycle device and method of controlling the same |
| WO2009150761A1 (ja) | 2008-06-13 | 2009-12-17 | 三菱電機株式会社 | 冷凍サイクル装置、並びにその制御方法 |
| WO2013121843A1 (ja) * | 2012-02-15 | 2013-08-22 | サンデン株式会社 | 車両用空気調和装置 |
| JP2013189179A (ja) * | 2012-02-15 | 2013-09-26 | Sanden Corp | 車両用空気調和装置 |
| WO2015029160A1 (ja) | 2013-08-28 | 2015-03-05 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
| US10107514B2 (en) | 2013-08-28 | 2018-10-23 | Mitsubishi Electric Corporation | Air-conditioning apparatus including multiple expansion devices |
| CN106796045A (zh) * | 2014-11-19 | 2017-05-31 | 三菱电机株式会社 | 空气调节装置 |
| JP5908183B1 (ja) * | 2014-11-19 | 2016-04-26 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
| AU2014411657B2 (en) * | 2014-11-19 | 2018-05-17 | Mitsubishi Electric Corporation | Air-conditioning apparatus |
| WO2016079834A1 (ja) * | 2014-11-19 | 2016-05-26 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
| US10247440B2 (en) | 2014-11-19 | 2019-04-02 | Mitsubishi Electric Corporation | Air-conditioning apparatus with control of expansion valve to maintain desired degree of subcooling |
| CN106796045B (zh) * | 2014-11-19 | 2019-08-30 | 三菱电机株式会社 | 空气调节装置 |
| US10174976B2 (en) | 2015-05-06 | 2019-01-08 | Hyundai Motor Company | Heat exchanger |
| CN106196430A (zh) * | 2016-06-30 | 2016-12-07 | 珠海格力电器股份有限公司 | 定频空调自动调整制冷量的系统及方法 |
| CN107796148A (zh) * | 2017-10-20 | 2018-03-13 | 珠海格力电器股份有限公司 | 冷媒循环系统及其控制方法 |
| JP2019190744A (ja) * | 2018-04-25 | 2019-10-31 | 大阪瓦斯株式会社 | ヒートポンプシステムの検査方法、及びヒートポンプシステム |
| JP2021050841A (ja) * | 2019-09-24 | 2021-04-01 | 株式会社マック | 冷凍方法 |
| CN113465198A (zh) * | 2021-05-19 | 2021-10-01 | 浙江国祥股份有限公司 | 一种带过冷式储液器的蒸发冷凝式冷水机组 |
| CN113294925A (zh) * | 2021-05-21 | 2021-08-24 | 浙江国祥股份有限公司 | 一种带复合式经济器的蒸发冷凝式冷水机组 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH06331223A (ja) | 冷凍サイクル | |
| KR100905995B1 (ko) | 공기 조화 장치 | |
| WO2010061624A1 (ja) | 冷凍システム | |
| WO1998006983A1 (fr) | Conditionneur d'air | |
| CN102109202A (zh) | 空气调节器 | |
| JP2012047409A (ja) | マルチ型空気調和システム | |
| JP3087745B2 (ja) | 冷凍装置 | |
| JP2008267653A (ja) | 冷凍装置 | |
| JPH11248273A (ja) | 冷凍空調装置、及びその設備選択方法 | |
| KR20040054282A (ko) | 공기조화기 | |
| JP2981559B2 (ja) | 空気調和機 | |
| WO2010041453A1 (ja) | 冷凍装置 | |
| JPH06257874A (ja) | ヒートポンプ式空気調和機 | |
| JP3138491B2 (ja) | 空気調和装置 | |
| JP2005042980A (ja) | 蓄熱式空気調和装置 | |
| JPH08178450A (ja) | 空気調和機 | |
| JPH03170758A (ja) | 空気調和装置 | |
| JPH08303879A (ja) | 冷凍装置 | |
| JPH06241584A (ja) | 冷凍サイクル | |
| JP3791019B2 (ja) | 空調装置 | |
| JP2000320908A (ja) | 冷凍サイクル回路 | |
| JPH06281270A (ja) | 空調装置 | |
| JP2006125761A (ja) | 室内機およびこれを備えた空気調和装置 | |
| JPH0820139B2 (ja) | 蓄熱式ヒートポンプ装置 | |
| JPH06281267A (ja) | 空調装置 |