JPH06330945A - 静圧定比制御弁方式静圧装置 - Google Patents
静圧定比制御弁方式静圧装置Info
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- JPH06330945A JPH06330945A JP11715593A JP11715593A JPH06330945A JP H06330945 A JPH06330945 A JP H06330945A JP 11715593 A JP11715593 A JP 11715593A JP 11715593 A JP11715593 A JP 11715593A JP H06330945 A JPH06330945 A JP H06330945A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 無限剛性成立の条件が現場調整に於いて可能
となるようにした静圧定比制御弁方式の静圧装置を得る
こと。 【構成】 長手方向ほぼ中央部に圧油取入れ口６を有
し、かつ同取入れ口に交叉するように両端が太く中央部
が細く穿孔された長手方向に延びる弁穴７内に、スプー
ル８の中央ランド部９が中央部に、両端ランド部１０
ａ，１０ｂが弁内７の両端部の穴にそれぞれ滑合するよ
うに嵌挿され、中央ランド部９の両端部と中央部の穴と
の間に可変絞り１３ａ，１３ｂを形成するとともに両端
ランド部の外周に固定絞り１６ａ，１６ｂを形成した静
圧定比制御弁と上記静圧ポケットとの間に、可変絞り弁
２３ａ，２３ｂを設けた。
となるようにした静圧定比制御弁方式の静圧装置を得る
こと。 【構成】 長手方向ほぼ中央部に圧油取入れ口６を有
し、かつ同取入れ口に交叉するように両端が太く中央部
が細く穿孔された長手方向に延びる弁穴７内に、スプー
ル８の中央ランド部９が中央部に、両端ランド部１０
ａ，１０ｂが弁内７の両端部の穴にそれぞれ滑合するよ
うに嵌挿され、中央ランド部９の両端部と中央部の穴と
の間に可変絞り１３ａ，１３ｂを形成するとともに両端
ランド部の外周に固定絞り１６ａ，１６ｂを形成した静
圧定比制御弁と上記静圧ポケットとの間に、可変絞り弁
２３ａ，２３ｂを設けた。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば負荷部の相反す
る側の面に互いに対向して設けられた静圧軸受用の静圧
ポケットへ供給する圧油の圧力を自動調節して、その静
圧軸受の静剛性を実質的に無限大にするようにした静圧
定比制御弁を有する静圧装置に関する。
る側の面に互いに対向して設けられた静圧軸受用の静圧
ポケットへ供給する圧油の圧力を自動調節して、その静
圧軸受の静剛性を実質的に無限大にするようにした静圧
定比制御弁を有する静圧装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、静圧軸受用の制御弁としては片
側定圧比制御弁とともに、対向形静圧方式として絞り制
御方式を採用した制御弁が使用されている。
側定圧比制御弁とともに、対向形静圧方式として絞り制
御方式を採用した制御弁が使用されている。
【０００３】そこで、本出願人は、特公昭５７−４１６
１０号として、スプール弁方式を採用し、かつ極めて簡
単な回路構成にでき、部品点数を大巾に減少させてより
安価に製作できるとともに制御精度を比較的容易に確保
し得るようにした静圧定比制御弁を提案した。
１０号として、スプール弁方式を採用し、かつ極めて簡
単な回路構成にでき、部品点数を大巾に減少させてより
安価に製作できるとともに制御精度を比較的容易に確保
し得るようにした静圧定比制御弁を提案した。
【０００４】すなわち、上記本出願人が提案した静圧定
比制御弁は、圧油取入れ口と弁穴とを有する弁本体と、
両端と中央部の３か所にランド部を有し、中央ランド部
は前記弁穴の中央部に、両端ランド部は同じ両端部にそ
れぞれ滑合するように配置されたスプールとからなり、
前記中央ランド部の両側部と前記弁穴の中央部との間に
可変絞りが、前記両端ランド部と前記弁穴の両端部との
間に固定絞りがそれぞれ形成されている。
比制御弁は、圧油取入れ口と弁穴とを有する弁本体と、
両端と中央部の３か所にランド部を有し、中央ランド部
は前記弁穴の中央部に、両端ランド部は同じ両端部にそ
れぞれ滑合するように配置されたスプールとからなり、
前記中央ランド部の両側部と前記弁穴の中央部との間に
可変絞りが、前記両端ランド部と前記弁穴の両端部との
間に固定絞りがそれぞれ形成されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記対向形
静圧定比制御弁は一定の条件下では理論上無限剛性とな
るという極めて秀れた特性を発揮するが、静圧隙間を含
む絞り係数が理論値からずれると急激に性能が低下する
等の問題がある。一方、各絞り係数を理論値通りに製作
することは極めて困難で、さらにポケット圧力による構
造部材の変形も理論値からのかい離の要因となる。
静圧定比制御弁は一定の条件下では理論上無限剛性とな
るという極めて秀れた特性を発揮するが、静圧隙間を含
む絞り係数が理論値からずれると急激に性能が低下する
等の問題がある。一方、各絞り係数を理論値通りに製作
することは極めて困難で、さらにポケット圧力による構
造部材の変形も理論値からのかい離の要因となる。
【０００６】そこで、現場調整時に上記絞り係数を簡単
に最適値に調整できる装置の開発が望まれている。本発
明はこのような点に鑑み、無限剛性成立の条件が現場調
整に於いて可能となるようにした静圧定比制御弁方式の
静圧装置を得ることを目的とする。
に最適値に調整できる装置の開発が望まれている。本発
明はこのような点に鑑み、無限剛性成立の条件が現場調
整に於いて可能となるようにした静圧定比制御弁方式の
静圧装置を得ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、長手方向ほぼ
中央部に圧油取入れ口を有し、かつ同取入れ口に交叉す
るように両端が太く中央部が細く穿孔された長手方向に
延びる弁穴を有する弁本体、及び両端と中央部の３ケ所
にランド部が形成され、中央ランド部は前記弁穴の中央
部に、両端ランド部は前記弁穴の両端部の穴にそれぞれ
滑合するように嵌挿されたスプールを有し、前記中央ラ
ンド部の両端部と中央部の穴との間に可変絞りを形成す
るとともに両端ランド部とこれらを滑合する両端部の穴
との間に固定絞りを形成し、前記圧油取入れ口から流入
した圧油を、前記可変絞り、及び両端ランド部の端部に
形成されている室を介して負荷部の相反する側の面に互
いに対向して設けられている静圧ポケットに供給するよ
うにした静圧定比制御弁と上記静圧ポケットとの間に、
可変絞り弁を設けたことを特徴とする。
中央部に圧油取入れ口を有し、かつ同取入れ口に交叉す
るように両端が太く中央部が細く穿孔された長手方向に
延びる弁穴を有する弁本体、及び両端と中央部の３ケ所
にランド部が形成され、中央ランド部は前記弁穴の中央
部に、両端ランド部は前記弁穴の両端部の穴にそれぞれ
滑合するように嵌挿されたスプールを有し、前記中央ラ
ンド部の両端部と中央部の穴との間に可変絞りを形成す
るとともに両端ランド部とこれらを滑合する両端部の穴
との間に固定絞りを形成し、前記圧油取入れ口から流入
した圧油を、前記可変絞り、及び両端ランド部の端部に
形成されている室を介して負荷部の相反する側の面に互
いに対向して設けられている静圧ポケットに供給するよ
うにした静圧定比制御弁と上記静圧ポケットとの間に、
可変絞り弁を設けたことを特徴とする。
【０００８】また、上記静圧定比制御弁の２次側に、可
変絞り弁を有するブリード回路を分岐したことを特徴と
する。
変絞り弁を有するブリード回路を分岐したことを特徴と
する。
【０００９】
【作用】静圧ポケットの実静圧隙間が理論静圧隙間より
大きい場合には、静圧定比制御弁と静圧ポケット間に設
けられている可変絞り弁を絞り方向に調整することによ
って無限剛性の成立条件を満足させることができる。ま
た、実静圧隙間が理論静圧隙間より小さい場合には、ブ
リード回路に設けられた可変絞り弁の絞りを調整するこ
とによって同様に無限剛性の成立条件を満足させること
ができる。
大きい場合には、静圧定比制御弁と静圧ポケット間に設
けられている可変絞り弁を絞り方向に調整することによ
って無限剛性の成立条件を満足させることができる。ま
た、実静圧隙間が理論静圧隙間より小さい場合には、ブ
リード回路に設けられた可変絞り弁の絞りを調整するこ
とによって同様に無限剛性の成立条件を満足させること
ができる。
【００１０】
【実施例】以下、添付図面を参照して本発明の実施例に
ついて説明する。図１において、符号１は回転軸の如き
負荷部であって、その負荷部１の互いに相反する側の面
と対向するように静圧軸受２の静圧ポケット３ａ，３ｂ
が配設され、その静圧ポケット３ａ，３ｂの圧力によっ
て上記負荷部１を支持するようになっている。
ついて説明する。図１において、符号１は回転軸の如き
負荷部であって、その負荷部１の互いに相反する側の面
と対向するように静圧軸受２の静圧ポケット３ａ，３ｂ
が配設され、その静圧ポケット３ａ，３ｂの圧力によっ
て上記負荷部１を支持するようになっている。
【００１１】一方、符号４は上記静圧ポケット３ａ，３
ｂの圧力を制御する静圧定比制御弁であって、その静圧
定比制御弁４の弁本体５には、その長手方向ほぼ中央部
に圧油取入れ口６が設けられるとともに、その圧油取入
れ口６と直行するように長手方向に延びる弁穴７が設け
られている。上記弁穴７はその両端部ではその径が太
く、中央部では細く形成され、その弁穴７内には上記弁
穴７の長手軸線に沿って左右動可能にスプール８が収納
されている。
ｂの圧力を制御する静圧定比制御弁であって、その静圧
定比制御弁４の弁本体５には、その長手方向ほぼ中央部
に圧油取入れ口６が設けられるとともに、その圧油取入
れ口６と直行するように長手方向に延びる弁穴７が設け
られている。上記弁穴７はその両端部ではその径が太
く、中央部では細く形成され、その弁穴７内には上記弁
穴７の長手軸線に沿って左右動可能にスプール８が収納
されている。
【００１２】上記スプール８は、その中央部と両端部の
３か所にランド部９，１０ａ，１０ｂを有し、この中央
ランド部９が前記弁穴７の細径部７ａに滑合するように
されるとともに、両端ランド部１０ａ，１０ｂは弁穴７
の両端部の太径部７ｂ1 ，７ｂ2 にそれぞれ滑合するよ
うに形成され、上記弁穴７の両端開口部は蓋体１１によ
って閉塞されている。
３か所にランド部９，１０ａ，１０ｂを有し、この中央
ランド部９が前記弁穴７の細径部７ａに滑合するように
されるとともに、両端ランド部１０ａ，１０ｂは弁穴７
の両端部の太径部７ｂ1 ，７ｂ2 にそれぞれ滑合するよ
うに形成され、上記弁穴７の両端開口部は蓋体１１によ
って閉塞されている。
【００１３】前記弁穴７の中央部の細径部７ａの内周に
は、前記圧油取入れ口６に連通する周方向溝１２が形成
されるとともに、上記細径部７ａの内径は、前記スプー
ル８の中央ラント部９の外径とほぼ等しく形成され、更
にこの中央ランド部９の左右両端部には尖頭状のテーパ
部９ａ，９ｂが形成され、このテーパ部９ａ，９ｂと前
記弁穴７の細径部７ａの内周面との間に、スプール８の
移動によって絞り量が可変される可変絞り１３ａ，１３
ｂが構成されている。
は、前記圧油取入れ口６に連通する周方向溝１２が形成
されるとともに、上記細径部７ａの内径は、前記スプー
ル８の中央ラント部９の外径とほぼ等しく形成され、更
にこの中央ランド部９の左右両端部には尖頭状のテーパ
部９ａ，９ｂが形成され、このテーパ部９ａ，９ｂと前
記弁穴７の細径部７ａの内周面との間に、スプール８の
移動によって絞り量が可変される可変絞り１３ａ，１３
ｂが構成されている。
【００１４】しかして、圧油取入れ口６に供給された圧
油は、周方向溝１２から可変絞り１３ａ，１３ｂを通過
して、中央ランド部９と両端ランド部１０ａ，１０ｂと
の間にそれぞれ形成された室１４，１５に流れる。ま
た、室１４，１５に供給された圧油は、スプール８の両
端ランド部１０ａ，１０ｂに形成された長手方向に延び
る溝の如き固定絞り１６ａ，１６ｂを通り、両端ランド
部１０ａ，１０ｂの端部に形成されている室１７，１８
に流入するようにしてある。なお、上記固定絞り１６
ａ，１６ｂは、スプール８の位置にかかわらず常に一定
である。
油は、周方向溝１２から可変絞り１３ａ，１３ｂを通過
して、中央ランド部９と両端ランド部１０ａ，１０ｂと
の間にそれぞれ形成された室１４，１５に流れる。ま
た、室１４，１５に供給された圧油は、スプール８の両
端ランド部１０ａ，１０ｂに形成された長手方向に延び
る溝の如き固定絞り１６ａ，１６ｂを通り、両端ランド
部１０ａ，１０ｂの端部に形成されている室１７，１８
に流入するようにしてある。なお、上記固定絞り１６
ａ，１６ｂは、スプール８の位置にかかわらず常に一定
である。
【００１５】一方、上記室１７，１８に流入した圧油
は、吐出口１９，２０から互いに対向する静圧ポケット
３ａ，３ｂに供給されて負荷部１の支持を行ない、この
静圧ポケット３ａ，３ｂに供給された圧油は軸受隙間を
経てタンク中に放出される。
は、吐出口１９，２０から互いに対向する静圧ポケット
３ａ，３ｂに供給されて負荷部１の支持を行ない、この
静圧ポケット３ａ，３ｂに供給された圧油は軸受隙間を
経てタンク中に放出される。
【００１６】したがって、例えば静圧ポケット３ａの静
圧隙間が小さくなりそのポケット内の圧力が上昇する
と、その圧力が室１７に伝わり、その圧力によってスプ
ール８が図において右方に作動され、可変絞り１３ａが
開方向に作動され、室１７への圧油供給量が増加し、そ
れによって静圧ポケット３ａの静圧間隙が所定値になる
ように敏速に制御される。
圧隙間が小さくなりそのポケット内の圧力が上昇する
と、その圧力が室１７に伝わり、その圧力によってスプ
ール８が図において右方に作動され、可変絞り１３ａが
開方向に作動され、室１７への圧油供給量が増加し、そ
れによって静圧ポケット３ａの静圧間隙が所定値になる
ように敏速に制御される。
【００１７】ところで、図２及び図３は上記静圧定比制
御弁の性能特性図及び構造解析図であり、 Ａ0 ：スプール８の中央ランド部９の直径（ｍｍ） Ａ1 ：スプール８の両端ランド部１０ａ，１０ｂの直径
（ｍｍ） Ｒ1 ：静圧ポケットの形状係数 Ｒ2 ：固定絞り１６ａ，１６ｂの絞り係数 Ｒ3 ：可変絞り１３ａの絞り係数 Ｒ4 ：可変絞り１３ｂの絞り係数 Ｐｓ：圧油供給圧（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ） Ｐ1 ：室１７の圧力（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ） Ｐ2 ：室１４の圧力（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ） Ｐ3 ：室１５の圧力（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ） Ｐ4 ：室１８の圧力（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ） ｔ1 ，ｔ2 ：静圧隙間（ｍｍ） μ：粘性係数（Ｋｇｆ−ｓｅｃ／ｃｍ2 ） ｑ1 ，ｑ2 ：対向する静圧ポケットの流量（ｃｍ3 ／ｍ
ｉｎ） としたとき、通過流量連続条件から各静圧ポケットの流
量ｑ1 ，ｑ2 は、
御弁の性能特性図及び構造解析図であり、 Ａ0 ：スプール８の中央ランド部９の直径（ｍｍ） Ａ1 ：スプール８の両端ランド部１０ａ，１０ｂの直径
（ｍｍ） Ｒ1 ：静圧ポケットの形状係数 Ｒ2 ：固定絞り１６ａ，１６ｂの絞り係数 Ｒ3 ：可変絞り１３ａの絞り係数 Ｒ4 ：可変絞り１３ｂの絞り係数 Ｐｓ：圧油供給圧（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ） Ｐ1 ：室１７の圧力（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ） Ｐ2 ：室１４の圧力（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ） Ｐ3 ：室１５の圧力（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ） Ｐ4 ：室１８の圧力（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ） ｔ1 ，ｔ2 ：静圧隙間（ｍｍ） μ：粘性係数（Ｋｇｆ−ｓｅｃ／ｃｍ2 ） ｑ1 ，ｑ2 ：対向する静圧ポケットの流量（ｃｍ3 ／ｍ
ｉｎ） としたとき、通過流量連続条件から各静圧ポケットの流
量ｑ1 ，ｑ2 は、
【００１８】
【数１】 となる。
【００１９】また、可変絞り１３ａ，１３ｂの絞り係数
Ｒ3 ，Ｒ4 は、スプール８が中立位置の時の絞り係数を
Ｒａとすると、 Ｒ3 ＋Ｒ4 ＝２Ｒａ …（３） が成り立ち、さらにスプールの釣合条件から Ｐ1 Ａ1 −（Ｐ2 −Ｐ3 ）（Ａ1 −Ａ0 ）−Ｐ4 Ａ1 ＝０ （Ａ1 −Ａ0 ）／Ａ1 ＝（Ｐ1 −Ｐ4 ）（Ｐ2 −Ｐ3 ）＝Ｋ …（４）が成 立する。
Ｒ3 ，Ｒ4 は、スプール８が中立位置の時の絞り係数を
Ｒａとすると、 Ｒ3 ＋Ｒ4 ＝２Ｒａ …（３） が成り立ち、さらにスプールの釣合条件から Ｐ1 Ａ1 −（Ｐ2 −Ｐ3 ）（Ａ1 −Ａ0 ）−Ｐ4 Ａ1 ＝０ （Ａ1 −Ａ0 ）／Ａ1 ＝（Ｐ1 −Ｐ4 ）（Ｐ2 −Ｐ3 ）＝Ｋ …（４）が成 立する。
【００２０】したがって、（１）〜（３）式からＰ1 〜
Ｐ4 をＰｓについて解きこれらを（４）式に代入し、ｔ
1 ＝ｔ2 ＝ｔとしてｔを求めると、
Ｐ4 をＰｓについて解きこれらを（４）式に代入し、ｔ
1 ＝ｔ2 ＝ｔとしてｔを求めると、
【００２１】
【数２】 となる。この（５）式は、定数Ａ0 ，Ａ1 ，Ｒ1 ，Ｒ2
が決まればｔは一義的に決まり、圧力には無関係で、無
限剛性対向静圧が成立することを示す。
が決まればｔは一義的に決まり、圧力には無関係で、無
限剛性対向静圧が成立することを示す。
【００２２】しかしながら、上述のような対向形低圧比
絞り方式は一定の条件下では理論上無限剛性というきわ
てめ秀れた特性を発揮するが、静圧ポケットの実静圧隙
間ｔａが理論静圧隙間ｔｔからずれると、図４に示すよ
うに、急激に性能が低下する。一方、各係数を理論値通
りに製作することは困難を伴ない、さらにポケット圧力
による構造部材の変形も理論値からのかい離要因とな
る。
絞り方式は一定の条件下では理論上無限剛性というきわ
てめ秀れた特性を発揮するが、静圧ポケットの実静圧隙
間ｔａが理論静圧隙間ｔｔからずれると、図４に示すよ
うに、急激に性能が低下する。一方、各係数を理論値通
りに製作することは困難を伴ない、さらにポケット圧力
による構造部材の変形も理論値からのかい離要因とな
る。
【００２３】そこで、本発明においては、図１に示すよ
うに、静圧定比制御弁４の吐出口１９，２０と静圧ポケ
ット３ａ，３ｂとを結ぶ給油路２１，２２の途中に第１
の可変絞り弁２３ａ，２３ｂがそれぞれ配設されてい
る。また、静圧定比制御弁４の二次側すなわち上記第１
の可変絞り弁２３ａ，２３ｂの上流側には、それぞれ第
２の可変絞り弁２４ａ，２４ｂを有するブリード回路２
５，２６が分岐導出され、その先端がタンク２７に開口
されている。
うに、静圧定比制御弁４の吐出口１９，２０と静圧ポケ
ット３ａ，３ｂとを結ぶ給油路２１，２２の途中に第１
の可変絞り弁２３ａ，２３ｂがそれぞれ配設されてい
る。また、静圧定比制御弁４の二次側すなわち上記第１
の可変絞り弁２３ａ，２３ｂの上流側には、それぞれ第
２の可変絞り弁２４ａ，２４ｂを有するブリード回路２
５，２６が分岐導出され、その先端がタンク２７に開口
されている。
【００２４】図５は、上記第１の可変絞り弁２３ａ，２
３ｂのみを設けた本発明装置の性能特性図であって、第
１の可変絞り弁２３ａ，２３ｂの絞り係数Ｒ5 が０の時
の無限剛性対向静圧成立条件は前記（５）式から
３ｂのみを設けた本発明装置の性能特性図であって、第
１の可変絞り弁２３ａ，２３ｂの絞り係数Ｒ5 が０の時
の無限剛性対向静圧成立条件は前記（５）式から
【００２５】
【数３】 となる。そこで、上記理論静圧隙間ｔｔに対して、実静
圧隙間がｔａになった場合における無限剛性になるため
の条件は上記第１の可変絞り弁２３ａ，２３ｂの絞り係
数Ｒ5 を含む静圧ポケット周りの絞り係数が理論値に一
致すればよいことから次式が得られる。
圧隙間がｔａになった場合における無限剛性になるため
の条件は上記第１の可変絞り弁２３ａ，２３ｂの絞り係
数Ｒ5 を含む静圧ポケット周りの絞り係数が理論値に一
致すればよいことから次式が得られる。
【００２６】
【数４】 上式から無限剛性成立のための第１の可変絞り弁による
修正絞り係数Ｒ5 を導くと、
修正絞り係数Ｒ5 を導くと、
【００２７】
【数５】 となる。したがって、第１の可変絞り弁２３ａ，２３ｂ
の絞り係数を上記（８）式を満足するように調整するこ
とによって、軸受部をほぼ無限剛性状態とすることがで
きる。
の絞り係数を上記（８）式を満足するように調整するこ
とによって、軸受部をほぼ無限剛性状態とすることがで
きる。
【００２８】なお、上記（８）式は実静圧隙間が理論静
圧隙間より大きい場合にのみ成立し、逆の場合には成立
しない。したがって、この場合第２の可変絞り弁２４
ａ，２４ｂを作動させる。
圧隙間より大きい場合にのみ成立し、逆の場合には成立
しない。したがって、この場合第２の可変絞り弁２４
ａ，２４ｂを作動させる。
【００２９】すなわち、図６は、上記第２の可変絞り弁
２４ａ，２４ｂのみを設けた装置の性能特性図であり、
第２の可変絞り弁２４ａ，２４ｂの絞り係数をＲ6 とす
ると、理論静圧隙間ｔｔに対し実静圧隙間がｔａになっ
た場合になおいて無限剛性になるための条件から次式が
得られる。
２４ａ，２４ｂのみを設けた装置の性能特性図であり、
第２の可変絞り弁２４ａ，２４ｂの絞り係数をＲ6 とす
ると、理論静圧隙間ｔｔに対し実静圧隙間がｔａになっ
た場合になおいて無限剛性になるための条件から次式が
得られる。
【００３０】 Ｒ1 ｔｔ 3 ＝Ｒ …（９） Ｒ＝Ｒ1 ｔａ 3 ＋Ｒ6 上式から無限剛性成立のための第２の可変絞り弁による
修正絞り係数Ｒ6 を導くと、 Ｒ6 ＝Ｒ1 （ｔｔ 3 −ｔａ 3 ） …（１０） となる。したがって、実静圧隙間が理論静圧隙間より小
さい場合には、第２の可変絞り弁２４ａ，２４ｂの絞り
係数を上記（１０）式を満足するように調整することに
よって、無限剛性状態とすることができる。
修正絞り係数Ｒ6 を導くと、 Ｒ6 ＝Ｒ1 （ｔｔ 3 −ｔａ 3 ） …（１０） となる。したがって、実静圧隙間が理論静圧隙間より小
さい場合には、第２の可変絞り弁２４ａ，２４ｂの絞り
係数を上記（１０）式を満足するように調整することに
よって、無限剛性状態とすることができる。
【００３１】しかして、図１に示す本発明の実施例にお
いては、実静圧隙間と理論静圧隙間とが等しい場合に
は、第１の可変絞り弁２３ａ，２３ｂを全開とし、第２
の可変絞り弁２４ａ，２４ｂを全閉とし、又実静圧隙間
が理論静圧隙間より大きい場合には、第２の可変絞り弁
２４ａ，２４ｂを全閉とし、第１の可変絞り弁２３ａ，
２３ｂをその絞り係数が式（８）を満足するように調整
し、さらに実静圧隙間が理論静圧隙間より小さい場合に
は、第１の可変絞り弁２３ａ，２３ｂを全開とし、第２
の可変絞り弁２４ａ，２４ｂをその絞り係数が（１０）
式を満足するように調整することによって、剛性無限大
の静圧隙間を得ることができきる。
いては、実静圧隙間と理論静圧隙間とが等しい場合に
は、第１の可変絞り弁２３ａ，２３ｂを全開とし、第２
の可変絞り弁２４ａ，２４ｂを全閉とし、又実静圧隙間
が理論静圧隙間より大きい場合には、第２の可変絞り弁
２４ａ，２４ｂを全閉とし、第１の可変絞り弁２３ａ，
２３ｂをその絞り係数が式（８）を満足するように調整
し、さらに実静圧隙間が理論静圧隙間より小さい場合に
は、第１の可変絞り弁２３ａ，２３ｂを全開とし、第２
の可変絞り弁２４ａ，２４ｂをその絞り係数が（１０）
式を満足するように調整することによって、剛性無限大
の静圧隙間を得ることができきる。
【００３２】なお、上記実施例においては軸受けに使用
したものを示したが、工作機械の静圧装置や滑り面等に
適用することもできる。
したものを示したが、工作機械の静圧装置や滑り面等に
適用することもできる。
【００３３】
【発明の効果】本発明は上述のように、静圧定比制御弁
と静圧ポケットとの間に可変絞り弁を設け、或は静圧定
比制御弁の２次側に可変絞り弁を有するブリード回路を
分岐したので、上記可変絞り弁の調整によって常に剛性
無限大の静圧隙間を構成することができ、その無限剛性
成立の条件を現場調整で満足させることができ、静圧装
置の性能を大幅に向上させることができる等の効果を奏
する。
と静圧ポケットとの間に可変絞り弁を設け、或は静圧定
比制御弁の２次側に可変絞り弁を有するブリード回路を
分岐したので、上記可変絞り弁の調整によって常に剛性
無限大の静圧隙間を構成することができ、その無限剛性
成立の条件を現場調整で満足させることができ、静圧装
置の性能を大幅に向上させることができる等の効果を奏
する。
【図１】本発明の静圧装置の一実施例の概略構成を示す
図。
図。
【図２】静圧定比制御弁の性能特性図。
【図３】静圧定比制御弁の構造特性図。
【図４】理論静圧隙間からの実静圧隙間のかい離量に対
する剛性値の変化を示す図。
する剛性値の変化を示す図。
【図５】本発明装置の一実施例における性能特性図。
【図６】本発明装置の他の実施例における性能特性図。
１ 負荷部 ３ａ，３ｂ 静圧ポケット ４ 静圧定比制御弁 ５ 弁本体 ６ 圧油取入れ口 ７ 弁穴 ８ スプール ９ 中央ランド部 １０ａ，１０ｂ 両端ランド部 １２ 周方向溝 １３ａ，１３ｂ 可変絞り １６ａ，１６ｂ 固定絞り １９，２０ 吐出口 ２３ａ，２３ｂ 第１の可変絞り弁 ２４ａ，２４ｂ 第２の可変絞り弁 ２５，２６ ブリード回路
Claims (2)
- 【請求項１】長手方向ほぼ中央部に圧油取入れ口を有
し、かつ同取入れ口に交叉するように両端が太く中央部
が細く穿孔された長手方向に延びる弁穴を有する弁本
体、及び両端と中央部の３ケ所にランド部が形成され、
中央ランド部は前記弁穴の中央部に、両端ランド部は前
記穴の両端部の穴にそれぞれ滑合するように嵌挿された
スプールを有し、前記中央ランド部の両端部と中央部の
穴との間に可変絞りを形成するとともに両端ランド部と
これらを滑合する両端部の穴との間に固定絞りを形成
し、前記圧油取入れ口から流入した圧油を、前記可変絞
り、及び両端ランド部の端部に形成されている室を介し
て負荷部の相反する側の面に互いに対向して設けられて
いる静圧ポケットに供給するようにした静圧定比制御弁
と上記静圧ポケットとの間に、可変絞り弁を設けたこと
を特徴とする静圧定比制御弁方式静圧装置。 - 【請求項２】長手方向ほぼ中央部に圧油取入れ口を有
し、かつ同取入れ口に交叉するように両端が太く中央部
が細く穿孔された長手方向に伸びる弁穴を有する弁本
体、及び両端と中央部の３か所にランド部が形成され、
中央ランド部は前記弁穴の中央部に、両端ランド部は前
記弁穴の両端部の穴にそれぞれ滑合するように嵌挿され
たスプールを有し、前記中央ランド部の両端部と中央部
の穴との間に可変絞りを形成するとともに両端ランド部
とこれらを滑合する両端部の穴との間に固定絞りを形成
し、前記圧油取入れ口から流入した圧油を、前記可変絞
り、中央ランド部と両端ランド部との間の室、固定絞
り、及び両端ランド部の端部に形成されている室を介し
て負荷部の相反する側の面に互いに対向して設けられて
いる静圧ポケットに供給するようにした静圧定比制御弁
の２次側に、可変絞り弁を有するブリード回路を分岐し
たことを特徴とする、静圧定比制御弁方式静圧装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11715593A JP3539987B2 (ja) | 1993-05-19 | 1993-05-19 | 静圧定比制御弁方式静圧装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11715593A JP3539987B2 (ja) | 1993-05-19 | 1993-05-19 | 静圧定比制御弁方式静圧装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06330945A true JPH06330945A (ja) | 1994-11-29 |
| JP3539987B2 JP3539987B2 (ja) | 2004-07-07 |
Family
ID=14704823
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11715593A Expired - Fee Related JP3539987B2 (ja) | 1993-05-19 | 1993-05-19 | 静圧定比制御弁方式静圧装置 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3539987B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011099459A (ja) * | 2009-11-04 | 2011-05-19 | Hyogo Prefecture | 流体軸受及びそれを備えた非対称流体供給式流体軸受装置 |
| CN110273869A (zh) * | 2019-06-26 | 2019-09-24 | 武汉钢铁有限公司 | 自适应变间隙密封超高压水增压器 |
| CN110848257A (zh) * | 2019-11-18 | 2020-02-28 | 上海凯士比泵有限公司 | 一种具有反馈作用的动静压滑动轴承结构 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104235185A (zh) * | 2013-06-11 | 2014-12-24 | 镇江市申茂机械有限公司 | 一种锻压机滑动轴承 |
-
1993
- 1993-05-19 JP JP11715593A patent/JP3539987B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3539987B2 (ja) | 2004-07-07 |
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