JPH0631594B2 - 内燃機関用点火装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は内燃機関用点火装置に関し、特に高エネルギ
ー点火装置に関する。

〔従来の技術〕

近年、自動車用エンジンの燃費低減と排ガス浄化の両立
を計るため、点火装置には種々の改良が加えられてお
り、特にリーンバーンエンジンには高エネルギーの点火
装置が必須となっている。

ところで、通常、内燃機関の点火装置としては電流遮断
型の点火装置が広く使用されている。この種の点火装置
は点火コイルの１次電流による磁束が鉄心に貯えられ、
火花エネルギーは基本的にこの貯えられた磁束によるエ
ネルギーによって決まる。

このため、より大きいエネルギーを得るために、点火コ
イルの鉄心を大きくし、１次電流または１次巻線を大き
くする方法がある。例えば特開昭５５−９８６７１号公
報に開示されているようにＤＣ−ＤＣコンバータを用い
て１次コイルに供給する電流を大きくするものがある。

また複数の装置によって発生した各々の火花エネルギー
を重ね合わせることで、高エネルギーを得る方法があ
る。例えば米国特許第3,280,809 号明細書に提案されて
いるように、電流遮断型の点火装置とコンデンサ放電型
点火装置を組合せて高エネルギーを得るものがある。

更に特開昭５４−７０３０号公報に開示されているよう
に、電流遮断型の点火装置の１次コイルを４個のパワー
トランジスタのオン、オフにより交番励磁することによ
り火花エネルギーを増大する方法がある。この方式は一
方の一対のトランジスタがＯＦＦすることにより通常の
電流遮断型点火装置の火花エネルギーが得られ、このエ
ネルギーに、他方の一対のトランジスタをＯＮして巻数
比倍の電圧を２次側に発生させて重ね合せることによ
り、エネルギーの増加のねらったものである。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかし上記特開昭５５−９８６７１号公報に開示されて
いるような技術ではＤＣ−ＤＣコンバータを必要とする
ため装置本体が大きくなるうえに、コストが高くなると
いう欠点がある。そして、米国特許第3,280,809 号明細
書に提案されているような技術についても同様に装置本
体が大きくなるうえに、コストが高くなるという欠点が
ある。特にコンデンサ放電型点火装置は、高電圧を発生
させるＤＣ−ＤＣコンバータ、該高電圧を充電するコン
デンサ、該高電圧を整流するサイリスタなど大変高価な
部分で構成されているのでコストが高くなる。

更に特開昭５４−７０３０号公報に開示されている技術
については、高価なＰＮＰパワートランジスタ２個の、
ＮＰＮパワートランジスタ２個、１次ダイオード２個が
必要で、コストが高いという欠点がある。

ところで、通常の点火コイルにおいて、１次側は入力エ
ネルギーが一定だとすると１次コイルの巻数は変えられ
ないため、巻数比を高くするには２次コイルの巻数を多
くする必要がある。すると、２次コイルのインピーダン
スが高くなるとともに漏洩抵抗特性が悪くなり、点火プ
ラグのくすぶり時に性能が低下し、点火コイル通電時に
２次コイルに発生する電圧で着火する可能性がある。こ
のような理由から通常の点火コイルにおける、１次コイ
ルに対する２次コイルの巻数比は、ほぼ１００倍程度に
設定される。また、通常の点火システムにおいて、点火
コイルの２次側高電圧出力はディストリビュータ及び抵
抗入り高圧コードを介して各点火プラグに接続されてい
る。ここで、各点火プラグの放電維持電圧は１KV程度で
あるが、抵抗入り高圧コードやディストリビュータ等で
も電圧が印加されることにり電圧降下が生じるので、点
火コイルの２次出力はこれらの電圧降下を考慮して最低
２KV以上の放電電圧が必要である。更に点火プラグの放
電維持電圧はエンジン回転及び負荷により変動する。ま
た、エンジンのバッテリ電圧Ｖ_Bも回転数、負荷によっ
てＶ_B＝１０〜１６Ｖまで変化するので、重ね合わせの
２次出力電圧に影響する。従って、特開昭５４−７０３
０号公報の例のように通常の点火コイル（巻数比１００
倍程度）を使用すると一対のトランジスタが導通時に発
生する２次電圧は１２Ｖ×１００＝１．２KV程度であ
り、この電圧をでエネルギーを足し合わせることは困難
である。このように２次コイル出力の放電維持電圧はエ
ンジン回転数や負荷の影響を受け、更に重ね合わせのた
めの２次出力電圧は電源電圧の影響を受けることを考え
ると、このような重ね放電式のものは、点火コイルの１
次側に対する２次側の巻数比が２００〜４００倍程度必
要である。しかし点火コイルを上記のような高巻数比に
すると２次側コイルのインピーダンスが高くなるので、
点火コイル通電時の飛火や点火装置の性能悪化をもたら
す可能性がある。

本発明は上記問題を解決するもので、一般に広く用いら
れている電流遮断型点火装置に、高価な部品を用いない
簡単な回路を付加することにより、安価で小型、かつ高
エネルギーをより長い時間誘起できる点火装置を提供す
ることを目的とするものである。

〔問題点を解決するための手段〕

上記問題点を解決するために本発明が講じた手段は、 鉄心と、該鉄心に巻線された１次主コイルと、２次コイ
ルとを有する点火コイルと、 前記１次主コイルの電流を点火タイミングにあわせて遮
断する１次電流遮断手段とを備え、 前記１次電流遮断手段によって前記１次主コイルの電流
が遮断されると、前記２次コイルに高電圧が誘起される
電流遮断型点火装置において、 前記１次主コイルのほぼ１／２〜１／４の巻数にて前記
鉄心に巻線される１次補助コイルと、 前記１次主コイルの電流遮断時により所定時間幅の出力
信号を発生する単安定回路と、この単安定回路に出力信
号が発生している間、前記１次補助コイルに前記１次主
コイル給電時に発生する磁束に対して逆方向の磁束が発
生する方向に車載バッテリから直接通電し、前記１次主
コイルの電流遮断時に生じる磁束変化を利用して、前記
２次コイルに高電圧を誘起させる半導体スイッチング素
子と、前記１次補助コイルに設けられ、前記１次補助コ
イルに流れる電流の方向を制限する整流手段とを有する
１次補助コイル制御手段と を備えたことを特徴とする内燃機関用点火装置という技
術的手段である。

〔作用〕

上記本発明では、点火コイルの１次主コイルに電圧が印
加されると点火コイルの鉄心に磁束が発生する。この
後、該１次主コイルの電流を遮断すると、２次コイルに
高電圧が誘起され、鉄心には先程とは逆方向の磁束変化
が生じる。

一方、１次主コイルの電流が遮断されると同時に、１次
補助コイル制御手段によって１次補助コイルに電圧が印
加される。

本来なら１次補助コイルに通電すると、１次補助コイル
は鉄心の磁束を変化させながら、１次補助コイルと２次
コイルの巻数比に応じた電圧を２次コイルに誘起させ
る。しかし本発明では、２次コイルに高電圧を誘起させ
ている磁束変化が鉄心に残っている。そのため１次補助
コイルに与えられたエネルギーは、磁束を変化するため
に消費されることなく、鉄心に残っている磁束変化を利
用して２次コイルに高電圧を誘起させる。また１次主コ
イルの電流遮断時に１次補助コイルに誘起される電圧に
より、１次補助コイルに逆方向の電流が流れると、２次
コイルに誘起される高電圧を低下させてしまうので、整
流手段によって１次補助コイルに流れる電流の方向を制
限している。

更に１次補助コイルは１次主コイルの１／２〜１／４倍
という少ない巻数に設定されているため、２次コイルの
巻数がインピーダンス等の条件で制約されても、１次補
助コイルに対する２次コイルの巻数比は２００〜４００
倍に設定することができ、充分な高電圧が得られる。

従って、従来の電流遮断型点火装置が発生する電圧に、
１次補助コイルの作用による電圧が足し合わされること
で、エンジン回転及び負荷によってバッテリ電圧が低下
しているときや、放電維持電圧が変化しているときで
も、放電維持電圧を上回る高エネルギーを長い時間得る
ことができるようになる。

〔実施例〕

以下本発明を図に示す実施例に従って説明する。１はマ
イナス端子を接地したバッテリ、１００は通常の電流遮
断型点火装置でのその点火コイル１０８の２次コイル１
１１の高電圧出力端子は抵抗入り高圧コード７ａ〜７ｅ
およびディストリビュータ２を介して各点火プラグ３、
４、５、６に接続されている。

次いで、通常の電流遮断型点火装置１００について簡単
に説明する。内燃機関の回転に同期して出力信号を発生
するポイント１０１は抵抗１０２を介してトランジスタ
１０４のベースに接続され、このトランジスタ１０４の
ベースは抵抗１０３を介してバッテリ１のプラス端子に
接続されている。また、このトランジスタ１０４のエミ
ッタはバッテリ１のプラス端子に接続され、そのコレク
タは抵抗１０５を介して接地されるとともに抵抗１０６
を介して１次電流断続手段をなすパワートランジスタ１
０７のベースに接続されている。さらに、このパワート
ランジスタ１０７のエミッタは接地され、そのコレクタ
は点火コイル１０８の１次コイル１０９を介してバッテ
リ１のプラス端子に接続されている。

２００は火花エネルギー増大回路で、次にその詳細を説
明する。２１０はトランジスタ１０４のコレクタに接続
され、このコレクタ信号を反転するインバータである。
２２０は単安定回路をなす単安定マルチバイブレータで
例えば東芝製ＴＣ４０４７を用いて構成でき、詳細な説
明は省略するが、トランジスタ１０４のコレクタ信号を
インバータ２１０を介して入力とし、このインバータ２
１０の出力信号の立上りに同期して２ms程度幅の高レベ
ルの出力を発生し、その出力は抵抗２０１を介してトラ
ンジスタ２０２のベースに接続される。このトランジス
タ２０２のエミッタは接地され、そのコレクタは抵抗２
０３を介してトランジスタ２０４のベースに接続されて
いる。このトランジスタ２０４のエミッタはバッテリ１
のプラス端子に接続され、そのコレクタは抵抗２０５を
介して設置されるとともに抵抗２０６を介してパワート
ランジスタ２０７のベースに接続されている。このパワ
ートランジスタ２０７のエミッタは接地され、そのコレ
クタはダイオード２０８のカソードに接続され、ダイオ
ード２０８のアノードは１次補助コイル２０９を介して
バッテリのプラス端子に接続されている。

ここで、１次補助コイル２０９は、１次コイル１０９が
通電時に発生する磁束とは逆方向の磁束を発生させる向
きで、鉄心１１０上に巻かれている。また通常、点火コ
イル１０８の２次コイル１１１に対する１次コイル１０
９の巻数は１／１００倍程度であるが、２次コイル１１
１に対する１次補助コイル２０９の巻数は１／２００〜
１／４００倍程度としている。つまり点火コイル１０８
を構成する１次コイル１０９と２次コイル１１１は従来
の構成と同じであり、点火コイル１０８の鉄心１１０上
に１次コイル１０９の１／２〜１／４程度の巻数の１次
補助コイル２０９を付加しただけの簡単な構成となって
いる。

次に、上記構成においてその動作について説明する。機
関の回転に同期してホイント１０１が閉じるとトランジ
スタ１０４が導通するとともにパワートランジスタ１０
７が導通し、１次コイル１０９に電流が流れる。そし
て、所定の点火時期になるとポイント１０１が開き、１
次コイル１０９の電流が急激に遮断されるので、２次コ
イル１１１に高電圧が発生し、ディストリビュータ２お
よび各点火プラグ３、４、５、６で放電しアーク電流が
流れる。

ここまでは通常の電流遮断型点火装置と同じ動作である
が、パワートランジスタ１０７が遮断した時点から単安
定マルチバイブレータ２２０より所定の時間（約２ms）
高レベルの信号が出力され、この時間だけパワートラン
ジスタ２０７を導通させる（ここで、ダイオード２０８
はパワートランジスタ２０７の逆流防止用である）。

ところで、１次補助コイル２０９は１次コイル１０９の
巻数の１／２〜１／４程度の巻数、つまり１次補助２０
９と２次コイル１１１との巻数比は２００〜４００倍程
度である。また、パワートランジスタ２０７が導通した
時に１次補助コイル２０９に流れる電流により鉄心１１
０に発生する磁束の向きは、パワートランジスタ１０７
が導通した時の１次コイル１０９の電流による磁束の向
きとは逆方向となるよう巻かれている。ここで、鉄心１
１０において、１次コイル１０９の電流が通電中の磁束
の方向と１次コイル１０９の電流が遮断直後の磁束の方
向とは一般に知られているように互いに逆方向であるか
ら、１次コイル１０９の電流遮断後の磁束の方向と１次
補助コイル２０９の通電中の磁束の方向とは同方向とな
り、１次コイル１０９の電流遮断によるアークエネルギ
ーに１次補助コイル２０９の通電によるエネルギーを足
し合わせるとが可能である。

しかして、点火プラグの放電維持電圧は前述のようにエ
ンジンの回転数および負荷により影響され、かつ１次補
助コイル２０９の通電による２次電圧はバッテリ電圧に
も影響されるが、本実施例では、１次補助コイル２０９
と２次コイル１１１との巻数比を、１次コイル１０９と
２次コイル１１１との巻数比（１００倍程度）より高い
２００〜４００倍としているので、バッテリ電圧が低い
時にも点火プラグの放電維持電圧よりも高い２次電圧が
得られる。かつ、１次コイル１０９および２次コイル１
１１は通常の点火コイルと同等のものを用いているの
で、コイルインピーダンスの増大や、通電時飛火といっ
た不具合は全くない。

本実施例の動作を第２図の各部動作波形に従ってさらに
詳細に説明する。ポイント１０１の開閉〔第２図(1)〕
に伴って時刻ｔ_０で通電が開始された１次コイル１０９
の電流〔第２図(2)の(a)〕は時刻ｔ_１で遮断される。こ
れにより、２次コイル１１１に高電圧が発生し、ディス
トリビュータ２および各点火プラグ３〜６で放電しアー
ク電流〔第２図(5)の(b)〕が流れる。この時、鉄心１１
０中の磁束〔第２図(6)〕はｘ_０からｘ_１まで変化し、
１次コイル電流に対応したエネルギーが貯えられる。ま
た、時刻ｔ_１において単安定マルチバイブレータ２２０
に高レベルの出力信号〔第２図(3)〕が発生し、１次補
助コイル電流〔第２図(4)〕が流れるが、この１次補助
コイル電流は実質的に、第２図(4)の(c)と(e)とに分け
られ、(c)が第２図(5)の(d)に対応している。この時、
鉄心１１０の磁束φはｘ_１からｘ_２まで変化する。この
間１次補助コイル２０９は自ら磁束を変化させることな
く与えられた電流に応じた高電圧を２次コイル１１１に
誘起させる。

そして時刻ｔ_２にて磁束φが零になった後の時刻ｔ₂〜
ｔ₃までは、１次補助コイル電流のうち(e)に相当する電
流が逆方向に磁束を変化させるとともに、残りの電流に
応じた高電圧を２次コイル１１１に誘起させる。この
時、鉄心１１０の磁束φはｘ₂からｘ₃まで変化させる。

時刻ｔ₃にて単安定マルチバイブレータ２２０の出力信
号が立ち下がると、１次補助コイル２０９の電流が遮断
され、第２図(2)の(f)に示すような逆方向電流が１次コ
イル１０９に流れる。この逆方向電流によって、鉄心１
１０に蓄えられた磁束ｘ_３は時刻ｔ_４にて零になる。

ここで、時刻ｔ_２〜ｔ_３の間は１次補助コイル電流が鉄
心１１０に磁束を貯えながら所定の電流値（例えば１次
補助コイル２０９の直流抵抗値：１次コイル１０９と同
じ程度に、コイル線径によって設定される：で制限され
る電流値）に達するまでの時間で、１次コイル電流Ｉ_１
が所定値となる時刻ｔ_０〜ｔ_１の間の約１／２〜１／４
である（１次補助コイル２０９の巻数は１次コイル１０
９の巻数の１／２〜１／４なので、そのインダクタンス
は１／４〜１／16となり、所定電流までに要する立上り
時間は１次コイルの１／２〜１／４となる）。この結
果、単安定マルチバイブレータ２２０の出力パルス幅
（ｔ_１〜ｔ_３）は１次補助コイル電流が磁束を貯える電
流のみとなる時間（ｔ_１〜ｔ_３）に設定されるのが最も
効率的である。

本実施例は通常の点火コイル１０８の鉄心１１０上に２
次コイル巻数の１／２００〜１／４００程度の１次補助
コイル２０９を１次コイル１０９と逆方向に巻いただけ
で、かつパワートラジスタ２０７、逆電流防止ダイオー
ド２０８および単安定マルチバイブレータ２２０等を加
えたきわめて簡単な回路構成で、アークエネルギーを約
２倍にすることができるとすぐれた特長を有する。

また、１次補助コイル２０９として１次コイル１０９の
巻数の１／２〜１／４程度のものを用いたにもかからら
ず、１次補助コイル２０９の直流抵抗値を、線径の小さ
なものを用いることによって、１次コイル１０９とほぼ
同じ程度にすることによって、１次補助コイル２０９の
パワートランジスタ２０７の電流容量を、１次コイル１
０９のパワートランジスタ１０７の電流容量と同じにで
きる。

ここで、点火コイル１０８の１次、２次コイル１０９、
１１１および１次補助コイル２０９の具体例について述
べると、１次コイル１０９として、線径０．７５mmの銅
線を２８０回巻いて、その直流抵抗値が１．４８Ωのも
のを用い、２次コイル１１１として線径０．０６mmの銅
線を２８０００回巻いてその直流抵抗値が１３．５ＫΩ
のものを用いて、１次、２次コイル１０９、１１１の巻
数比が１００倍の通常の点火コイルの場合には、１次補
助コイル２０９として線径０．４５mmの銅線を９３回巻
いてその直流抵抗値が１．４８Ωのものを用いて、１次
補助コイル２０９、２次コイル１１１の巻数比が約３０
０倍としてある。

なお、前記の実施例では、１次補助コイル電流は１次補
助コイル２０９の直流抵抗値で電流制限されるが、パワ
ートランジスタ２０７を定電流制御することで制限して
もよい。

また、上述した実施例においては、単安定マルチバイブ
レータ２２０は一定時間の出力を有するものとしたが、
この時間をエンジン回転数、負荷等により任意に可変し
てアークエネルギーを変えることも可能で、さらに火花
エネルギー増大回路２００によるアークエネルギーの重
ね合わせは、ディストリビュータ２や点火プラグ３〜６
の消耗を防ぐため、始動時あるいは、低回転、軽負荷時
のみ作動するようにしてもよい。

第３図はこれらの点に鑑みて構成された本発明の他の実
施例を示すもので、上記第１図図示の実施例に対し、ポ
イント１０１の代わりに、内燃機関の回転に同期して第
４図(1)に示す交流出力信号を発生する電磁ピックアッ
プ１１２と、この電磁ピックアップ１１２の出力信号を
第４図(2)に示す矩形波信号に波形整形する波形整形回
路１１３とが用いてある。

さらに、第３図においては、パワートランジスタ２０７
のエミッタと接地との間に電流検出抵抗２１１を接続す
ると共に、この抵抗２１１とパワートランジスタ２０７
のエミッタとの間にトランジスタ２１２のベースを接続
し、このトランジスタ２１２のコレクタ・エミッタ路が
パワートランジスタ２０７のベースと接地との間に接続
してある。これにより、１次補助コイル２０９に流れる
電流を電流検出抵抗２１１により検出して、この電流が
所定値以上になるとトランジスタ２１２を導通方向に不
飽和域で作動させ、パワートランジスタ２０７のベース
電流を減少させることにより、このパワートランジスタ
２０７を不飽和領域で作動させて、１次補助コイル２０
９に流れる最大電流を定電流制御して、所定値に制限す
る。

さらに、第３図においては、波形整形回路１１３の出力
端子が単安定マルチバイブレータ２３１、ＡＮＤ回路２
３２の一方の入力端子およびＦ／Ｖ変換器２３３に接続
されている。単安定マルチバイブレータ２３１は波形整
形回路１１３の出力信号の立ち上がり（１次電流遮断
時）に同期して５０μｓ程度の狭い幅の高レベルの出力
を第４図(3)に示すごとく発生する。そして、単安定マ
ルチバイブレータ２３１の出力はインバータ２３４によ
り反転されてＡＮＤ回路２３２の他方の入力端子に接続
されている。これにより、このＡＮＤ回路２３２には第
４図(4)に示すような矩形波出力が発生する。このＡＮ
Ｄ回路２３２の出力は２つの単安定マルチバイブレータ
２３５、２３６に入力される。これら、単安定マルチバ
イブレータ２３５、２３６はＡＮＤ回路２３２の出力信
号の立ち上がり（１次電流遮断により約５０μｓ経過
後）に同期して２ｍｓ程度と３ｍｓ程度の幅の高レベル
の出力信号を第４図(5)、(6)に示すごとく発生する。こ
れら、単安定マルチバイブレータ２３５、２３６の各出
力は各ＡＮＤ回路２３７、２３８の一方の入力端子にそ
れぞれ接続される。また、Ｆ／Ｖ変換器２３３は波形整
形回路１１３よりの入力パルス数、即ち、機関回転数に
比例した直流電圧を出力するもので、この出力は２つの
コンパレータ２３９、２４０の反転入力端子に接続され
ている。これら各コンパレータ２３９、２４０の非反転
入力端子は分割抵抗２４１、２４２の接続点と、分割抵
抗２４２、２４３の接続点とにそれぞれ接続され、これ
ら３つの分割抵抗２４１〜２４３は互いに直列接続され
て、一定電圧Ｖ^＋と接地間に接続してある。ここで、一
方のコンパレータ２３９の非反転入力端子の設定電圧は
機関回転数２０００ｒｐｍに対応する値に各分割抵抗２
４１〜２４３により設定されてるため、機関回転数が２
０００ｒｐｍ以下のときのみ高レベルの出力信号が発生
する。また、他方のコンパレータ２４０の非反転入力端
子の設定電圧は機関回転数１０００ｒｐｍに対応する値
に各分割抵抗２４１〜２４３により設定されているた
め、機関回転数が１０００ｒｐｍ以下のときのみ高レベ
ルの出力信号が発生する。これら、コンパレータ２３
９、２４０の出力は各ＡＮＤ回路２３７、２３８の他方
の入力端子に接続され、これら各ＡＮＤ回路２３７、２
３８の出力はＯＲ回路２４１の２つの入力端子にそれぞ
れ接続されていて、このＯＲ回路２４１の出力は抵抗２
０１を介してトランジスタ２０２のベースに接続されて
いる。これによって、機関回転数が１０００ｒｐｍ以下
のときには、ＯＲ回路２４１の出力は第４図(7)に示す
ごとく時間幅が長い方の単安定マルチバイブレータ２３
６の出力と同じ波形である。

これにより、最も着火性の悪い、機関回転数が１０００
ｒｐｍ以下のときには、１次電流が遮断されて５０μｓ
経過後、３ｍｓの間１次補助コイル２０９に電流が流れ
て点火エネルギーを最大限増大させ、比較的着火性の悪
い、１０００〜２０００ｒｐｍのときには、１次電流が
遮断されて５０μｓ経過後、２ｍｓの間１次補助コイル
２０９に電流が流れて点火エネルギーを必要量増大さ
せ、比較的着火性の良い、２０００ｒｐｍ以上のときに
は、１次補助コイル２０９への通電がされないようにし
て、点火プラグな摩耗を減少させる。

ここで、１次電流が遮断されてから５０μｓ経過後に１
次補助電流の通電を開始する理由は、波形整形回路１１
３の出力が立ち上がってから１次電流を断続するパワー
トランジスタ１０７が遮断するまでに、主にこのパワー
トランジスタ１０７のベース・エミッタ間浮遊容量によ
り時間遅れが生じ、この遅れ時間の間に１次補助電流を
断続するパワートランジスタ２０７が導通して点火エネ
ルギーが低下するのを確実に防止するためであるが、単
安定マルチバイブレータ２３１を用いない場合において
も、波形整形回路１１３の出力が立ち上がってから１次
補助電流を断続するパワートランジスタ２０７が導通す
るのにも時間遅れがあるため、単安定マルチバイブレー
タ２３１、インバータ２３４およびＡＮＤ回路２３２は
必ずしも必要としない。

なお、上述した第３図の実施例においては、１次補助コ
イル２０９への通電時間を機関回転数に応じて段階的に
切換えるようにしたが、機関回転数に応じて連続的に変
化させるようにしてもよい。

〔発明の効果〕

以上述べたように本発明においては、１次電流遮断時に
点火コイルの鉄心に発生する磁束変化を利用すること
で、１次補助コイルの通電によるエネルギーを２次側に
足し合わせることができる。また１次補助コイルは１次
コイルと２次コイルとの巻数比に影響されないので、１
次補助コイルと２次コイルとの巻数比は比較的自由に設
定することができる。つまり１次補助コイルの巻数を変
更することによって、点火コイルの２次側に足し合わさ
れるエネルギーが簡単に増減できる。

このように、通常の電流遮断型点火装置に、１次補助コ
イルと、該１次補助コイルへの通電を断続する半導体ス
イッチング素子及び単安定回路と、該１次補助コイルの
電流を制限する整流素子を付加したのみの安価かつ小型
な装置によって、高点火エネルギーを長い時間誘起でき
るという優れた効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明装置の一実施例を示す電気回路図、第２
図は第１図図示装置の作動説明に供する各部波形図、第
３図は本発明装置の他の実施例を示す電気回路図、第４
図は第３図図示装置の作動説明に供する各部波形図であ
る。 １００……電流遮断型点火装置，１０７……１次電流断
続手段をなすパワートランジスタ，１０８……点火コイ
ル、１０９……１次コイル，１１０……鉄心，１１１…
…２次コイル，２０７，２２０，２３５，２３６……１
次電流断続手段を構成するパワートランジスタと単安定
マルチバイブレータ，２０８……逆流防止素子をなすダ
イオード，２０９……１次補助コイル。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】鉄心と、該鉄心に巻線された１次主コイル
   と、２次コイルとを有する点火コイルと、 前記１次主コイルの電流を点火タイミングにあわせて遮
   断する１次電流遮断手段とを備え、 前記１次電流遮断手段によって前記１次主コイルの電流
   が遮断されると、前記２次コイルに高電圧が誘起される
   電流遮断型点火装置において、 前記１次主コイルのほぼ１／２〜１／４の巻数にて前記
   鉄心に巻線される１次補助コイルと、 前記１次主コイルの電流遮断時より所定時間幅の出力信
   号を発生する単安定回路と、この単安定回路に出力信号
   が発生している間、前記１次補助コイルに前記１次主コ
   イル給電時に発生する磁束に対して逆方向の磁束が発生
   する方向に車載バッテリから直接通電し、前記１次主コ
   イルの電流遮断時に生じる磁束変化を利用して、前記２
   次コイルに高電圧を誘起させる半導体スイッチング素子
   と、前記１次補助コイルに設けられ、前記１次補助コイ
   ルに流れる電流の方向を制限する整流手段とを有する１
   次補助コイル制御手段と を備えたことを特徴とする内燃機関用点火装置。