JPS61129466A - 内燃機関用点火装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は内燃機関用点火装置に関し、特に高エネルギ
一点火装置に関する。

〔従来の技術〕

近年、自動車用エンジンの燃費低減と排ガス浄化の両立
を計るため、点火装置には種々の改良が加えられており
、特にリーンバーンエンジンには高エネルギーの点火装
置が必須となっている。

ところで、通常、内燃機関の点火装置としては電流遮断
型の点火装置が広く使用されている。この種の点火装置
は点火コイルの１次電流による磁束が鉄心に貯えられ、
火花エネルギーは基本的にこの貯えられた磁束によるエ
ネルギーによって決まる。このため、より大きいエネル
ギーを得るには、鉄心を大きくして１次電流または１次
巻線を太き（する必要があり、装置が大型化するという
欠点があった。

またＤＣ−ＤＣコンバータを利用して通常の点火装置の
エネルギー増加をねらったもの（例えば特開昭５５−９
８６７１号公報）や、点火装置を複数個使用してコイル
の２次側を足し合わせたちのく例えば米国特許第３．２
８０，８０９号明細書の第５図）が種々提案されている
が、高価な高圧ダイオードが必要なことや、装置が大型
化することおよびコストが大幅に高くなるという欠点が
あった。

さらに、コンデンサ放電型点火装置と通常の電流遮断型
点火装置を１次側で足し合わせたもの（例えば米国特許
第３，２８０，８０９号明細書の第４図、第６図）も提
案されてはいるが、上記従来例と同じで装置の大型化や
コストが高くなる欠点がある。

一方、通常の点火コイルを使用して、１次コイルを４ケ
のパワートランジスタのオン、オフにより交番励磁する
ことにより火花エネルギーを増大する方式が提案されて
いる（例えば特開昭５４−７０３０号公報）。この方式
は一方の一対のトランジスタがＯＦＦすることにより通
常の電流遮断型点火装置の火花エネルギーが得られ、こ
のエネルギーに、他方の一対のトランジスタをＯＮＬで
巻数比倍の電圧を２次側に発生させて重ね合せることに
より、エネルギーの増加をねらったものである。

〔発明が解決しようとする問題点〕

ところが、この装置は高価なＰＮＰパワートランジスタ
を２ケ、ＮＰＮパワートランジスタが２ケ、１次ダイオ
ードが２ケ、それぞれ必要で、コストが高いという問題
がある。

さらに通常の点火コイルば１次コイルと２次コイルとの
巻数比が約１００倍程度である。これは巻数比が高いと
（例えば２００倍程度、つまり１次側は入力エネルギー
が一定とすれば１次コイルの巻数は変えられないから）
、２次コイルの巻数が多くなり、この結果、２次コイル
のインピーダンスが高く、漏洩抵抗特性が悪くなり、点
火プラグのくすふり時に性能が低下することや、点火コ
イル通電時に２次コイルに発生する電圧で着火する可能
性があるためである。

ところで、通常の点火システムは点火コイルの２次側高
圧出力はディストリビュータおよび抵抗入り高圧コード
を介して各点火プラグに接続されている。ここで、各点
火プラグの放電維持電圧はＩＫＶ程度であるが、抵抗入
り高圧コードやディストリビュータ等でも電圧が印加さ
れることにより電圧降下が生じるので、点火コイルの２
次出力はこれらの電圧降下を考慮して最低２ＫＶ以上の
放電維持電圧が必要である。さらに点火プラグの放電維
持電圧はエンジン回転および負荷により変動する。また
、エンジンのバッテリ電圧■８も回転数、負荷によって
Ｖａ＝１０〜１６Ｖまで変化するので、重ね合せの２次
出力電圧に影響する。従って、特開昭５４−７０３０号
公報の例のように通常の点火コイル（巻数比１００倍程
度）を使用すると一対のトランジスタが導通時に発生す
る２次電圧は１２ＶＸ１００＝１．２ＫＶ程度であり、
コノ電圧でエネルギーを足し合せることは困難である。

このように２次コイル出力の放電維持電圧はエンジン回
転数や負荷の影響を受け、さらに重ね合せのための２次
出力電圧は電源電圧の影響を受けることを考えると、こ
のような重ね放電式のものは、点火コイルの巻数比が２
００〜４００倍程度必要である。ところが、通常の点火
コイルをこのような高巻数比にすることは前述のように
コイルインピーダンスが高くなることや、１次コイル通
電時に飛火する可能性があるという問題がある。

本発明は上記問題を解決するもので、通常の電流遮断型
点火装置に簡単な回路を加えることにより、安価でかつ
小型の高エネルギ一点火装置を提供することを目的とす
るものである。

〔問題点を解決するための手段〕

そのため本発明は、点火コイルの１次コイルより巻数の
少ない１次補助コイルを、１次コイルに対して発生磁束
の方向が逆方向となるように点火コイルの鉄心に巻線し
、かつ点火コイルの１次電流遮断時に１次補助コイルへ
の通電回路を形成するための１次補助電流断続手段を、
逆流防止素子を介して１次補助コイルに接続したもので
ある。

〔作用〕

これにより、点火コイル１の１次電流遮断時に、鉄心に
予め貯えられていた点火エネルギーによって２次コイル
に高電圧が誘起されて、点火プラグで放電してアーク電
流が流れる。また、１次電流遮断時に１次補助コイルに
電流が流れ、１次電流遮断によるアークエネルギーに１
次補助コイルの通電によるエネルギーが足し合わされる
。ここで、１次補助コイルの巻数が１次コイルの巻数よ
り少ないことによって、１次補助コイルと２次コイルと
の巻数比が１次、２次コイルの巻数比より高くなること
によって、１次補助コイルへの通電時に点火プラグの放
電維持電圧よりも高い２次電圧が得られる。また、１次
電流遮断時に１次補助コイルに誘起される電圧により１
次補助コイルに逆方向電流が流れるのを、逆流防止素子
により防止して、１次電流遮断時に２次コイルに誘起さ
れる２次電圧が低下するのを防止する。

〔実施例〕

以下本発明を図に示す実施例に従って説明する。

１はマイナス端子を接地したバッテリ、１００は通常の
電流遮断型点火装置でその点火コイル１０８の２次コイ
ル１１１の高電圧出力端子は抵抗入り高圧コード７ａ〜
７ｅおよびディストリビュータ２を介して各点火プラグ
３．４．５．６に接続されている。

次いで、通常の電流遮断型点火装置１００について簡単
に説明する。内燃機関の回転に同期して出力信号を発生
するポイント１０１は抵抗１０２を介してトランジスタ
１０４のベースに接続され、このトランジスタ１０４の
ベースは抵抗１０３を介してバッテリ１のプラス冊子に
接続されている。

また、このトランジスタ１０４のエミッタはバ・ソテリ
１のプラス端子に接続され、そのコレクタは抵抗１０５
を介して接地されるとともに抵抗１０６を介して１次電
流断続手段をなすパワートランジスタ１０７のベースに
接続されている。さらに、このパワートランジスタ１０
７のエミッタは接地され、そのコレクタは点火コイル１
０８の１次コイル１０９を介してバッテリ１のプラス端
子に接続されている。

２００は火花エネルギー増大回路で、次にその詳細を説
明する。２１０はトランジスタ１０４のコレクタに接続
され、このコレクタ信号を反転するインバータである。

２２０は単安定回路をなす単安定マルチパイブレークで
例えば東芝製ＴＣ４０４７を用いて構成でき、詳細な説
明は省略するが、トランジスタ１０４のコレクタ信号を
インバータ２１０を介して入力とし、このインバータ２
１０の出力信号の立上りに同期して２１１１Ｓ程度幅の
高レベルの出力を発生し、その出力は抵抗２０１を介し
てトランジスタ２０２のベースに接続される。このトラ
ンジスタ２．０２のエミッタは接地され、そのコレクタ
は抵抗２０３を介してトランジスタ２０４のベースに接
続されている。このトランジスタ２０４のエミッタはバ
ッテリ１のプラス端子に接続され、そのコレクタは抵抗
２０５を介して接地されるとともに抵抗２０６を介して
パワートランジスタ２０７のベースに接続されている。

このパワートランジスタ２０７のエミッタは接地され、
そのコレクタはダイオード２０８のカソードに接続され
、ダイオード２０８のアノードは１次補助コイル２０９
を介してバッテリのプラス端子に接続されている。

ここで、１次補助コイル２０９は１次イコル１０９と磁
束が逆方向となるよう鉄心１１０上に巻かれており、ま
た通常の点火コイル１０８において鉄心１１０上に巻か
れる１次コイル１０９と２次コイル１１１の巻数比は１
００倍程であるが、１次補助コイル２０９と２次コイル
１１１の巻数比は２００〜４００倍程度としている。つ
まり１次イコル１０９と２次コイル１１１の定数値は通
常の点火コイルと同じものであり、それに１次コイル１
０９の１／２〜１／４程度の巻数の１次補助コイル２０
９が付加されている。

次に、上記構成においてその動作について説明する。機
関の回転に同期してポイント１０１が閉じるとトランジ
スタ１０４が導通するとともにパワートランジスタ１０
７が導通し、１次コイル１０９に電流が流れる。そして
、所定の点火時期になるとポイント１０１が開き、１次
コイル１０９の電流が急激に遮断されるので、２次コイ
ル１１１に高電圧が発生し、ディストリビュータ２およ
び各点火プラグ３．４．５．６で放電しアーク電流が流
れる。

ここまでは通常の電流遮断型点火装置と同じ動作である
が、パワートランジスタ１０７が遮断した時点から単安
定マルチバイブレーク２２０より所定の時間（約２　ｍ
ｓ）高レベルの信号が出力され、この時間だけパワート
ランジスタ２０７を導通させる（ここで、ダイオード２
０８はパワートランジスタ２０７の逆流防止用である）
。

ところで、１次補助コイル２０９は１次コイル１０９の
巻数の１／２〜１／４程度の巻数、つまり１次補助コイ
ル２０９と２次コイル１１１との巻数比は２００〜４０
０倍程度である。また、パワートランジスタ２０７が導
通した時に１次補助コイル２０９に流れる電流により鉄
心１１０に発生する磁束の向きは、パワートランジスタ
１０７が導通した時の１次コイル１０９の電流による磁
束の向きとは逆方向となるよう巻かれている。ここで、
鉄心１１０において、１次コイル１０９の電流が通電中
の磁束の方向と１次コイル１０９の電流が遮断直後の磁
束の方向とは一般に知られているように互いに逆方向で
あるから、１次コイル１０９の電流遮断後の磁束の方向
と１次補助コイル２０９の通電中の磁束の方向とは同方
向となり、１次コイル１０９の電流遮断によるアークエ
ネルギーに１次補助コイル２０９の通電によるエネルギ
ーを足し合せることが可能である。

しかして、点火プラグの放電維持電圧は前述のようにエ
ンジンの回転数および負荷により影響され、かつ１次補
助コイル２０９の通電による２次電圧はバッテリ電圧に
も影響されるが、本実施例では、１次補助コイル２０９
と２次コイル１１１との巻数比を、１次コイル１０９と
２次コイル１１１との巻数比（１００倍程度）より高い
２００〜４００倍としているので、バッテリ電圧が低い
時にも点火プラグの放電維持電圧よりも高い２次電圧が
得られる。かつ、１次コイル１０９および２次コイル１
１１は通常の点火コイルと同等のものを用いているので
、コイルインピーダンスの増大や、通電時飛火といった
不具合は全くない。

本実施例の動作を第２図の各部動作波形に従ってさらに
詳細に説明する。ポイント１０１の開閉〔第２図（１）
〕に伴って時刻ｔｏで通電が開始された１次コイル１０
９の電流〔第２図（２）の（ａ）〕は時刻１．で遮断さ
れる。これにより、２次コイル１１１に高電圧が発生し
、ディストリビュータ２および各点火プラグ３〜６で放
電しアーク電流〔第２図（５）の（ｂ）〕が流れる。こ
の時、鉄心１１０中の磁束（第２図（６））はｘ□から
ｘｌまで変化し、１次コイル電流に対応したエネルギー
が貯えられる。

また、時刻を電において単安定マルチバイブレータ２２
０に高レベルの出力信号〔第２図（３）〕が発生し、１
次補助コイル電流〔第２図（４）〕が流れるが、この１
次補助コイル電流は第２図（４）の（Ｃ１と（ｅｌに分
けられ、このうち（Ｃ）が第２図（５）のアーク電流の
（ｄｌに対応する。この時、鉄心１１０の磁束φはＸｌ
からｘ２まで変化し、一度零となるが、時刻Ｌ２からｔ
３までは１次補助コイル電流のうち（ｅ）に相当する電
流が逆方向に磁束φを形成し、ｘ２〜ｘ３まで変化する
。時刻ｔ２〜ｔ３間に鉄心１１０に貯えられた磁束は時
刻ｔ３〜ｔ４の間にパワートランジスタ１０７が逆方向
に導通して、１次コイル１０９を介して１次コイル電流
の第２図（２）の（ｆ）に対応する逆方向電流が流れた
後零となる。

ここで、時刻ｔ２〜ｔ３の間は１次補助コイル電流が鉄
心１１０に磁束を貯えながら所定の電流値（例えば１次
補助コイル２０９の直流抵抗値：１次コイル１０９と同
じ程度に、コイル線径によって設定される二で制限され
る電流値）に達するまでの時間で、１次コイル電流（１
が所定値となる時刻ｔｏ％ｔ＋の間の約１／２〜１／４
である（１次補助コイル２０９の巻数は１次コイル１゜
９の巻数の１／２〜１／４なので、そのインダクタンス
は１／４〜１／１６となり、所定電流までに要する立上
り時間は１次コイルの１／２〜Ｉ／４となる）。この結
果、単安定マルチハイブレーク２２０の出力パルス幅（
１＋〜ｔ３）は１次補助コイル電流が磁束を貯える電流
のみとなる時間（ｔ、−ｔ３）に設定されるのが最も効
率的である。

本実施例は通常の点火コイル１０８の鉄心１１０上に２
次コイル巻数の１／２００〜１／４００程度の１次補助
コイル２０９を１次コイル１０９と逆方向に巻いただけ
で、かつパワートランジスタ２０７、逆電流防止ダイオ
ード２０８および単安定マルチバイブレーク２２０等を
加えたきわめて簡単な回路構成で、アークエネルギーを
約２倍にすることができるというすぐれた特長を有する
。

また、１次補助コネル２０９として１次コイル１０９の
巻数の１／２〜１／４程度のものを用いたにもかかわら
ず、１次補助コイル２０９の直流抵抗値を、線径の小さ
なものを用いることによって、１次コイル１０９とほぼ
同じ程度にすることによって、１次補助コイル２０９の
パワートランジスタ２０７の電流容量を、１次コイル１
０９のパワートランジスタ１０７の電流容量と同じにで
きる。

ここで、点火コイル１０８の１次、２次コイル１０９．
１１１および１次補助コイル２０９の具体例について述
べると、１次コイル１０９として、線径０．７５ｍｍの
銅線を２８０回巻いて、その直流抵抗値が１．４８Ωの
ものを用い、２次コイル１１１として線径０．０６ｍｍ
の銅線を２８０００回巻いてその直流抵抗値が１３．５
にΩのものを用いて、１次、２次コイル１０９．１１１
の巻数比が１００倍の通常の点火コイルの場合には、１
次補助コイル２０９として線径０．４５ｍの銅線を９３
回巻いてその直流抵抗値が１．４８Ωのものを用いて、
１次補助コイル２０９．２次コイル１１１の巻数比が約
３００倍としである。

なお、前記の実施例では、１次補助コイル電流は１次補
助コイル２０９の直流抵抗値で電流制限されるが、パワ
ートランジスタ２０７を定電流制御することで制限して
もよい。

また、上述した実施例においては、単安定マルチバイブ
レーク２２０は一定時間の出力を有するものとしたが、
この時間をエンジン回転数、負荷等により任意に可変し
てアークエネルギーを変えることも可能で、さらに火花
エネルギー増大回路２００によるアークエネルギーの重
ね合せは、ディストリビュータ２や点火プラグ３〜６の
消耗を防くため、始動時あるいは、低回転、軽負荷時の
み作動するようにしてもよい。

第３図はこれらの点に鑑みて構成された本発明の他の実
施例を示すもので、上記第１図図示の実施例に対し、ポ
インｌ−１０１，の代わりに、内燃機関の回転に同期し
て第４図（１）に示す交流出力信号を発生する電磁ピッ
クアップ１１２と、この電磁ピックアップ１１２の出力
信号を第４図（２）に示す矩形波信号に波形整形する波
形整形回路１１３とが用いである。

さらに、第３図においては、パワートランジスタ２０７
のエミッタと接地との間に電流検出抵抗２１１を接続す
ると共に、この抵抗２１１とパワートランジスタ２０７
のエミッタとの間にトランジスタ２１２のベースを接続
し、このトランジスタ２１２のコレクタ・エミツタ路が
パワートランジスタ２０７のベースと接地との間に接続
しである。これにより、１次補助コイル２０９に流れる
電流を電流検出抵抗２１１により検出して、この電流が
所定値以上になるとトランジスタ２１２を導通方向に不
飽和領域で作動させ、パワートランジスタ２０７のベー
ス電流を減少させることにより、このパワートランジス
タ２０７を不飽和領域で作動させて、１次補助コイル２
０９に流れる最大電流を定電流制御して、所定値に制限
する。

さらに、第３図においては、波形整形回路１１３の出力
端子が単安定マルチバイブレーク２３１、ＡＮＤ回路２
３２の一方の入力端子およびＦ／Ｖ変換器２３３に接続
されている。単安定マルチバイブレーク２３１は波形整
形回路１１３の出力信号の立ち上がり（１次電流遮断時
）に同期して５０μｓ程度の狭い幅の高レベルの出力を
第４図（３）に示すごとく発生する。そして、単安定マ
ルチバイブレーク２３１の出力はインバータ２３４によ
り反転されてＡＮＤ回路２３２の他方の入力端子に接続
されている。これにより、このＡＮＤ回路２３２には第
４図（４）に示すような矩形波出力が発生する。このＡ
ＮＤ回路２３２の出力は２つの単安定マルチバイブレー
タ２３５．２３６に入力される。これら、単安定マルチ
バイブレーク２３５．２３６はＡＮＤ回路２３２の出力
信号の立ち上がり（１次電流遮断より約５０μｓ経過後
）に同期して２ｍｓ程度と３　ｍ　ｓ程度の幅の高レベ
ルの出力信号を第４゛図（５）、（６）に示すごとく発
生する。これら、単安定マルチバイブレータ２３５．２
３６の各出力は各ＡＮＤ回路２３７．２３８の一方の入
力端子にそれぞれ接続される。また、Ｆ／Ｖ変換器２３
３は波形整形回路１１３よりの入力パルス数、即ち、機
関回転数に比例した直流電圧を出力するもので、この出
力は２つのコンパレータ２３９．２４０の反転入力端子
に接続されている。

これら各コンパレータ２３９．２４０の非反転入力端子
は分割抵抗２４１．２４２の接続点と、分割抵抗２４２
．２４３の接続点とにそれぞれ接続され、これら３つの
分割抵抗２４１〜２４３は互いに直列接続されて、一定
電圧■＋と接地間に接続しである。ここで、一方のコン
パレータ２３９の非反転入力端子の設定電圧は機関回転
数２００Ｏｒｐｍに対応する値に各分割抵抗２４１〜２
４３により設定されているため、機関回転数が２００Ｏ
ｒｐｍ以下のときのみ高レベルの出力信号が発生する。

また、他方のコンパレータ２４０の非反転入力端子の設
定電圧は機関回転数１１０００ｒｐに対応する値に各分
割抵抗２４１〜２４３により設定されているため、機関
回転数が１１００Ｏｒｐ以下のときのみ高レベルの出力
信号が発生する。これら、コンパレータ２３９．２４０
の出力は各ＡＮＤ回路２３７．２３８の他方の入力端子
に接続され、これら各ＡＮＤ回路２３７．２３８の出力
はＯＲ回路２４１の２つの入力端子にそれぞれ接続され
ていて、このＯＲ回路２４１の出力は抵抗２０１を介し
てトランジスタ２０２のへ一スに接続されている。これ
によって、機関回転数が１１０００ｒｐ以下のときには
、ＯＲ回路２４１の出力は第４図（７）に示すごとく時
間幅が長い方の単安定マルチバイブレーク２３６の出力
と同じ波形となる。

これにより、最も着火性の悪い、機関回転数が１１００
Ｏｒｐ以下のときには、１次電流が遮断されて５０μｓ
経過後、３　ｍ　ｓの間１次補助コイル２０９に電流が
流れて点火エネルギーを最大限増大させ、比較的着火性
の悪い、１ｏｏｏ〜２０００ｒｐｍのときには、１次電
流が遮断されて５０μｓ経過後、２ｍＳの間１次補助コ
イル２０９に電流が流れて点火エネルギーを必要量増大
させ、比較的着火性の良い、’２０００ｒｐｍ以上のと
きには、１次補助コイル２０９への通電がされないよう
にして、点火プラグの摩耗を減少させる。

ここで、１次電流が遮断されてから５０μｓ経過後に１
次補助電流の通電を開始する理由は、波形整形回路１１
３の出力が立ち上がってから１次電流を断続するパワー
トランジスタ１０７が遮断するまでに、主にこのパワー
トランジスタ１０７のベース・エミッタ間浮遊容量によ
り時間遅れが生じ、この遅れ時間の間に１次補助電流を
断続するパワートランジスタ２０７が導通して点火エネ
ルギーが低下するのを確実に防止するためであるが、単
安定マルチバイブレーク２３１を用いない場合において
も、波形整形回路１１３の出力が立ち上がってから１次
補助電流を断続するパワートランジスタ２０７が導通す
るのにも時間遅れがあるため、単安定マルチバイブレー
ク２３１、インバータ２３４およびＡＮＤ回路２３２は
必ずしも必要としない。

なお、上述した第３図の実施例においては、１次補助コ
イル２０９への通電時間を機関回転数に応じて段階的に
切換えるようにしたが、機関回転数に応じて連続的に変
化させるようにしてもよい。

〔発明の効果〕

以上述べたように本発明においては、１次電流遮断時に
１次補助コイルの通電によるエネルギーが足し合わされ
、かつ１次補助コイルの巻数が１次コイルの巻数より小
さいことによって、１次補助コイルと２次コイルとの巻
数比が１次、２次コイルの巻数比より高くなって、１次
補助コイルへの通電時に点火プラグの放電維持電圧より
も高い２次電圧が得られるから、通常の電流遮断型点火
装置に、１次コイルより巻数の少ない１次補助コイルと
、この補助コイルへの通電を断続する１次補助電流断続
手段等を負荷するのみの簡単な回路構成によって、安価
かつ小型で点火エネルギーを良好に増大することができ
るという優れた効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明装置の一実施例を示す電気回路図、第２
図は第１図図示装置の作動説明に供する各部波形図、第
３図は本発明装置の他の実施例を示す電気回路図、第４
図は第３図図示装置の作動説明に供する各部波形図であ
る。 １００・・・電流遮断型点火装置１１０７・・・１次電
流断続手段をなすパワートランジスタ、１０８・・・点
火コイル、１０９・・・１次コイル、１１０・・・鉄Ｉ
已・。 １１１・・・２次コイル、２０７，２２０，２３５゜２
３６・・・１次電流断続手段を構成するノぐワートラン
ジスタと単安定マルチバイブレーク、２０８・・・逆流
防止素子をなすダイオード、２０９・・・１次補助コイ
ル。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）鉄心とこの鉄心に巻線された１次、２次コイルと
   を有する点火コイル、およびこの点火コイルの１次電流
   を断続する１次電流断続手段を含み、この１次電流断続
   手段による１次電流遮断時に前記２次コイルに高電圧を
   発生させる電流遮断型点火装置と、 前記１次コイルに対し発生磁束が逆方向となるように前
   記鉄心に巻線されると共に、前記１次コイルより巻数が
   少ない１次補助コイルと、 前記１次コイルの電流遮断時に前記１次補助コイルの通
   電回路を形成するための１次補助電流断続手段と、 前記補助コイルの通電回路中に前記１次補助電流断続手
   段と直列に接続され、前記１次補助コイルに逆方向電流
   が流れるのを防止する逆流防止素子とを備える内燃機関
   用点火装置。
2. （２）前記１次補助コイルの巻数を前記１次コイルの巻
   数の１／２〜１／４に設定してなる特許請求の範囲第１
   項記載の内燃機関用点火装置。
3. （３）前記１次補助電流断続手段は、１次電流遮断時よ
   り所定時間幅の出力信号を発生する単安定回路と、この
   単安定回路に出力信号が発生している間導通して前記１
   次補助コイルの通電回路を形成するための半導体スイッ
   チング素子とを含んでなる特許請求の範囲第１項記載の
   内燃機関用点火装置。