JPS60237174A

JPS60237174A - 内燃機関の点火装置

Info

Publication number: JPS60237174A
Application number: JP9211384A
Authority: JP
Inventors: Michiyasu Moritsugu; 通泰森次; Hisashi Kawai; 寿河合; Norihito Tokura; 規仁戸倉
Original assignee: Nippon Soken Inc
Current assignee: Soken Inc
Priority date: 1984-05-08
Filing date: 1984-05-08
Publication date: 1985-11-26
Also published as: JPH0313430B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は、内燃機関の点火装置特に容量放電式の点火装
置に関し、主に自動車用内燃機関の点火に適用される。

（従来技術及び発明の背景）従来の普通点火電源の内燃機関の点火装置では高速時に
点火エネルギーが減少するという問題があり、一方、容
量放電式の点火電源の点火装置では点火エネルギーは一
定であるが、放電持続時間が短いため始動時、低速時に
は火炎が成（せず失火しやすい欠点がある。

（本発明の目的）本発明は、上記の欠点に鑑み、容量放電式の点−火装置
に改良を加えることにより、極めて短い周期で複数のス
パークを適当な期間中連続して発生させることが可能で
、高速時の点火エネルギー。

低速時の放電持続時間を確保し、より確実な着火をもた
らす内燃機関の点火装置を提供することを目的とするも
のである。

（本発明の構成）本発明は、容量放電式の点火装置において２個のサイリ
スク（スイッチング素子）と２個のダイオード（整流素
子）によりブリッジ回路を構成し、このブリッジ回路に
より点火コイルに繰り返し電流を供給できるようにした
。

（実施例）以下本発明を図に示す実施例についｔ説明する。

第１図は本発明になる内燃機関の点火装置の一実施例の
構成を示す電気回路図で、１はバッテリ等の直流電源、
２はエンジンキースイッチで、運転時には閉成し、停止
時には開となる。３はトランジスタを発振させトランス
で昇圧した後、整流して直流高電圧を供給する周知のＤ
Ｃ−ＤＣコンバータで、前記直流電源１の電圧（例えば
１２■）から約３００Ｖの電圧を発生するものである。

４はコンデンサで、前記ＤＣ−ＤＣコンバータ３の出力
電圧を平滑して蓄え、後述の過渡的な大電流を供給する
ためのものである。５は点火時期検出装置であり、５１
は磁性材料より成る点火時期検出用のシグナルロータで
、エンジン回転数の１／２の回転数で同期して回転する
ディストリビュータに取り付けられており、気筒数に対
応しただけの個数の突起部５２を有している。５３は点
火時期検出用のピックアップで、磁性材料より成る磁心
５３１のまわりに巻装されたコイル５３３と永久磁石５
３２とから構成されており、前記シグナルロータ５１の
突起部５２がピンクアップ５３の磁心５３１と対向した
とき閉磁路が形成されるように配置されている。さらに
、シグナルロータ５１とピンクアップ５３の位相関係は
、エンジン回転数負荷に応じて適当に変化するようにな
っており、最適な点火時期が得られるようになっている
。６は整形回路で、ピンクアップ５３の出力信号を波形
整形し、点火時期に対応した「１」レベル（以下、単に
「１」と記す）の信号を出力する回路であり、この整形
回路６の詳細は第２図に示す通りである。抵抗６１１，
６１２、コンデンサ６１３で設定されたバイアス電圧ｖ
ｂが端子６０１を介してピンクアップ５３のコイル５３
３の一端に印加される。このバイアス電圧ｖｂはさらに
コンパレーク６１４の反転入力端子に基準電圧として印
加される。コンパレータ６１４の非反転入力端子６０２
を介してコイル５３３の他端に接続されており、コイル
５３３の起電力の正負に応じてコンパレータ６１４の出
力には、「１」またはｒＯＪレベル（以下、単に「０」
と記す）の信号が発生する。

コンパレータ６１４の出力から非反転入力端子に抵抗６
１５を介して正帰還がかけられており、この正帰還回路
はヒステリシスをもつシュミットトリガの機能を有する
ためノイズに対して誤動作を防止する効果がある。コン
パレータ６１４の出力はインバータ６１６で反転されて
端子６０３を介して点火時期信号として出力される。

７はトリガ信号発生回路で整形回路６がらの点火時期信
号から、所定の期間だけ短周期で繰り返す互いに１８０
°位相の異なる２つのトリガ信号Ｓ　（Ａ）　、Ｓ　（
Ｂ）を作る。このトリガ信号発生回路７の詳細は第３図
に示す通りで、端子７Ｑ１を介してワンショットマルチ
７１１に整形回路６からの点火時期信号が導かれる。ワ
ンショットマルチ７１１はこの点火時期信号の立ち上が
りでトリガされ、コンデンサ７１２．抵抗７１３で定ま
る一定時間（例えば２ｍｓ　ｅ　ｃ）にわたり「１」の
信号を出力端子Ｑに発生する。

ノアゲート７１４，７１５はセントリセット・フリップ
フロップとなるように互いに接続されており、ワンショ
ットマルチ７１１の出力が「１」になるとノアゲート７
１４の出力は「０」、ノアゲート７１５の出力はｒｌＪ
となる。バイナリプリセンタプル・アンプダウンカウン
タ７１７は４ビツトのカウンタ回路であり、そのリセ７
１一端子にノアゲート７１４の出力が導かれており、ノ
アゲート７１４の出力が「０」になるとカウントを開始
し、「１」になるとりセントされる。なお、このカウン
タ７１７はダウンカウントモードにセントされており、
プリセット機能は使用していない。

クロック発生回路７１６は例えば約８０ＫＨｚの周波数
のクロック信号はカウンタ７１７のクロツク入力端子に
導かれる。ノアゲート７１８は一方の入力端子がワンシ
ョットマルチ７１１の出力端子に接続され、他方の入力
端子がカウンタ７１７の１６分の１分周出力であるＱＤ
出力端子に接続される。そして再出力端子のレベルが「
０」となったとき、ノアゲート７１３の出力は「１」と
なる。この出力はノアゲート７１５に導かれており、ノ
アゲート７１４，７１５で構成されるフリップフロップ
を反転させる。

カウンタ７１７のＱＤ小出力、さらにそれぞれインバー
タバッファ７１９．７２０を介してワンショットマルチ
７２１，７２８に導かれる。ワンショットマルチ７２１
はインバータバッファ７１９の出力の立ち下がりでトリ
ガされ、コンデンサ７２２、抵抗７２３で定まる一定時
間（例えば５μ５ｅｃ）にわたり「０」の信号を出力端
子ζに発生する。この信号は抵抗７２４，７２５を介し
てトランジスタ７２６のベースに導かれる。ワンショッ
トマルチ２１のＱ端子が「０」のとき、トランジスタ７
２６はオンとなり、そのコレクタすなわち端子７０２に
「１」のトリガ信号Ｓ　（Ａ）を発生する。

ワンショットマルチ７２８はインバータバッファ７２０
の出力の立ち上がりでトリガされ、コンデンサ７２９、
抵抗７３０で定まる一定時間（例えば５μ５ｅｃ）にわ
たりｒＯＪの信号を出力端子σに発注する。この信号は
抵抗７３１，７３２を介してトランジスタ７３３のベー
スに導かれるワンショットマルチ７２８の同端子が「０
」のとき、トランジスタ７３３はオンとなり、そのコレ
クタすなわち端子７０３に「１」のトリガ信号５（Ｂ）
を出力する。

サイリスタ８はそのアノードがコンデンサ４の正極端子
に接続され、そのカソードが点火コイル１４の１次コイ
ル１４１に接続されている。このサイリスタ８のゲート
にはトリガ信号発生回路７からのトリガ信号Ｓ　（Ａ）
が、絶縁用のパルストランス１２を介し、さらにダイオ
ード１２１．抵抗１２２．抵抗１２３．コンデンサ１２
４から成るノイズ防止回路を経て供給される。サイリス
ク９はそのアノードが点火コイル１４の１次コイル１４
１の他端に接続されており、カソードはコンデンサ４の
負極端子に接続されている。このサイリスタ９のゲート
には、トリガ信号発生回路７からのトリガ信号Ｓ　（Ｂ
）が絶縁用のパルストランス１３を介し、さらにダイオ
ード１３１．抵抗１３２、抵抗１３３．コンデンサ１３
４から成るノイズ防止回路を経て供給される。ダイオー
ド１０は、そのカソードがサイリスタ８のカソードと点
火コイル１４の１次コイル１４１の一端とに接続されて
おり、そのアノードが転流用のコンデンサ１５の正極端
子に接続されている。ダイオード１１は、そのアノード
がサイリスク９のアノードと点火コイル１４の１次コイ
ル１４１の他端とに接続されており、そのカソードはダ
イオード１０のアノードと転流用コンデンサ１５の正極
端子とに接続されている。転流用コンデンサ１５の負極
端子は接地され、コンデンサ４の負極端子に接続されて
いる。

上述のように、サイリスタ８，９及びダイオード１０，
１１によりブリッジ回路が構成されている。点火コイル
１４は１次コイル１４１と２次コイル１４２及び高透磁
率材料から成る鉄心１４３から成り、その２次コイル１
４２の一端はディストリビュータ２２の分配用ロータ２
３に接続されており、他端は接地されている。

ディストリビュータ２２は周知の構成によるものであり
、エンジン回転数の２分の１の回転数で同期して回転す
るシャフトと一体に回転する分配用ロータ２３により所
定の気筒に配設された点火ギャップ２４１．２４２，２
４３，２４４にハイテンションコード２５Ｌ　２５２，
２５３，２５４を通して高電圧を分配する。

なお、第１図図示の点火装置における各半導体装置とし
ては下記のものを使用した。

ワンショットマルチ７１１・・・東芝製ＴＣ４５２８Ｂ
’Ｐノアゲート７１４，７１５．７１８・・・東芝製ＴＣ４００１Ｂ、Ｐアップダウンカウンタ７１７・・・東芝製ＴＣ４５１ＢＰインバータ７１９．７２０・・・東芝製ＴＣ４０４ＢＰワンショットマルチ７２１，７２８・・・Ｔ１社製７４
ＬＳ２１次に、上記構成になる本発明点火装置の作動について説
明する。第４図は第１図図示の点火装置の各部信号波形
図であり、それぞれ（１）はピンクアップ５３のコイル
５３３の起電圧、（２）はピンクアップ５３の出力電圧
、（３）は整形回路６の出力である点火時期信号、（４
）はワンショットマルチ７１１の出力である点火期間信
号、（５）はノアゲート７１４の出力信号、（６）はカ
ウンタ７１７のＱＤ出力信号、（７）はインバータバッ
ファ７１９，７２０の出力信号、（８）はトリガ信号Ｓ
　（Ａ）　、（９）はトリガ信号Ｓ　（Ｂ）の波形を表
す。

まず、エンジンキースイッチ２をオンにすると、ＤＣ−
ＤＣコンバータ３に直流電源１から＋１２Ｖの直流電圧
が供給されてここで＋３００Ｖに昇圧され、この３００
■の直流電圧はコンデンサ４に常時蓄えられる。

エンジンの回転に応じてシグナルロータ５１が回転し、
ピックアップ５３のコイル５３３に第４図（１）に示す
波形をした起電力が発生する。この起電力の正から負に
切り替る点が点火時期である。

コイル５３３は整形回路６によってバイアス電圧ｖｂで
バイアスされているた、め、ピックアップ５３の出力電
圧は第４図（２）に示すようにコイル５３３の発生電位
がバイアス電圧ｖｂだけもち上がった値となる。この信
号は整形回路名で整形され、第４図（３）に示す点火時
期で「１」に立ち上がる信号となる。

整形回路６の出力信号はトリガ信号発生回路７に入力さ
れ、その立ち上がり部分でワンショットマルチ７１１を
トリガし、第４図（４）に示すパルス幅約’１ｍ５ｅｃ
のパルス状の点火期間信号を発生させる。このパルス幅
を点火期間とする。点火期間信号はノアゲート７１４に
入り、ノアゲート７１４．７１５で構成されるフリップ
フロップを反転させる。これにより第４図（５）に示す
ようにノアゲート７１４の出力は「０」となる。

ノアゲート７１４の出力はカウンタ７１７のリセット端
子に導かれ、この出力が「０」のときカウンタ７１７は
リセットが解除“される。このリセット解除に、よりカ
ウンタ７１７はクロック発生回路７１６からの約８０Ｋ
Ｈｚのクロック周波数でカウントを開始する。ここでカ
ウンタ７１７は４ビツトのバイナリカウンタであり、ダ
ウンカウントモードにセントしであるから、最初のクロ
ック信号の立ち上がりでカウンタ７１７の内容は０から
１５へ変化する。すなわちカウンタ７１７のＱＤ小出力
「０」から「１」となる。以降、クロック信号が到来す
るたびにダウンカウントを繰り返し、０，１５，１４．
　・・・、２，１．０．１５．　・・・と周期的に内容
が変化していく。このとき１６分の１分周出力であるＱ
Ｄ小出力、カウンタ７１７の内容が８〜１５のとき「１
」となるため、クロック周波数の１６分の１の周波数で
ある第４図（６）に示すデユーティ比５０％の方形波を
発生する。

第４図（６）におけるパルス１個の幅は１００μｓｅｃ
、パルスとパルスの間隔は１００μｓｅｃである。

点火時期信号が立ち上がってから約２ｍ５ｅｃ後、ノア
ゲート７１４の入力は「０」となる。このときすぐにカ
ウンタ７１７にリソセトをかけてしまうと、その直前の
ＱＤ小出力「１」の時間幅が短くなってしまい、後述の
サイリスクの転流がうまく行われなくなる。この対策と
してワンショットマルチ７１１の出力とカウンタ７１７
の出力とをノアゲート７１８の入力に導くことにより、
ＱＤ小出力１０」のときのみノアゲート７１８の出力が
「１」となってノアケート７１４．７１５からなるフリ
ップフロップを反転させ、それによりノアゲート７１４
の出力を「１」にしてカウンタ７１７にリセットをかけ
るようにしている。

以上の説明のように、点火時期信号からクロック信号１
周期（１２，５μ５ｅｃ）以内の遅れでＱＤ出力にクロ
ック周波数の１６分の１　（５ＫＨｚ）の方形波が少な
（とも点火期間中、整数個発生する。この信号はインバ
ータバッファ７１９，７２０で反転されて第４図（７）
に示す信号となる。

ワンショットマルチ７２１はインバータバッファ７１９
の立ち下がりでトリガされ、約５μｓｅｃのパルスが発
生し、トランジスタ７２６をオンにして第４、図（８）
に示すトリガ信号Ｓ　（Ａ）を端子７０２へ出力する。

またワンショットマルチ７２８はインバータバッファ７
２０の出力の立ち上がりにてトリガされ、約５μｓｅｃ
のパルスを発生し、トランジスタ７３３をオンにして第
４図（９）に示すトリガ信号Ｓ　（Ｂ）を端子７０３へ
出力する。

すなわちトリガ信号Ｓ　（Ａ）とＳ　（Ｂ）は位相が１
８０°異なる周期２００．ＩＪｓＩＩＩＧ、パルス＠５
μｓｅｃの信号である。

次に高圧発生部の作動について説明する。第５図は第１
図図示装置の各部信号波形を前記第４図図示の場合より
も時間的に拡大して示した波形図、で、それぞれ（１）
はトリガ信号Ｓ　（Ａ）　、＋２）はトリガ信号Ｓ　（
Ｂ）　、＋３）はコンデンサ１５の端子電圧、（４）は
サイリスタ８のカソード電圧、（５）はサイリスタ８の
通電電流、（６）はサイリスタ９のアノード電圧、（７
）はサイリスタ９の通電電流、（８）は１次コイル１４
１の通電電流である。第５図ｆｌ）に示すトリガ信号Ｓ
　（Ａ）はパルストランス１２、ノイズ防止回路を介し
てサイリスタ８をトリガする。同様に、第５図（２）に
示すトリガ信号Ｓ　（Ｂ）はパルストランス１３、ノイ
ズ防止回路を介してサイリスタ９をトリガする。まず、
サイリスク８がトリガされてオンとなると、コンデンサ
４．サイリスク８．１次コイル１４１．ダイオード１１
．コンデンサ１５から成る閉回路に電流が流れる。この
とき、コンデンサ４の容量はコンデンサ１５の容量に比
べて充分に大きいので、コンデンサ４を一定電圧（３０
０Ｖ）の電源と考えることができる。

また、１次コイル１４１の抵抗分とサイリスク８の内部
抵抗とからなる回路の抵抗分は充分に小さいため、この
第１の閉回路にはコンデンサ１５の容量Ｃと１次コイル
１４１のインダクタンスＬとで決定される正弦半波状の
電流が流れるが、この際、ダイオード１０がフィードバ
ンク作用をするので、電流は１／４周期で途切れた波形
となり、コンデンサ１５の端子電圧はコンデンサ４の電
圧（３００Ｖ）以上にはならない。以上のようにしてコ
ンデンサ１５の充電が完了すると、、サイリスタ８の通
電電流はＯとなり、サイリスタ８は自動的にオフどなる
。次にサイリスク９がトリガ信号Ｓ　（Ｂ）によってオ
ンすると、コンデンサ１５゜ダイオード１０，１次コイ
ル１４１．サイリスタ９から成る閉回路が形成され、コ
ンデンサ１５に蓄えられていた電荷が放電され、やはり
正弦半波状の電流が流れるが、このときもやはりダイオ
ード１１がフィードバック作用をするので、電流は１／
４周期で途切れた波形となりコンデンサ１５の端子電圧
は０■以下にはならない。以上のようにしてコンデンサ
１５の放電が完了すると、サイリスタ９の通電電流はＯ
となりサイリスタ９は自動的にオフとなる。

さて、点火コイルの１次コイルに流れる電流であるが、
前述のようにサイリスタ８．サイリスタ９に流れる電流
は第５図の（５）、　（？）に示すように、正弦半波状
電流が途切れた電流となっているので、点火コイルには
、磁気エネルギーが蓄えられたままである。従って、サ
イリスク８．９がオフした後は、この蓄えられたエネル
ギーがダイオード１０．１１と１次コイル１４１から成
る閉回路に流れ出ることとなり、第５図の（８１に示す
ような電流が、１次コイルに流れることとなる。従って
、正弦波の１／４周期までが容量放電式、それ以降は従
来のフルトランジスタ点火方式と同様の波形となる。

以上のようにして、連続的にサイリスタ８とサイリスタ
９を交互にトリガすることにより、１次コイル１４１に
３００Ｖの電圧が繰り返し印加されることになる。そし
て、１次コイル１４１と２次コイル１４２とはトランス
結合しているので、その変圧比が１　：　１００である
とすると、１次コイルの印加電圧の１００倍の電圧が２
次コイル１４２に発生する。すなわち、２次コイル１４
２に発生する電圧■２は、ＤＣ−ＤＣコンバータ３の出
力電圧＝３００Ｖ、電圧比−１００の場合、■２＝３０
０Ｖｘｌ　００＝３０ＫＶとなり、放電による点火を行
うに充分な電圧となる。

２次コイル１４２の発生電圧は、ディストリビュータ２
２により所定の気筒に分配され、ハイテンションコード
２５１，２５２，２５３．２５４を介して点火ギャップ
２４１，２４２，２４３゜２４４へ供給され、点火ギャ
ップの接地電極へ放電されて点火が行われる。放電によ
りいったん放電路が形成されると、付近の空気がイオン
化されてアーク放電となり、その放電維持電圧（約５０
０Ｖ〜ＩＫＶ）以下になるまで誘導放電を持続する。こ
の誘導放電が終わればすぐに次のサイクルが開始するた
め、放電ギヤツブ間に残存されていはトリガ信号発生回
路７において電気的に設定した点火期間によっ決めるこ
とができるため、完全な着火を行えるような充分に長い
時間に設定することは容易である。

このように第１図図示の本発明点火装置は、自動車用内
燃機関の点火制御において、極めて短い周期で複数のス
パークを適当な時間にわたり連続して発生させることが
できるので、内燃機関の着火性能の向上を図れる。

また、この第１図図示の本発明点火装置においては、サ
イリスタ８とサイリスタ９の間に点火コイル１４の１次
コイル１４１が入る構成となって８と９を通じて一気に
放電されるような場合でも、１次コイル１４１のインダ
クタンスと抵抗分により、急激な電流の増加および過電
流が防止され、サイリスクのｄ　ｉ　／　ｄ　ｔあるい
は過電流に起因するサイリスクやサイリスク以外のスイ
ッチング素子の破壊を防止できる。

さらに、サイリスク８がオンしている時に、サイリスタ
９に印加される電圧上昇率ｄ　ｖ　／　ｄ　ｔは、１次
コイル１４１とコンデンサ１５で決定される時定数で決
定される。また、サイリスタ９がオンしている時にサイ
リスタ８に印加される電圧上昇率ｄ　ｖ　／　ｄ　ｔも
同様に１次コイル４１とコンデンサ１５とで決定される
時定数で決定され、その電圧上昇率はＩＱＯＶ／μｓｅ
ｃ以下の低い値とすることができる。この結果、一方の
サイリスクの作動により他方のサイリスクに印加される
ｄｖ／ｄｔに起因する誤動作を無くすことができる。

またさらに、ダイオード１０．１１がフィート”バンク
作用をするので、サイリスク８，９に印加される電圧は
ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧（３００Ｖ）以内にお
さえることができ、サージアブソーバなしでサイリスク
を安定動作させることができる。

次に、本発明点火装置の応用例について説明する。

応用例１第１図図示の本発明になる内燃機関の点火装置における
サイリスタ８，９、ダイオード１０，１１、点火コイル
１４、コンデンサ１５からなる回路１６を多気筒内燃機
関の各気筒毎に設けることによって、ハイテンシコンコ
ード・やディストリビュータ等の高電圧分配手段をなく
した構成とでき、その結果、高圧分配手段において生ず
るエネルギー損失を軽減させて点火エネルギの有効利用
に寄与することができる。

応用例２さらに、点火コイル１４の２次、コイル１４２の両端と
も高電圧出力端として用いることも可能で、各気筒毎に
２本づつの点火栓を設けることで、２点点火にも応用で
きる。この場合、ディス１リビユータ等の高電圧分配手
段を増設して第６図に示す如く、２次コ・−ル１４２の
両端Ｇこそれぞれディストリピノ、−夕２２，２２’を
接続するか、あるいは前記回路１６に相当する部分を多
気筒内燃機関の各気筒毎に設けることで対処可能である
。

応用例３また、点火コイル１４の２次コイル１４２の両端の高電
圧出力端の一方を爆発行程の気筒の点火栓に、他方を排
気行程の気筒の点火栓に接続することにより、前記応用
例１における回路１６に相当する部分を半分の数に減ら
すことができ、コスト低減が図れる。

（発明の効果）上述のように、本発明になる内燃機関の点火装置におい
ては、点火コイルに容量放電式、フルトランジスタ式を
組み併せたような第５図の（８）の電流が繰り返し流れ
るように構成されているから、極めて短い周期で複数の
スパークを適当な時間にわたり連続して発生させること
ができ、かつ容量放電式の２次電圧の立ち上がりの速さ
、フルトランジスタ式の放電持続時間をかねそなえてい
るので、高速時の点火エネルギー、低速時の放電持続時
間を確保し、より確実な着火をもたらし、内燃機関の着
火性能の向上を図れる等の効果が大であり、従って省燃
費、排ガス浄化という優れた効果がある。

また、サイリスタ８とサイリスタ９の間に点火コイル１
４の１次コイル１４１が入る構成となっているため、ノ
イズ等によってサイリスタ８と９とが同時にオンして、
コンデンサ４の電荷がサイリスク８と９を通じて一気に
放電されるような場合でも、１次コイル１４１のインダ
クタンスと抵抗分により、急激な電流の増加および過電
流が防止され、サイリスータのｄ　ｉ　／　ｄ　ｔある
いは過電流に起因するサイリスクやその他のスイッチン
グ素子の破壊を防止できるという効果がある。

また、さらにダイオード１０．１１がフィードバック作
用をするので、サイリスク８．９に印加される電圧は、
ＤＣ−ＤＣコンハーク３の出力電圧（３００Ｖ）以内に
おさえることができ、サイリスクを安定動作させること
ができるという効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明になる内燃機関の点火装置の一実施例の
構成を示す電気回路図、第２図は第１図図示の点火装置
における整形回路６の詳細回路図、第３図は第１図図示
の点火装置におけるトリガ信号発生回路の詳細回路図、
第４図は第１図図示の点火装置の各部信号波形図、第５
図は第１図図示の点火装置における各部信号波形をさら
に時間的に拡大して示した各部信号波形図、第６図は本
発明点火装置の応用例の一実施例の点火コイルの結線図
である。３・・・ＤＣ−ＤＣコンバータ、４・・・コンデンサ、
５・・・点火時期検出装置、６・・・整形回路、７・・
・トリガ信号発生回路、８１，９・・・サイリスタ（ス
イッチング素子）、１０．１１・・・ダイオード（整流
素子）、１２．１３・・・パルストランス、１４・・・
点火コイル、１５・・・転流用コンデンサ、２２．２２
’・・・ディストリビュータ、２４１〜２４４・・・点
火ギャップ、２５１〜２５４・・・ハイテンションコー
ド。代理人弁理士　岡　部　隆第５図（２）　５（Ｂ）　。第６図２

Claims

【特許請求の範囲】

直流電圧を発生する直流電源、１次コイルと２次コイル
とを有する点火コイル、前記１次コイルの一端と前記直
流電源の正極端子を断続する第１のスイッチング素子、
前記１次コイルの他端と前記直流電源を断続する第２の
スイッチング素子、前記の直流電源、第１のスイッチン
グ素子、１次コイル、転流用コンデンサと閉回路を構成
する第１の整流素子、前記の転流用コンデンサ、１次コ
ンル、第２のスイッチング素子と閉回路を構成する第２
の整流素子、および外部からの点火指示信号によって動
作し、前記第１のスイッチング素子及び第２のスイッチ
ング素子を所定のタイミングで交互に導通するように通
電信号を発生する信号発生回路を具備したことを特徴と
する内燃機関の点火装置。