JPH06307499A

JPH06307499A - フライホイール

Info

Publication number: JPH06307499A
Application number: JP9320993A
Authority: JP
Inventors: Ichiro Yamazaki; 一郎山崎
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 1993-04-20
Filing date: 1993-04-20
Publication date: 1994-11-01
Anticipated expiration: 2017-08-12
Also published as: JP3314448B2

Abstract

(57)【要約】【目的】駆動力伝達用の主回転体と、回転変動低減用の
副回転体とを別個に設けたフライホイールにおいて、副
回転体を回転軸の曲げ振動を抑制するダイナミックダン
パとして有効に活用できるようにする。【構成】回転変動低減用の副回転体２０には、副回転体
２０回転時の遠心力及びこれが取り付けられる回転軸か
ら伝達される回転変動によって遠心振り子運動をするよ
うに、転動室２３内にダンパマス２５を収容する。そし
て、副回転体２０の中央部２１には、副回転体２０の曲
げ方向の振動に対して減衰力を発生するように粘性減衰
部材２６を貼付する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、車両のエンジン等の
内燃機関等で発生する定次数回転変動の低減を図る回転
変動低減用フライホイールに関し、特に、駆動力伝達用
の主回転体とは別個に回転変動低減用の副回転体を設け
たものにおいて、回転軸系の曲げ振動の低減をも図れる
ようにしたものである。

【０００２】

【従来の技術】車両のエンジン等の内燃機関の駆動力
は、燃焼力をクランク機構により回転力に変換すること
により得られるため、クランク軸等には必然的にトルク
変動に起因した回転変動が発生し、この回転変動が振
動，騒音等の原因となる。例えば、４サイクル４気筒エ
ンジンの場合は２次のトルク変動による回転変動が問題
となり、６気筒エンジンの場合は３次のトルク変動によ
る回転変動が問題となる。

【０００３】このようなトルク変動に起因する回転変動
の低減を図る従来のフライホイールとしては、本出願人
が先に提案した特願平４−２３０１２１号明細書に記載
されたものがある。かかる従来のフライホイールは、回
転力伝達用の主回転体と、遠心振り子運動をするダンパ
マスを収容した回転変動低減用の副回転体とを別個に設
けたことをその特徴としており、これにより、高温下に
おける耐久性を向上させることができた。

【０００４】そして、高温下における耐久性を向上させ
ることができ、しかも副回転体は回転力の伝達には無関
係であることから、上記明細書の請求項２記載の発明の
ようにその副回転体の剛性を低下させることが可能とな
り、これにより副回転体及び回転軸でなる系の曲げ共振
周波数を容易に調整することができるようにもなってい
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】確かに、上記従来のフ
ライホイールであれば、高温下における耐久性を向上さ
せることができ、その結果、副回転体及び回転軸でなる
系の曲げ共振周波数を容易に調整することも可能となっ
ているが、主回転体及び回転軸でなる系（以下、第１の
曲げ振動系と称する。）と副回転体及び回転軸でなる系
（以下、第２の曲げ振動系と称する。）との関係を考え
た場合、両者の共振周波数が一致又は極近傍にあると回
転軸の曲げ振動が過大となってしまうという問題点が生
じる。

【０００６】これに対し、上記従来技術の明細書では、
第２の曲げ振動系の共振周波数を常用回転数以下とする
ことにより解決し得るとの示唆がなされているが、回転
軸の剛性をも下げた所謂フレキシブルフライホイールで
あればそのような解決も容易であるのに対し、上記従来
のフライホイールのように副回転体の剛性のみを下げる
構造では第２の曲げ振動系の共振周波数を常用回転数か
ら外すことは一般には不可能であると考えられる。

【０００７】そこで本発明者は、上記明細書の請求項２
記載の発明の構造を採用する場合にはむしろ第２の曲げ
振動系を第１の曲げ振動系に対してダイナミックダンパ
として機能させることにより回転力伝達系の曲げ振動を
抑えるべきだとの結論を得たのである。しかし、ダイナ
ミックダンパとして機能するように単に副回転体の質量
及び軸方向の剛性を選定するだけでは、第１の曲げ振動
系の共振周波数における振動レベルを低減することはで
きても、別の二つの周波数で回転軸系の曲げ共振が発生
してしまうため、周波数帯域全体での振動レベルが大き
く低減されることにはならないのである。

【０００８】本発明は、このような観点からなされたも
のであって、回転変動の低減を図る副回転体を含む第２
の曲げ振動系を、曲げ振動を低減させるダイナミックダ
ンパとして有効に利用することができるフライホイール
を提供することを目的としている。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１記載の発明であるフライホイールは、振り
子運動をするダンパマスを収容する転動室を備えた回転
変動低減用の副回転体を、駆動力伝達用の主回転体とは
別個に設けるとともに、前記副回転体の曲げ方向の振動
に対して減衰力を発生する減衰手段を設けた。

【００１０】この請求項１記載の発明における減衰手段
としては、種々の形式のものが考えられる。例えば、請
求項２記載の発明のように、減衰手段は、副回転体の表
面に貼付された減衰部材とすることもできるし、請求項
３記載の発明のように、減衰手段は、副回転体を複数の
板を摺動可能に重ね合わせて構成した構造とすることも
できる。さらに、請求項４記載の発明のように、請求項
３記載の発明の構造に加えて複数の板の間に減衰材料を
挟み込んだ構造とすることもできる。

【００１１】また、請求項５記載の発明は、上記請求項
３又は請求項４記載の発明において、副回転体にビード
を形成した。そして、請求項６記載の発明は、上記請求
項１乃至請求項５記載の発明において、ダンパマスを収
容した状態での転動室の重心位置を、副回転体の厚さ方
向の中心に位置させた。

【００１２】

【作用】請求項１記載の発明であれば、回転変動低減用
の副回転体を駆動力伝達用の主回転体とは別個に設けて
いるため、副回転体は回転力の伝達には無関係であり、
しかもクラッチの摩擦熱等により高温下に直接さらされ
るのは主回転体である。従って、副回転体の剛性を特に
高くする必要はなく、その曲げ共振周波数は比較的自由
に選定することができるから、第２の曲げ振動系を第１
の曲げ振動系に対するダイナミックダンパとすることは
容易であり、第２の曲げ振動系がダイナミックダンパと
して機能すれば、回転軸の曲げ方向の振動が低減され
る。

【００１３】そして、第２の曲げ振動系を第１の曲げ振
動系の共振周波数においてダイナミックダンパとして機
能するようにすると、別の二つの周波数において曲げ共
振が発生し副回転体の曲げ振動が過大になろうとする
が、そのような振動に対しては減衰手段による減衰力が
発生するから、副回転体の振動レベルが過大になること
が防止される。

【００１４】請求項２記載の発明であれば、副回転体の
表面に貼付された減衰部材は、副回転体が曲がれば一体
となって曲がるため、副回転体の曲げ方向の振動に対し
て的確に減衰力を発生する。また、請求項３記載の発明
であれば、副回転体を構成する複数の板は、副回転体が
曲がれば互いに摺動し合うため、その摺動部分に摩擦力
が発生し、減衰作用が得られる。

【００１５】そして、請求項４記載の発明であれば、複
数の板の間に挟み込まれた減衰材料は、副回転体が曲が
れば一体となって曲がるためここに減衰力が発生する。
そして、その減衰材料を適宜選定することにより、所望
の減衰力を発生する構成が容易に得られる。なお、請求
項３又は請求項４記載の発明のように副回転体を複数の
板を重ね合わせて構成した場合、トータルの板厚が同一
であれば、一枚の板で副回転体を構成した場合に比べて
曲げ剛性は小さくなる。従って、同じ曲げ剛性を得るた
めには板厚を厚くする必要があるが、これでは、副回転
体の慣性能率が大きくなって応答性の悪化等を招くおそ
れがある。

【００１６】これに対し、請求項５記載の発明であれ
ば、副回転体にビードが形成されているため、その分副
回転体の曲げ方向の剛性が増大しているから、副回転体
を構成する板の板厚を増す必要がない。さらに、請求項
６記載の発明であれば、副回転体の回転中にダンパマス
及びこれを収容する転動室を形成する部位に生じる遠心
力は、副回転体の面内方向に作用するため、かかる遠心
力によって副回転体に曲げモーメントは発生しない。従
って、曲げモーメントに抗するために副回転体の剛性を
上げる必要もない。

【００１７】

【実施例】以下、この発明の実施例を図面に基づいて説
明する。図１乃至図３は本発明の第１実施例を示す図で
あり、図１は本発明に係るフライホイールの正面図、図
２は図１のＡ−Ａ線断面図である。先ず、構成を説明す
ると、このフライホイールは、回転駆動力の伝達を担う
円盤状の主回転体１０と、回転変動の低減を担う円盤状
の副回転体２０とから構成されていて、それら主回転体
１０及び副回転体２０のそれぞれの中央部には、図示し
ないクランク軸等の回転駆動系への取付けの際に利用さ
れる取付けフランジ部１０ａ，２０ａが形成されてい
る。

【００１８】主回転体１０は、例えば車両のマニュアル
トランスミッションにおけるクラッチ機構の一部を構成
することにより回転駆動力の伝達を担うものであり、こ
の例では主回転体１０の外周面に図示しないスタータギ
アと噛み合うリングギア１１が回転方向に一体に固定さ
れている。そして、主回転体１０の中央部１２は、その
径方向外側が副回転体２０から離れる方向に傾斜したテ
ーパ状に形成されていて、これにより、この主回転体１
０と後述する副回転体２０との間に隙間ができるように
している。

【００１９】一方、副回転体２０は、肉薄に成形される
ことにより軸方向剛性が低くなっている中央部２１と、
その中央部２１の外周面に連続する比較的肉厚のハウジ
ング部２２とを備えていて、そのハウジング部２２に
は、周方向の等間隔に離隔して複数（この実施例では、
１０個）の同形状の転動室２３，…，２３が形成されて
いる。

【００２０】転動室２３のそれぞれは、副回転体２０の
表面に対して平行に凹んだ凹陥部の開口側を薄いリング
状のカバー２４で覆うことにより形成された閉空間であ
り、その内側には角部に丸みを帯びた円筒コロ状のダン
パマス２５が転動可能に収容されている。即ち、転動室
２３の内周面が、ダンパマス２５が転動する転動面２３
ａとなっていて、その転動面２３ａの形状は、副回転体
２０回転時の遠心力と回転駆動系の回転変動とによって
ダンパマス２５が転動する際の軌跡が、回転軸の回転変
動を低減し得る遠心振り子の理論を満足するように円周
方向に沿って屈曲した楕円形となっている。

【００２１】具体的には、ダンパマス２５の質量を
ｍ_d、ダンパマス２５の慣性能率をＩ_d、ダンパマス２
５の半径をｒ_d、低減しようとする回転変動の次数をｎ
とした場合に、副回転体１０の回転中心からダンパマス
２５の振り子運動の支点までの距離Ｒと、ダンパマス２
５の振り子運動の支点からダンパマス２５の重心までの
距離Ｌとの比率Ｒ／Ｌを、Ｒ／Ｌ＝ｎ²｛１＋Ｉ_d／（ｍ_d・ｒ_d ²）｝ ……（１）という関係に設定する。なお、本実施例では、複数のダ
ンパマス２５を有しているため、質量ｍ_d及び慣性能率
Ｉ_dはいずれもそれら複数のダンパマス２５のトータル
の値である。

【００２２】そして、副回転体２０の中央部２１の主回
転体１０とは逆側の表面には、粘性減衰材料を薄いリン
グ状に形成してなる減衰手段としての粘性減衰部材２６
が貼付されている。ここで、本実施例のフライホイール
をクランク軸等の回転軸に取り付けた場合を考えると、
回転軸及び主回転体１０でなる曲げ振動系（第１の曲げ
振動系）と、回転軸及び副回転体２０でなる曲げ振動系
（第２の曲げ振動系）との二つの曲げ振動系が存在する
こととなるが、副回転体２０は、回転駆動力の伝達には
無関係であり、しかもクラッチ機構等で発生した高熱に
直接さらされるのは主回転体１０のみであるから、副回
転体２０の中央部２１の剛性は低くてもよく、従って、
第２の曲げ振動系の共振周波数等は比較的自由に選定す
ることができる。

【００２３】そこで、本実施例では、第２の曲げ振動系
が、第１の曲げ振動系に対してダイナミックダンパとし
て機能するように、バネとして働く中央部２１の剛性及
びマスとして働くハウジング部２３，ダンパマス２５の
質量を選定する。ただし、ダンパマス２５の質量ｍ
_dは、上記（１）式を満足させるために不用意に変える
ことはできないから、ハウジング部２３の質量を適宜調
整することにより全体の質量を所定の値とすることにな
る。

【００２４】次に本実施例の作用を説明する。このフラ
イホイールを例えば車両の駆動力伝達部に適用した場
合、車両エンジンで発生した駆動力は、クランク軸から
主回転体１０を介してマニュアルトランスミッションに
入力される。そして、クランク軸には、上述したように
４気筒エンジンであれば２次の回転変動が生じ、６気筒
エンジンであれば３次の回転変動が生じるが、そのよう
な回転変動は、副回転体２０内のダンパマス２５の振り
子運動により吸収し低減することができる。

【００２５】即ち、副回転体２０に回転変動が伝達され
ると、比率Ｒ／Ｌを上記（１）式を満足するように選定
している結果、転動室２３内に収容されたダンパマス２
５が回転変動に同期した逆相の振り子運動をし、これが
定次数比型ダイナミックダンパとして作用するようにな
るから、副回転体２０に伝達された回転変動がダンパマ
ス２５の重心位置の変動によって確実に低減されるよう
になり、これが取付けられたクランク軸の振動レベルが
低減するのである。

【００２６】一方、エンジンの燃焼起振力は、上記回転
変動とともにクランク軸と主回転体１０，副回転体２０
とを含む系の曲げモードを励振するため、主回転体１０
及び副回転体２０には曲げ方向の振動も入力される。従
って、副回転体２０が存在しない場合には、主回転体１
０には図３の特性Ｃ₁で示すような曲げ振動が生じるこ
とになる。

【００２７】しかし、第１の曲げ振動系の共振周波数
（図３の例では、３５５Ｈｚ近傍）において第２の曲げ
振動系がダイナミックダンパとして機能するため、共振
点における第１の曲げ振動系の振動レベルは低減され
る。そして、第２の曲げ振動系をダイナミックダンパと
して機能させた結果、図３の特性Ｃ₂で示すように第２
の曲げ振動系には別の二つの周波数（図３の例では、３
２０Ｈｚ近傍と４００Ｈｚ近傍）で共振が発生してしま
うことになるが、副回転体２０の曲げ方向のバネとして
機能する中央部２１の表面に貼付された粘性減衰部材２
６が中央部２１とともに屈曲するので副回転体２０の曲
げ方向の振動に対して減衰力を発生する。従って、その
ような二つの周波数において副回転体２０の振動レベル
が極端に大きくなることは防止される。

【００２８】結局、図３の特性Ｃ₃に示すように、これ
ら主回転体１０及び副回転体２０の曲げ振動は広い周波
数帯域において低レベルに抑えられることになる。以上
から、本実施例の構成であれば、回転変動及び曲げ振動
の両方のレベルを低減することができ、例えば車両に適
用するならば車室内騒音を大幅に低減することができ、
特に加速時騒音を低減することができる。

【００２９】なお、本実施例の構成において、ダンパマ
ス２５を収容した状態におけるハウジング部２２の重心
位置を、中央部２１の厚さ方向の中心に位置させるよう
にすると、副回転体２０回転中にハウジング部２２に生
じる遠心力が中央部２１の面内方向に作用するため、中
央部２１に遠心力に起因する曲げモーメントが作用せ
ず、その剛性をさらに下げることが可能となる。従っ
て、副回転体２０を軽量な構造としてその慣性能率を低
減することができ、また剛性が下がれば粘性減衰部材２
６によって発生する減衰力が相対的に大きくなって減衰
効果が顕著になるという利点がある。

【００３０】図４乃至図７は本発明の第２実施例を示す
図であり、図４は上記第１実施例で説明した図２と同じ
部分の断面図、図５は副回転体２０の周縁部分の一部破
断拡大斜視図である。なお、上記第１実施例と同じ構成
には同じ符号を付し、その重複する説明は省略する。こ
の実施例は、副回転体２０の構成を上記第１実施例と異
ならせた点に特徴があるのであり、副回転体２０を、中
央部分に取付けフランジ部２０ａが形成された肉薄の円
盤部材３０と、その円盤部材３０の周縁部の両面に固定
されるリング部材３１，３２とから構成している。

【００３１】そして、円盤部材３０には、転動室２３が
形成される位置に対応してその周面を貫通する複数の貫
通孔３３が形成されていて、リング部材３１，３２に
は、それら貫通孔３３を両側から挟み込むように略円柱
状に外側に突出するハウジング部材３５，３６が一体に
形成されている。ハウジング部材３５，３６のそれぞれ
の円盤部材３０側の面には、上記第１実施例で説明した
転動室２３の平面形状に凹んだ凹陥部３５ａ，３６ａが
形成されている。よって、貫通孔３３を両側からハウジ
ング部材３５，３６で挟み込むと、貫通孔３３及び凹陥
部３５ａ，３６ａで囲まれた閉空間が形成され、ここに
転動室２３が形成される。

【００３２】そして、本実施例では、貫通孔３３の中心
を凹陥部３５ａ，３６ａの中心よりも若干径方向内側に
ずらすことにより、貫通孔３３内周面のうち径方向外側
の部分を凹陥部３５ａ，３６ａよりも径方向内側に突出
させて段差を形成し、ここに断面凸形状で転動面２３ａ
に沿って延びる凸部３７を形成している。一方、ダンパ
マス２５は、その斜視図である図６にも示すように、上
記第１実施例と同様に円筒コロ状の転動体であるが、そ
の幅方向の中央部には、転動面２３ａに形成されている
凸部３７と転動を妨げないように若干の隙間を持って噛
み合うように、周方向に連続した溝２５ａを形成してい
る。

【００３３】このような構成であると、凸部３７と溝２
５ａとが噛み合う結果、ダンパマス２５の横方向の動き
が規制されるされるため、ダンパマス２５の蛇行が防止
されるようになり、ダンパマス２５が転動室２３の内側
面に接することが防止されその振り子運動を阻止する方
向に発生する摩擦力が小さくなり（即ち、凸部３７と溝
２５ａとの噛み合い部分で発生する小さな摩擦力のみと
なり）、ダンパマス２５は目的通りの遠心振り子運動に
近い挙動をするようになり、回転変動を確実に防止する
ことができる。また、蛇行が防止されれば、ダンパマス
２５が転動室２３内面に衝突することも防止されるか
ら、衝撃音の発生も防がれる。

【００３４】そして、ダンパマス２５の横方向への動き
が凸部３７と溝２５ａとの噛み合いによって規制されれ
ば、ダンパマス２５の重心位置は常に円盤部材３０の厚
さ方向の中心に位置することになるから、ハウジング部
材３５，３６を含むリング部材３１，３２を同規格の部
材とするだけで、ダンパマス２５を収容した状態におけ
るハウジング部材３５，３６の重心位置が円盤部材３０
の厚さ方向の中心に位置させることができる。

【００３５】この結果、上記第１実施例の最後に説明し
た利点を容易に引き出すことができるのであり、具体的
には、図７に示すように、副回転体２０回転中にハウジ
ング部材３５，３６に生じる遠心力が円盤部材３０の面
内方向に作用するため、円盤部材３０に遠心力に起因す
る曲げモーメントが作用せず、その剛性をさらに下げる
ことが可能となり、副回転体２０を軽量な構造としてそ
の慣性能率を低減することができ、車両に適用した場合
には加速時騒音を低減し且つ十分な加速性能を得ること
ができる。また、剛性が下がれば粘性減衰部材２６によ
って発生する減衰力が相対的に大きくなるから減衰効果
が顕著になる。

【００３６】なお、凸部３７及び溝２５ａを形成しない
構成であっても、ダンパマス２５の厚みを転動室２３の
幅ほりも若干小さくなるようにすれば、ダンパマス２５
の重心位置が円盤部材３０の厚さ方向の中心から大きく
ずれることはないため、図７に示したような作用効果を
得ることができる。その他の作用効果は上記第１実施例
と同様である。

【００３７】図８及び図９は本発明の第３実施例を示す
図であり、図８は上記第２実施例の図５と同様の副回転
体２０の周縁部分の一部破断拡大斜視図である。なお、
上記第２実施例と同じ構成には同じ符号を付し、その重
複する説明は省略する。即ち、この実施例は、貫通孔３
３の中心と凹陥部３５ａ，３６ａの中心からずらすので
はなく、貫通孔３３を凹陥部３５ａ，３６ａよりも大き
くしている。従って、貫通孔３３をハウジング部材３
５，３６で挟み込んで転動室２３を形成すると、貫通孔
３３と凹陥部３５ａ，３６ａとの間には貫通孔３３側が
凹むような段差が形成されるから、転動面２３ａに沿っ
て周方向に延びる溝４０が形成されている。

【００３８】一方、ダンパマス２５は、その斜視図であ
る図９に示すように、上記第１実施例と同様に円筒コロ
状の転動体であるが、その幅方向の中央部には、転動面
２３ａに形成されている溝４０に転動を妨げないように
若干の隙間を持って嵌まり込むように、周方向に連続し
た凸部２５ｂを形成している。このような構成である
と、溝４０と凸部２５ｂとが噛み合う結果、ダンパマス
２５の横方向の動きが規制されるされるから、上記第２
実施例と同様の作用効果が得られるものである。

【００３９】図１０及び図１１は本発明の第４実施例を
示す図であり、図１０は上記第１実施例で説明した図２
と同じ部分の断面図、図１１は副回転体２０の周縁部分
の一部破断拡大斜視図である。なお、上記各実施例と同
じ構成には同じ符号を付し、その重複する説明は省略す
る。即ち、本実施例の構成は上記第３実施例と略同じで
あり、異なるのは、二枚の薄い円盤３０Ａ，３０Ｂを非
接着の状態で重合わせることにより、円盤部材３０を形
成するとともに、円盤部材３０の表面に粘性減衰部材を
貼付していない点である。

【００４０】このような構成であっても、副回転体２０
の回転方向に対しては、二枚の薄い円盤３０Ａ，３０Ｂ
でなる円盤部材３０は、一枚の板から形成した場合と実
質的に変わらないから、上記第１実施例と同様の作用に
より回転変動の低減が図られ、騒音レベルが低減され
る。また、第１の曲げ振動系の共振周波数において第２
の曲げ振動系がダイナミックダンパとして機能するた
め、共振点における第１の曲げ振動系の振動レベルは低
減される。

【００４１】そして、第２の曲げ振動系をダイナミック
ダンパとして機能させた結果、上記第１実施例で説明し
たように、図３の特性Ｃ₂で示すように第２の曲げ振動
系には別の二つの周波数で共振が発生してしまうことに
なるが、副回転体２０に曲げ方向の振動が生じると、円
盤３０Ａ，３０Ｂの接触面が擦れ合うためここに摩擦力
が発生し、その摩擦力によって副回転体２０の曲げ方向
の振動に対する減衰力を得ることができ、上記第１実施
例と同様の作用効果が得られる。

【００４２】つまり、本実施例の構成であれば、薄い円
盤３０Ａ，３０Ｂを摺動可能に重ね合わせた構造によっ
て減衰手段が構成されるものである。なお、本実施例で
も、貫通孔３３を凹陥部３５ａ，３６ａよりも若干大き
くすることにより転動面２３ａに溝４０を形成するとと
もに、ダンパマス２５に凸部２５ｂを形成しているた
め、ダンパマス２５の横方向の動きが規制されるから、
上記第２実施例と同様の作用効果が得られる。また、本
実施例の場合であっても、溝４０及び凸部２５ｂを形成
しない構成としてもよい。

【００４３】図１２は、本発明の第５実施例を示す図で
あり、上記第１実施例で説明した図２と同じ部分の断面
図である。本実施例の構成は、上記第４実施例の構成と
略同じであり、異なるのは、二枚の薄い円盤３０Ａ，３
０Ｂの間に、薄い円盤状に形成した減衰材料４５を挟み
込んだ点である。

【００４４】即ち、上記第４実施例の構成では、円盤３
０Ａ，３０Ｂ間の摩擦力を利用して減衰効果を得るよう
にしているが、摩擦減衰の大きさを高精度に調整するこ
とは難しく、従って、所望の減衰力を得られないおそれ
がある。これに対し、本実施例の構成であれば、副回転
体２０に曲げ方向の振動が生じた場合、円盤３０Ａ，３
０Ｂ間に挟み込まれた減衰材料４５の屈曲により減衰力
を得ることができるため、その減衰材料４５の材質や寸
法等を適宜選定することにより、所望の減衰力を発生す
る構成とすることができる。

【００４５】つまり、本実施例の構成であれば、減衰材
料４５によって減衰手段が構成される。その他、回転変
動の低減が図られることは上記第１実施例と同様であ
り、また、本実施例でも、貫通孔３３を凹陥部３５ａ，
３６ａよりも若干大きくすることにより転動面２３ａに
溝４０を形成するとともに、ダンパマス２５に凸部２５
ｂを形成しているため、ダンパマス２５の横方向の動き
が規制されるから、上記第２実施例と同様の作用効果が
得られる。また、本実施例の場合であっても、溝４０及
び凸部２５ｂを形成しない構成としてもよい。

【００４６】図１３及び図１４は本発明の第６実施例を
示す図であり、図１３は本発明に係るフライホイールの
正面図、図１４は図１３のＢ−Ｂ線断面図である。本実
施例の構成は、上記第４実施例の構成と略同じであり、
異なるのは、副回転体２０の円盤部材３０に複数（この
実施例では、１０個）のビード５０，…，５０を形成し
た点である。

【００４７】これらビード５０，…，５０は、円盤部材
３０の径方向に沿って延びる長細い膨らみであって、円
盤部材３０表面の周方向に等間隔に離隔した位置に形成
されている。各ビード５０は、具体的には、円盤３０
Ａ，３０Ｂの接触側の面のビード形成位置に予め細長い
凹みを形成しておき、その細長い凹みを向き合わせた状
態で円盤３０Ａ，３０Ｂを重ね合わせることにより形成
される。

【００４８】ここで、上記第４実施例のように二枚の円
盤３０Ａ，３０Ｂを重ね合わせて円盤部材３０を構成し
た場合、トータルの板厚が同じであれば一枚の板で構成
した場合と同じ面内方向の引っ張り剛性を得ることがで
きるから、回転変動の低減効果については特に問題は生
じない。しかし、曲げ方向の剛性は、二枚の円盤３０
Ａ，３０Ｂを重ね合わせて円盤部材３０を構成した場
合、一枚の板で円盤部材３０を構成した場合に比べて低
下してしまう。例えば、二枚の円盤３０Ａ，３０Ｂ間に
相互の拘束がないとすれば、曲げ方向の剛性は１／４に
低下してしまう。実際の構造では上述したように円盤３
０Ａ，３０Ｂ間に摩擦力が発生するため、１／４まで低
下することはないが、曲げ剛性が低下することは明らか
である。

【００４９】従って、円盤部材３０の剛性を上記第２実
施例のそれと同等にするには、円盤３０Ａ，３０Ｂのそ
れぞれの板厚を増す必要があるが、これでは、円盤部材
３０のトータルの板厚が増してしまい、その質量増加に
より副回転体２０の慣性能率が増大し、応答性の低下等
を招いてしまう不具合がある。これに対し、本実施例の
ように副回転体２０の円盤部材３０に径方向に長い複数
のビード５０，…，５０を形成すれば、板厚を増すこと
なく従って慣性能率の増大を招くことなく、円盤部材３
０の曲げ方向の剛性を上げることができるのである。

【００５０】そして、本実施例の構成であっても、貫通
孔３３を凹陥部３５ａ，３６ａよりも若干大きくするこ
とにより転動面２３ａに溝４０を形成するとともに、ダ
ンパマス２５に凸部２５ｂを形成しているため、ダンパ
マス２５の横方向の動きが規制されるから、上記第２実
施例と同様に、曲げモーメントに抗するために円盤部材
３０の剛性を上げる必要もない。

【００５１】つまり、本実施例の構成であれば、円盤部
材３０の剛性は、慣性能率を増大させることなく、広い
範囲で自由に設定することができるのであり、このた
め、第１の曲げ振動系に対して第２の曲げ振動系をダイ
ナミックダンパとして確実に機能させるための最適な剛
性を容易に実現することができる。そして、副回転体２
０の曲げ方向の振動に対する減衰力は、上記第４実施例
と同様に円盤３０Ａ，３０Ｂ間の摩擦力によって得るこ
とができるため、上記第４実施例と同様の作用効果が得
られるが、上記第５実施例のように、円盤３０Ａ，３０
Ｂ間に減衰材料を挟み込む構成としてもよい。また、溝
４０及び凸部２５ｂを形成しない構成としてもよい。

【００５２】なお、上記第４〜６実施例では、二枚の円
盤３０Ａ，３０Ｂを重ね合わせることにより円盤部材３
０を構成しているが、円盤部材３０は三枚以上の円盤を
重ね合わせて構成してもよい。

【００５３】

【発明の効果】以上説明したように、本発明であれば、
副回転体に曲げ方向の振動に抗するような減衰力を発生
する構成としたため、副回転体及び回転軸でなる曲げ振
動系を、主回転体及び回転軸でなる曲げ振動系の曲げ振
動を吸収するダイナミックダンパとして機能させた場
合、他の共振周波数における副回転体の曲げ振動を抑制
することができ、その結果、広い周波数帯域において回
転軸の曲げ振動を低減することができるという効果が得
られる。

【００５４】また、請求項５記載の発明であれば、副回
転体の板厚を増すことなくその剛性を上げることができ
るから、慣性能率が増大して応答性が悪化するような不
具合がない。そして、請求項６記載の発明であれば、ダ
ンパマス及び転動室に生じる遠心力は副回転体の面内方
向に作用する結果、副回転体には遠心力に起因した曲げ
モーメントは作用しないから、副回転体の剛性はそれだ
け低くて済み、重量の軽減及び慣性能率の低減が図られ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例におけるフライホイールの
正面図である。

【図２】図１のＡ−Ａ線断面図である。

【図３】曲げ方向の振動レベルの周波数特性を示す図で
ある。

【図４】第２実施例におけるフライホイールの断面図で
ある。

【図５】第２実施例の要部を示す一部破断拡大斜視図で
ある。

【図６】第２実施例に適用されるダンパマスの斜視図で
ある。

【図７】第２実施例の作用効果を説明する概念図であ
る。

【図８】第３実施例の要部を示す一部破断拡大斜視図で
ある。

【図９】第３実施例に適用されるダンパマスの斜視図で
ある。

【図１０】第４実施例におけるフライホイールの断面図
である。

【図１１】第４実施例の要部を示す一部破断拡大斜視図
である。

【図１２】第５実施例におけるフライホイールの断面図
である。

【図１３】第６実施例におけるフライホイールの正面図
である。

【図１４】図１３のＢ−Ｂ線断面図である。

【符号の説明】

１０主回転体１１リングギア２０副回転体２１中央部２２ハウジング部２３転動室２３ａ転動面２４カバー２５ダンパマス２６粘性減衰部材（減衰手段）３０円盤部材３０Ａ，３０Ｂ円盤（減衰手段）３１，３２リング部材３３貫通孔３５，３６ハウジング部材４５粘性材料（減衰手段）５０ビード

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】振り子運動をするダンパマスを収容する
転動室を備えた回転変動低減用の副回転体を、駆動力伝
達用の主回転体とは別個に設けるとともに、前記副回転
体の曲げ方向の振動に対して減衰力を発生する減衰手段
を設けたことを特徴とするフライホイール。
【請求項２】減衰手段は、副回転体の表面に貼付され
た減衰部材である請求項１記載のフライホイール。
【請求項３】減衰手段は、副回転体を複数の板を摺動
可能に重ね合わせて構成した構造である請求項１記載の
フライホイール。
【請求項４】複数の板の間に減衰材料を挟み込んだ請
求項３記載のフライホイール。
【請求項５】副回転体にビードを形成した請求項３又
は請求項４記載のフライホイール。
【請求項６】ダンパマスを収容した状態での転動室の
重心位置を、副回転体の厚さ方向の中心に位置させた請
求項１乃至請求項５のいずれかに記載のフライホイー
ル。