JPH06299956A - ピストン式圧縮機における冷媒ガス吸入構造 - Google Patents
ピストン式圧縮機における冷媒ガス吸入構造Info
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- JPH06299956A JPH06299956A JP5086563A JP8656393A JPH06299956A JP H06299956 A JPH06299956 A JP H06299956A JP 5086563 A JP5086563 A JP 5086563A JP 8656393 A JP8656393 A JP 8656393A JP H06299956 A JPH06299956 A JP H06299956A
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- refrigerant gas
- piston
- chamber
- compression
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/10—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having stationary cylinders
- F04B27/1009—Distribution members
- F04B27/1018—Cylindrical distribution members
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Compressor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 体積効率の高いピストン式圧縮機を提供す
る。 【構成】 シリンダボア１３Ａ1 ，１４Ｂ1 内の両頭ピ
ストン１５Ｐ1 を前後動する斜板１０が回転軸７上に支
持されている。回転軸７にはロータリバルブ３３，３４
が支持されている。ロータリバルブ３３，３４を収容す
る収容孔４３，４４は吸入ポート１ａ1 ，２ｂ1 を介し
て圧縮室Ｐａ1 ，Ｐｂ1 に連通している。ロータリバル
ブ３３，３４の周面にはバイパス溝３３ｄ，３４ｄが形
成されている。両頭ピストン１５Ｐ1 のヘッド側の周面
には捕捉溝１５ａ，１５ｂが形成されている。
る。 【構成】 シリンダボア１３Ａ1 ，１４Ｂ1 内の両頭ピ
ストン１５Ｐ1 を前後動する斜板１０が回転軸７上に支
持されている。回転軸７にはロータリバルブ３３，３４
が支持されている。ロータリバルブ３３，３４を収容す
る収容孔４３，４４は吸入ポート１ａ1 ，２ｂ1 を介し
て圧縮室Ｐａ1 ，Ｐｂ1 に連通している。ロータリバル
ブ３３，３４の周面にはバイパス溝３３ｄ，３４ｄが形
成されている。両頭ピストン１５Ｐ1 のヘッド側の周面
には捕捉溝１５ａ，１５ｂが形成されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、回転軸の周囲に配列さ
れた複数のシリンダボア内にピストンを収容すると共
に、回転軸の回転に連動してピストンを往復動させるピ
ストン式圧縮機における冷媒ガス吸入構造に関するもの
である。
れた複数のシリンダボア内にピストンを収容すると共
に、回転軸の回転に連動してピストンを往復動させるピ
ストン式圧縮機における冷媒ガス吸入構造に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来のピストン式圧縮機では、ピストン
によってシリンダボア内に区画される圧縮室と吸入室と
の間の吸入ポートが圧縮室内のフラッパ弁によって開閉
されるようになっている。吸入室内の冷媒ガスは上死点
側から下死点側へ移動するピストンの吸入動作によって
フラッパ弁を押し開いて圧縮室へ流入する。ピストンが
下死点側から上死点側へ移動する吐出行程ではフラッパ
弁が吸入ポートを閉じ、圧縮室内の冷媒ガスが吐出ポー
トから吐出室へ吐出される。
によってシリンダボア内に区画される圧縮室と吸入室と
の間の吸入ポートが圧縮室内のフラッパ弁によって開閉
されるようになっている。吸入室内の冷媒ガスは上死点
側から下死点側へ移動するピストンの吸入動作によって
フラッパ弁を押し開いて圧縮室へ流入する。ピストンが
下死点側から上死点側へ移動する吐出行程ではフラッパ
弁が吸入ポートを閉じ、圧縮室内の冷媒ガスが吐出ポー
トから吐出室へ吐出される。
【０００３】フラッパ弁の開閉動作は圧縮室と吸入室と
の間の圧力差に基づくものでり、吸入室の圧力が圧縮室
の圧力よりも高ければフラッパ弁は撓み変形して吸入ポ
ートを開く。吸入室の圧力が圧縮室の圧力よりも高くな
るのは上死点側から下死点側へ移動するピストンの吸入
動作時である。
の間の圧力差に基づくものでり、吸入室の圧力が圧縮室
の圧力よりも高ければフラッパ弁は撓み変形して吸入ポ
ートを開く。吸入室の圧力が圧縮室の圧力よりも高くな
るのは上死点側から下死点側へ移動するピストンの吸入
動作時である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】弾性変形であるフラッ
パ弁の撓み変形は弾性抵抗として作用し、吸入室の圧力
が圧力室の圧力をある程度上回らなければフラッパ弁は
開放しない。即ち、フラッパ弁の開放が遅れる。圧縮機
内の潤滑を行うために冷媒ガス中には潤滑油が混入され
ており、この潤滑油が冷媒ガスとともに圧縮機内の必要
な潤滑部位に送り込まれる。この潤滑油は冷媒ガスの流
通領域ならばどこへでも入り込み可能であり、吸入ポー
トを閉じているフラッパ弁とその密接面との間にも潤滑
油が付着する。この付着潤滑油は前記密接面とフラッパ
弁との間の密接力を高め、フラッパ弁の撓み変形開始が
一層遅れる。このような撓み変形開始遅れは圧縮室への
冷媒ガス流入量の低下、すなわち体積効率の低下をもた
らす。また、フラッパ弁が開いている場合にもフラッパ
弁の弾性抵抗が吸入抵抗として作用し、冷媒ガス流入量
が低下する。
パ弁の撓み変形は弾性抵抗として作用し、吸入室の圧力
が圧力室の圧力をある程度上回らなければフラッパ弁は
開放しない。即ち、フラッパ弁の開放が遅れる。圧縮機
内の潤滑を行うために冷媒ガス中には潤滑油が混入され
ており、この潤滑油が冷媒ガスとともに圧縮機内の必要
な潤滑部位に送り込まれる。この潤滑油は冷媒ガスの流
通領域ならばどこへでも入り込み可能であり、吸入ポー
トを閉じているフラッパ弁とその密接面との間にも潤滑
油が付着する。この付着潤滑油は前記密接面とフラッパ
弁との間の密接力を高め、フラッパ弁の撓み変形開始が
一層遅れる。このような撓み変形開始遅れは圧縮室への
冷媒ガス流入量の低下、すなわち体積効率の低下をもた
らす。また、フラッパ弁が開いている場合にもフラッパ
弁の弾性抵抗が吸入抵抗として作用し、冷媒ガス流入量
が低下する。
【０００５】又、圧縮行程にある圧縮室内の冷媒ガスが
ピストン周面とシリンダボア内周面との間から吸入圧領
域へ漏洩する。このような漏洩は圧縮室から吐出室への
吐出冷媒ガス量の減少に繋がり、体積効率が低下する。
ピストン周面とシリンダボア内周面との間から吸入圧領
域へ漏洩する。このような漏洩は圧縮室から吐出室への
吐出冷媒ガス量の減少に繋がり、体積効率が低下する。
【０００６】本発明は体積効率を向上するピストン式圧
縮機を提供することを目的とする。
縮機を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そのために本発明では、
回転軸の周囲に配列された複数のシリンダボア内にピス
トンを収容すると共に、回転軸の回転に連動してピスト
ンを往復動させるピストン式圧縮機を対象とし、ピスト
ンによってシリンダボア内に区画される圧縮室に冷媒ガ
スを導入するための吸入通路をロータリバルブ内に形成
し、ロータリバルブを収容する収容孔に吸入ポートを介
して前記圧縮室を連通し、ピストンの往復動に同期して
前記吸入ポートと前記吸入通路とを順次連通するように
前記ロータリバルブを前記収容孔に収容し、圧縮行程終
了付近の状態にある圧縮室に連通する吸入ポートと圧縮
行程開始の状態にある圧縮室に連通する吸入ポートとを
回転軸の回転に同期して連通するバイパス溝を前記ロー
タリバルブに設け、ピストンの周面とシリンダボアの周
面との間には捕捉溝を設け、少なくとも圧縮行程終了付
近では捕捉溝と吸入ポートとを連通するようにした。
回転軸の周囲に配列された複数のシリンダボア内にピス
トンを収容すると共に、回転軸の回転に連動してピスト
ンを往復動させるピストン式圧縮機を対象とし、ピスト
ンによってシリンダボア内に区画される圧縮室に冷媒ガ
スを導入するための吸入通路をロータリバルブ内に形成
し、ロータリバルブを収容する収容孔に吸入ポートを介
して前記圧縮室を連通し、ピストンの往復動に同期して
前記吸入ポートと前記吸入通路とを順次連通するように
前記ロータリバルブを前記収容孔に収容し、圧縮行程終
了付近の状態にある圧縮室に連通する吸入ポートと圧縮
行程開始の状態にある圧縮室に連通する吸入ポートとを
回転軸の回転に同期して連通するバイパス溝を前記ロー
タリバルブに設け、ピストンの周面とシリンダボアの周
面との間には捕捉溝を設け、少なくとも圧縮行程終了付
近では捕捉溝と吸入ポートとを連通するようにした。
【０００８】
【作用】ロータリバルブ内の吸入通路はロータリバルブ
の回転に伴って吸入ポートを介して複数の圧縮室に順次
連通する。この連通は圧縮室に対するピストンの吸入動
作に同期して行われる。吸入通路と圧縮室とが連通して
いる時にピストンが下死点側へ向かい、圧縮室の圧力が
吸入通路の圧力（吸入圧）以下まで低下していく。この
圧力低下により吸入通路の冷媒ガスが圧縮室へ流入す
る。
の回転に伴って吸入ポートを介して複数の圧縮室に順次
連通する。この連通は圧縮室に対するピストンの吸入動
作に同期して行われる。吸入通路と圧縮室とが連通して
いる時にピストンが下死点側へ向かい、圧縮室の圧力が
吸入通路の圧力（吸入圧）以下まで低下していく。この
圧力低下により吸入通路の冷媒ガスが圧縮室へ流入す
る。
【０００９】バイパス通路は、ロータリバルブの回転に
伴って圧縮行程終了付近の状態にある圧縮室の吸入ポー
トと、圧縮行程開始の状態にある圧縮室の吸入ポートと
を順次連通していく。圧縮行程終了付近の状態にある圧
縮室の冷媒ガスの一部はピストン周面とシリンダボア周
面との間から漏洩してゆくが、この漏洩ガスは捕捉溝に
捕捉される。冷媒ガスを捕捉した捕捉溝は圧縮行程終了
付近の状態にある圧縮室の吸入ポートに連通する。この
連通により捕捉溝内の冷媒ガスが圧縮行程終了付近の状
態にある圧縮室の吸入ポート、バイパス溝、圧縮行程開
始の状態にある圧縮室の吸入ポートを介して圧縮行程開
始の状態にある圧縮室へ流入する。即ち、ピストン周面
とシリンダボア周面との間から漏洩する冷媒ガスが圧縮
行程に入った圧縮室へ送りこまれ、体積効率が向上す
る。
伴って圧縮行程終了付近の状態にある圧縮室の吸入ポー
トと、圧縮行程開始の状態にある圧縮室の吸入ポートと
を順次連通していく。圧縮行程終了付近の状態にある圧
縮室の冷媒ガスの一部はピストン周面とシリンダボア周
面との間から漏洩してゆくが、この漏洩ガスは捕捉溝に
捕捉される。冷媒ガスを捕捉した捕捉溝は圧縮行程終了
付近の状態にある圧縮室の吸入ポートに連通する。この
連通により捕捉溝内の冷媒ガスが圧縮行程終了付近の状
態にある圧縮室の吸入ポート、バイパス溝、圧縮行程開
始の状態にある圧縮室の吸入ポートを介して圧縮行程開
始の状態にある圧縮室へ流入する。即ち、ピストン周面
とシリンダボア周面との間から漏洩する冷媒ガスが圧縮
行程に入った圧縮室へ送りこまれ、体積効率が向上す
る。
【００１０】
【実施例】以下、本発明を斜板式圧縮機に具体化した一
実施例を図１〜図８に基づいて説明する。
実施例を図１〜図８に基づいて説明する。
【００１１】図１に示すように接合された前後一対のシ
リンダブロック１，２の中心部には収容孔４３，４４が
貫設されている。シリンダブロック１，２の端面にはバ
ルブプレート３，４が接合されており、バルブプレート
３，４には支持孔３ａ，４ａが貫設されている。支持孔
３ａ，４ａの周縁には環状の位置決め突起３ｂ，４ｂが
突設されており、位置決め突起３ｂ，４ｂは収容孔４
３，４４に嵌入されている。バルブプレート３，４及び
シリンダブロック１，２にはピン５，６が挿通されてお
り、シリンダブロック１，２に対するバルブプレート
３，４の回動がピン５，６により阻止されている。
リンダブロック１，２の中心部には収容孔４３，４４が
貫設されている。シリンダブロック１，２の端面にはバ
ルブプレート３，４が接合されており、バルブプレート
３，４には支持孔３ａ，４ａが貫設されている。支持孔
３ａ，４ａの周縁には環状の位置決め突起３ｂ，４ｂが
突設されており、位置決め突起３ｂ，４ｂは収容孔４
３，４４に嵌入されている。バルブプレート３，４及び
シリンダブロック１，２にはピン５，６が挿通されてお
り、シリンダブロック１，２に対するバルブプレート
３，４の回動がピン５，６により阻止されている。
【００１２】バルブプレート３，４の支持孔３ａ，４ａ
には回転軸７が円錐コロ軸受け８，９を介して回転可能
に支持されている。バルブプレート３，４と回転軸７と
の間にはシールリング４５，４６が介在されている。回
転軸７には斜板１０が固定支持されている。斜板室１１
を形成するシリンダブロック１，２には導入口１２が形
成されており、導入口１２には図示しない外部吸入冷媒
ガス管路が接続されている。
には回転軸７が円錐コロ軸受け８，９を介して回転可能
に支持されている。バルブプレート３，４と回転軸７と
の間にはシールリング４５，４６が介在されている。回
転軸７には斜板１０が固定支持されている。斜板室１１
を形成するシリンダブロック１，２には導入口１２が形
成されており、導入口１２には図示しない外部吸入冷媒
ガス管路が接続されている。
【００１３】図３及び図４に示すように回転軸７を中心
とする等間隔角度位置には複数のシリンダボア１３
Ａ1 ，１３Ａ2 ，１３Ａ3 ，１３Ａ4 ，１３Ａ5 ，１４
Ｂ1 ，１４Ｂ2 ，１４Ｂ3 ，１４Ｂ4 ，１４Ｂ5 が形成
されている。図１に示すように前後で対となるシリンダ
ボア１３Ａ1 〜１３Ａ5 ，１４Ｂ1 〜１４Ｂ5 （本実施
例では５対）内には両頭ピストン１５Ｐ1 ，１５Ｐ2 ，
１５Ｐ3 ，１５Ｐ4 ，１５Ｐ5 が往復動可能に収容され
ている。両頭ピストン１５Ｐ1 〜１５Ｐ5 と斜板１０の
前後両面との間には半球状のシュー１６，１７が介在さ
れている。従って、斜板１０が回転することによって両
頭ピストン１５Ｐ1 〜１５Ｐ5 がシリンダボア１３Ａ1
〜１３Ａ5 ，１４Ｂ1 〜１４Ｂ5 内を前後動する。
とする等間隔角度位置には複数のシリンダボア１３
Ａ1 ，１３Ａ2 ，１３Ａ3 ，１３Ａ4 ，１３Ａ5 ，１４
Ｂ1 ，１４Ｂ2 ，１４Ｂ3 ，１４Ｂ4 ，１４Ｂ5 が形成
されている。図１に示すように前後で対となるシリンダ
ボア１３Ａ1 〜１３Ａ5 ，１４Ｂ1 〜１４Ｂ5 （本実施
例では５対）内には両頭ピストン１５Ｐ1 ，１５Ｐ2 ，
１５Ｐ3 ，１５Ｐ4 ，１５Ｐ5 が往復動可能に収容され
ている。両頭ピストン１５Ｐ1 〜１５Ｐ5 と斜板１０の
前後両面との間には半球状のシュー１６，１７が介在さ
れている。従って、斜板１０が回転することによって両
頭ピストン１５Ｐ1 〜１５Ｐ5 がシリンダボア１３Ａ1
〜１３Ａ5 ，１４Ｂ1 〜１４Ｂ5 内を前後動する。
【００１４】両頭ピストン１５Ｐ1 〜１５Ｐ5 のヘッド
側の周面には環状の捕捉溝１５ａ，１５ｂが設けられて
いる。シリンダブロック１の端面にはフロントハウジン
グ１８が接合されており、シリンダブロック２の端面に
もリヤハウジング１９が接合されている。図５及び図６
に示すように両ハウジング１８，１９の内壁面には複数
の押さえ突起１８ａ，１９ａが突設されている。押さえ
突起１８ａと円錐コロ軸受け８の外輪８ａとの間には環
状板形状の予荷重付与ばね２０が介在されている。押さ
え突起１９ａは円錐コロ軸受け９の外輪９ａに当接して
いる。外輪８ａ，９ａと共にコロ８ｃ，９ｃを挟む内輪
８ｂ，９ｂは回転軸７の段差部７ａ，７ｂに当接してい
る。シリンダブロック１、バルブプレート３及びフロン
トハウジング１８はボルト２１により締め付け固定され
ている。シリンダブロック２、バルブプレート４及びリ
ヤハウジング１９はボルト２２により締め付け固定され
ている。円錐コロ軸受け８，９は回転軸７に対するラジ
アル方向の荷重及びスラスト方向の荷重の両方を受け止
める。ボルト２１の締め付けは予荷重付与ばね２０を撓
み変形させ、この撓み変形が円錐コロ軸受け８を介して
回転軸７にスラスト方向の予荷重を与える。
側の周面には環状の捕捉溝１５ａ，１５ｂが設けられて
いる。シリンダブロック１の端面にはフロントハウジン
グ１８が接合されており、シリンダブロック２の端面に
もリヤハウジング１９が接合されている。図５及び図６
に示すように両ハウジング１８，１９の内壁面には複数
の押さえ突起１８ａ，１９ａが突設されている。押さえ
突起１８ａと円錐コロ軸受け８の外輪８ａとの間には環
状板形状の予荷重付与ばね２０が介在されている。押さ
え突起１９ａは円錐コロ軸受け９の外輪９ａに当接して
いる。外輪８ａ，９ａと共にコロ８ｃ，９ｃを挟む内輪
８ｂ，９ｂは回転軸７の段差部７ａ，７ｂに当接してい
る。シリンダブロック１、バルブプレート３及びフロン
トハウジング１８はボルト２１により締め付け固定され
ている。シリンダブロック２、バルブプレート４及びリ
ヤハウジング１９はボルト２２により締め付け固定され
ている。円錐コロ軸受け８，９は回転軸７に対するラジ
アル方向の荷重及びスラスト方向の荷重の両方を受け止
める。ボルト２１の締め付けは予荷重付与ばね２０を撓
み変形させ、この撓み変形が円錐コロ軸受け８を介して
回転軸７にスラスト方向の予荷重を与える。
【００１５】両ハウジング１８，１９内には吐出室２
３，２４が形成されている。両頭ピストン１５Ｐ1 〜１
５Ｐ5 によりシリンダボア１３Ａ1 〜１３Ａ5 ，１４Ｂ
1 〜１４Ｂ5 内に区画される圧縮室Ｐａ1 ，Ｐａ2 ，Ｐ
ａ3 ，Ｐａ4 ，Ｐａ5 ，Ｐｂ1，Ｐｂ2 ，Ｐｂ3 ，Ｐｂ
4 ，Ｐｂ5 はバルブプレート３，４上の吐出ポート３
ｃ，４ｃを介して吐出室２３，２４に接続している。吐
出ポート３ｃ，４ｃはフラッパ弁型の吐出弁２５，２６
により開閉される。吐出弁２５，２６の開度はリテーナ
２７，２８により規制される。吐出弁２５，２６及びリ
テーナ２７，２８はボルト２９，３０によりバルブプレ
ート３，４上に締め付け固定されている。吐出室２３は
排出通路３１を介して図示しない外部吐出冷媒ガス管路
に連通している。
３，２４が形成されている。両頭ピストン１５Ｐ1 〜１
５Ｐ5 によりシリンダボア１３Ａ1 〜１３Ａ5 ，１４Ｂ
1 〜１４Ｂ5 内に区画される圧縮室Ｐａ1 ，Ｐａ2 ，Ｐ
ａ3 ，Ｐａ4 ，Ｐａ5 ，Ｐｂ1，Ｐｂ2 ，Ｐｂ3 ，Ｐｂ
4 ，Ｐｂ5 はバルブプレート３，４上の吐出ポート３
ｃ，４ｃを介して吐出室２３，２４に接続している。吐
出ポート３ｃ，４ｃはフラッパ弁型の吐出弁２５，２６
により開閉される。吐出弁２５，２６の開度はリテーナ
２７，２８により規制される。吐出弁２５，２６及びリ
テーナ２７，２８はボルト２９，３０によりバルブプレ
ート３，４上に締め付け固定されている。吐出室２３は
排出通路３１を介して図示しない外部吐出冷媒ガス管路
に連通している。
【００１６】３２は回転軸７の周面に沿った吐出室２３
から圧縮機外部への冷媒ガス漏洩を防止するリップシー
ルである。回転軸７上の段差部７ａ，７ｂにはロータリ
バルブ３３，３４がスライド可能に支持されている。ロ
ータリバルブ３３，３４と回転軸７との間にはシールリ
ング３５，３６が介在されている。ロータリバルブ３
３，３４は回転軸７と一体的に図３及び図４の矢印Ｑ方
向に回転可能に収容孔４３，４４内に収容されている。
から圧縮機外部への冷媒ガス漏洩を防止するリップシー
ルである。回転軸７上の段差部７ａ，７ｂにはロータリ
バルブ３３，３４がスライド可能に支持されている。ロ
ータリバルブ３３，３４と回転軸７との間にはシールリ
ング３５，３６が介在されている。ロータリバルブ３
３，３４は回転軸７と一体的に図３及び図４の矢印Ｑ方
向に回転可能に収容孔４３，４４内に収容されている。
【００１７】図２に示すように収容孔４３，４４はテー
パ周面であり、シリンダブロック１，２の端面側から内
部に向かうにつれて拡径となっている。ロータリバルブ
３３，３４の周面３３ａ，３４ａは収容孔４３，４４の
テーパ周面と同形のテーパにしてあり、収容孔４３，４
４にぴったりと嵌合可能である。即ち、ロータリバルブ
３３の小径端部３３ｂは吐出室２３側を向き、ロータリ
バルブ３３の大径端部３３ｃは斜板室１１側を向いてい
る。又、ロータリバルブ３４の小径端部３４ｂは吐出室
２４側を向き、ロータリバルブ３４の大径端部３４ｃは
斜板室１１側を向いている。
パ周面であり、シリンダブロック１，２の端面側から内
部に向かうにつれて拡径となっている。ロータリバルブ
３３，３４の周面３３ａ，３４ａは収容孔４３，４４の
テーパ周面と同形のテーパにしてあり、収容孔４３，４
４にぴったりと嵌合可能である。即ち、ロータリバルブ
３３の小径端部３３ｂは吐出室２３側を向き、ロータリ
バルブ３３の大径端部３３ｃは斜板室１１側を向いてい
る。又、ロータリバルブ３４の小径端部３４ｂは吐出室
２４側を向き、ロータリバルブ３４の大径端部３４ｃは
斜板室１１側を向いている。
【００１８】ロータリバルブ３３，３４の大径端部３３
ｃ，３４ｃと斜板１０との間にはシール力付与ばね４
１，４２が介在されている。シール力付与ばね４１，４
２はロータリバルブ３３，３４を大径端部３３ｃ，３４
ｃ側から小径端部３３ｂ，３４ｂ側へ付勢している。テ
ーパ周面３３ａ，３４ａはシール力付与ばね４１，４２
のばね力によって収容孔４３，４４に密接する。
ｃ，３４ｃと斜板１０との間にはシール力付与ばね４
１，４２が介在されている。シール力付与ばね４１，４
２はロータリバルブ３３，３４を大径端部３３ｃ，３４
ｃ側から小径端部３３ｂ，３４ｂ側へ付勢している。テ
ーパ周面３３ａ，３４ａはシール力付与ばね４１，４２
のばね力によって収容孔４３，４４に密接する。
【００１９】ロータリバルブ３３，３４内には吸入通路
３７，３８が形成されている。吸入通路３７，３８の入
口３７ａ，３８ａは大径端部３３ｃ，３４ｃ上に開口し
ており、吸入通路３７，３８の出口３７ｂ，３８ｂはテ
ーパ周面３３ａ，３４ａ上に開口している。
３７，３８が形成されている。吸入通路３７，３８の入
口３７ａ，３８ａは大径端部３３ｃ，３４ｃ上に開口し
ており、吸入通路３７，３８の出口３７ｂ，３８ｂはテ
ーパ周面３３ａ，３４ａ上に開口している。
【００２０】図３に示すようにロータリバルブ３３を収
容する収容孔４３の内周面にはシリンダボア１３Ａ1 〜
１３Ａ5 と同数の吸入ポート１ａ1 ，１ａ2 ，１ａ3 ，
１ａ 4 ，１ａ5 が等間隔角度位置（即ち、７２°間隔）
に配列形成されている。吸入ポート１ａ1 〜１ａ5 とシ
リンダボア１３Ａ1 〜１３Ａ5 とは１対１で常に連通し
ており、各吸入ポート１ａ1 〜１ａ5 は吸入通路３７の
出口３７ｂの周回領域に接続している。
容する収容孔４３の内周面にはシリンダボア１３Ａ1 〜
１３Ａ5 と同数の吸入ポート１ａ1 ，１ａ2 ，１ａ3 ，
１ａ 4 ，１ａ5 が等間隔角度位置（即ち、７２°間隔）
に配列形成されている。吸入ポート１ａ1 〜１ａ5 とシ
リンダボア１３Ａ1 〜１３Ａ5 とは１対１で常に連通し
ており、各吸入ポート１ａ1 〜１ａ5 は吸入通路３７の
出口３７ｂの周回領域に接続している。
【００２１】同様に、図４に示すようにロータリバルブ
３４を収容する収容孔４４の内周面にはシリンダボア１
４Ｂ1 〜１４Ｂ5 と同数の吸入ポート２ｂ1 ，２ｂ2 ，
２ｂ 3 ，２ｂ4 ，２ｂ5 が等間隔角度位置（即ち、７２
°間隔）に配列形成されている。吸入ポート２ｂ1 〜２
ｂ5 とシリンダボア１４Ｂ1 〜１４Ｂ5 とは１対１で常
に連通しており、各吸入ポート２ｂ1 〜２ｂ5 は吸入通
路３８の出口３８ｂの周回領域に接続している。
３４を収容する収容孔４４の内周面にはシリンダボア１
４Ｂ1 〜１４Ｂ5 と同数の吸入ポート２ｂ1 ，２ｂ2 ，
２ｂ 3 ，２ｂ4 ，２ｂ5 が等間隔角度位置（即ち、７２
°間隔）に配列形成されている。吸入ポート２ｂ1 〜２
ｂ5 とシリンダボア１４Ｂ1 〜１４Ｂ5 とは１対１で常
に連通しており、各吸入ポート２ｂ1 〜２ｂ5 は吸入通
路３８の出口３８ｂの周回領域に接続している。
【００２２】図８に示すように、ロータリバルブ３３，
３４のテーパ周面３３ａ，３４ａ上にはバイパス溝３３
ｄ，３４ｄが形成されている。バイパス溝３３ｄ，３４
ｄは、ロータリバルブ３３，３４の回転中心に関して吸
入通路３７，３８の出口３７ｂ，３８ｂとは反対側にあ
る。バイパス溝３３ｄは、軸方向の接続溝３３ｄ1 ，３
３ｄ2 と、両接続溝３３ｄ1 ，３３ｄ2 を大径端部３３
ｃ側で繋ぐ周回溝３３ｄ3 とからなる。ロータリバルブ
３３の回転中心に関する接続溝３３ｄ1 ，３３ｄ2 の角
度間隔は吸入ポート１ａ1 〜１ａ5 の配列角度間隔の２
倍（即ち、１４４°）にしてある。バイパス溝３４ｄ
は、軸方向の接続溝３４ｄ1 ，３４ｄ2 と、両接続溝３
４ｄ1 ，３４ｄ2 を大径端部３４ｃ側で繋ぐ周回溝３４
ｄ3 とからなる。ロータリバルブ３４の回転中心に関す
る接続溝３４ｄ1 ，３４ｄ2 の角度間隔は吸入ポート２
ｂ1 〜２ｂ5 の配列角度間隔の２倍（即ち、１４４°）
にしてある。
３４のテーパ周面３３ａ，３４ａ上にはバイパス溝３３
ｄ，３４ｄが形成されている。バイパス溝３３ｄ，３４
ｄは、ロータリバルブ３３，３４の回転中心に関して吸
入通路３７，３８の出口３７ｂ，３８ｂとは反対側にあ
る。バイパス溝３３ｄは、軸方向の接続溝３３ｄ1 ，３
３ｄ2 と、両接続溝３３ｄ1 ，３３ｄ2 を大径端部３３
ｃ側で繋ぐ周回溝３３ｄ3 とからなる。ロータリバルブ
３３の回転中心に関する接続溝３３ｄ1 ，３３ｄ2 の角
度間隔は吸入ポート１ａ1 〜１ａ5 の配列角度間隔の２
倍（即ち、１４４°）にしてある。バイパス溝３４ｄ
は、軸方向の接続溝３４ｄ1 ，３４ｄ2 と、両接続溝３
４ｄ1 ，３４ｄ2 を大径端部３４ｃ側で繋ぐ周回溝３４
ｄ3 とからなる。ロータリバルブ３４の回転中心に関す
る接続溝３４ｄ1 ，３４ｄ2 の角度間隔は吸入ポート２
ｂ1 〜２ｂ5 の配列角度間隔の２倍（即ち、１４４°）
にしてある。
【００２３】両頭ピストン１５Ｐ1 〜１５Ｐ5 が圧縮室
Ｐａ1 〜Ｐａ5 に対して上死点位置付近にあるときに
は、捕捉溝１５ａが吸入ポート１ａ1 〜１ａ5 に接続す
る。両頭ピストン１５Ｐ1 〜１５Ｐ5 が圧縮室Ｐｂ1 〜
Ｐｂ5 に対して上死点位置付近にあるときには、捕捉溝
１５ｂが吸入ポート２ｂ1 〜２ｂ5 に接続する。
Ｐａ1 〜Ｐａ5 に対して上死点位置付近にあるときに
は、捕捉溝１５ａが吸入ポート１ａ1 〜１ａ5 に接続す
る。両頭ピストン１５Ｐ1 〜１５Ｐ5 が圧縮室Ｐｂ1 〜
Ｐｂ5 に対して上死点位置付近にあるときには、捕捉溝
１５ｂが吸入ポート２ｂ1 〜２ｂ5 に接続する。
【００２４】図１、図３及び図４に示す状態では両頭ピ
ストン１５Ｐ1 は一方のシリンダボア１３Ａ1 に対して
上死点位置にあり、他方のシリンダボア１４Ｂ1 に対し
て下死点位置にある。両頭ピストン１５Ｐ1 がシリンダ
ボア１３Ａ1 に対して上死点位置から下死点位置に向か
う吸入行程に入ったときには吸入通路３７はシリンダボ
ア１３Ａ1 の圧縮室Ｐａ1 に連通する。この連通により
斜板室１１内の冷媒ガスが吸入通路３７を経由してシリ
ンダボア１３Ａ1 の圧縮室Ｐａ1 に吸入される。一方、
両頭ピストン１５Ｐ1 がシリンダボア１４Ｂ1 に対して
下死点位置から上死点位置に向かう吐出行程に入ったと
きには吸入通路３８はシリンダボア１４Ｂ1 の圧縮室Ｐ
ｂ1 との連通を遮断される。この連通遮断によりシリン
ダボア１４Ｂ1 の圧縮室Ｐｂ1 内の冷媒ガスが吐出弁２
６を押し退けつつ吐出ポート４ｃから吐出室２４に吐出
される。
ストン１５Ｐ1 は一方のシリンダボア１３Ａ1 に対して
上死点位置にあり、他方のシリンダボア１４Ｂ1 に対し
て下死点位置にある。両頭ピストン１５Ｐ1 がシリンダ
ボア１３Ａ1 に対して上死点位置から下死点位置に向か
う吸入行程に入ったときには吸入通路３７はシリンダボ
ア１３Ａ1 の圧縮室Ｐａ1 に連通する。この連通により
斜板室１１内の冷媒ガスが吸入通路３７を経由してシリ
ンダボア１３Ａ1 の圧縮室Ｐａ1 に吸入される。一方、
両頭ピストン１５Ｐ1 がシリンダボア１４Ｂ1 に対して
下死点位置から上死点位置に向かう吐出行程に入ったと
きには吸入通路３８はシリンダボア１４Ｂ1 の圧縮室Ｐ
ｂ1 との連通を遮断される。この連通遮断によりシリン
ダボア１４Ｂ1 の圧縮室Ｐｂ1 内の冷媒ガスが吐出弁２
６を押し退けつつ吐出ポート４ｃから吐出室２４に吐出
される。
【００２５】このような冷媒ガスの吸入及び吐出は他の
シリンダボア１３Ａ2 〜１３Ａ5 ，１４Ｂ2 〜１４Ｂ5
の圧縮室Ｐａ2 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ2 〜Ｐｂ5 においても同
様に行われる。
シリンダボア１３Ａ2 〜１３Ａ5 ，１４Ｂ2 〜１４Ｂ5
の圧縮室Ｐａ2 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ2 〜Ｐｂ5 においても同
様に行われる。
【００２６】回転軸７の一端はフロントハウジング１８
から外部に突出しており、他端はリヤハウジング１９側
の吐出室２４内に突出している。回転軸７の軸心部には
吐出通路３９が形成されている。吐出通路３９は吐出室
２４に開口している。フロントハウジング１８側の吐出
室２３によって包囲される回転軸７の周面部位には導出
口４０が形成されており、吐出室２３と吐出通路３９と
が導出口４０によって連通されている。従って、前後の
吐出室２３，２４が吐出通路３９によって連通してお
り、吐出室２４の冷媒ガスは吐出通路３９から吐出室２
３に合流する。
から外部に突出しており、他端はリヤハウジング１９側
の吐出室２４内に突出している。回転軸７の軸心部には
吐出通路３９が形成されている。吐出通路３９は吐出室
２４に開口している。フロントハウジング１８側の吐出
室２３によって包囲される回転軸７の周面部位には導出
口４０が形成されており、吐出室２３と吐出通路３９と
が導出口４０によって連通されている。従って、前後の
吐出室２３，２４が吐出通路３９によって連通してお
り、吐出室２４の冷媒ガスは吐出通路３９から吐出室２
３に合流する。
【００２７】フラッパ弁型の吸入弁の場合には、潤滑油
が吸入弁とその密接面との間の吸着力を大きくしてしま
い、吸入弁の開放開始タイミングが前記吸着力によって
遅れる。この遅れ、吸入弁の弾性抵抗による吸入抵抗が
体積効率を低下させる。しかしながら、強制回転される
ロータリバルブ３３，３４の採用では潤滑油に起因する
吸着力及び吸入弁の弾性抵抗による吸入抵抗の問題はな
く、圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐｂ5 内の圧力が
斜板室１１内の吸入圧をわずかに下回れば冷媒ガスが直
ちに圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐｂ5 に流入す
る。従って、ロータリバルブ３３，３４採用の場合には
体積効率がフラッパ弁型の吸入弁採用の場合に比して大
幅に向上する。
が吸入弁とその密接面との間の吸着力を大きくしてしま
い、吸入弁の開放開始タイミングが前記吸着力によって
遅れる。この遅れ、吸入弁の弾性抵抗による吸入抵抗が
体積効率を低下させる。しかしながら、強制回転される
ロータリバルブ３３，３４の採用では潤滑油に起因する
吸着力及び吸入弁の弾性抵抗による吸入抵抗の問題はな
く、圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐｂ5 内の圧力が
斜板室１１内の吸入圧をわずかに下回れば冷媒ガスが直
ちに圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐｂ5 に流入す
る。従って、ロータリバルブ３３，３４採用の場合には
体積効率がフラッパ弁型の吸入弁採用の場合に比して大
幅に向上する。
【００２８】斜板室１１内の冷媒ガスは圧縮室Ｐａ1 〜
Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐｂ5 内の圧力が斜板室１１内の圧力
を下回ると圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐｂ5 に吸
入される。斜板室１１から圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ
1 〜Ｐｂ5 に到る冷媒ガス流路における流路抵抗、即ち
吸入抵抗が高ければ圧力損失が大きくなり、圧縮効率が
低下する。ロータリバルブ３３，３４を採用することに
より斜板室１１から圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐ
ｂ5 に到る冷媒ガス流路長が短くなり、吸入抵抗が従来
より低減する。従って、損失が減り、圧縮効率が向上す
る。
Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐｂ5 内の圧力が斜板室１１内の圧力
を下回ると圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐｂ5 に吸
入される。斜板室１１から圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ
1 〜Ｐｂ5 に到る冷媒ガス流路における流路抵抗、即ち
吸入抵抗が高ければ圧力損失が大きくなり、圧縮効率が
低下する。ロータリバルブ３３，３４を採用することに
より斜板室１１から圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐ
ｂ5 に到る冷媒ガス流路長が短くなり、吸入抵抗が従来
より低減する。従って、損失が減り、圧縮効率が向上す
る。
【００２９】斜板室１１は吸入圧領域であり、吐出室２
３，２４は吐出圧領域である。そのため、吐出室２３，
２４の吐出冷媒ガスが収容孔４３，４４側へ洩れようと
するが、この漏洩はシールリング４５，４６によって阻
止される。
３，２４は吐出圧領域である。そのため、吐出室２３，
２４の吐出冷媒ガスが収容孔４３，４４側へ洩れようと
するが、この漏洩はシールリング４５，４６によって阻
止される。
【００３０】圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐｂ5 が
吐出行程にあるときには吸入ポート１ａ1 〜１ａ5 ，２
ｂ1 〜Ｐｂ5 と吸入通路３７，３８との連通が遮断され
るが、圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐｂ5 に連通す
る吸入ポート１ａ1 〜１ａ5，２ｂ1 〜２ｂ5 内は圧縮
室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐｂ5 内と同じように昇圧
する。そのため、収容孔４３，４４とロータリバルブ３
３，３４のテーパ周面３３ａ，３４ａとの間のシール性
が高くなければ圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1〜Ｐｂ5
の冷媒ガスが斜板室１１側へ漏洩する。しかし、収容孔
４３，４４とロータリバルブ３３，３４のテーパ周面３
３ａ，３４ａとの間はシール力付与ばね４１，４２のば
ね力によってシール性を高められており、収容孔４３，
４４とロータリバルブ３３，３４のテーパ周面３３ａ，
３４ａとの間からの冷媒ガス漏洩は生じない。このよう
な冷媒ガス漏洩防止は体積効率の向上に寄与する。
吐出行程にあるときには吸入ポート１ａ1 〜１ａ5 ，２
ｂ1 〜Ｐｂ5 と吸入通路３７，３８との連通が遮断され
るが、圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐｂ5 に連通す
る吸入ポート１ａ1 〜１ａ5，２ｂ1 〜２ｂ5 内は圧縮
室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1 〜Ｐｂ5 内と同じように昇圧
する。そのため、収容孔４３，４４とロータリバルブ３
３，３４のテーパ周面３３ａ，３４ａとの間のシール性
が高くなければ圧縮室Ｐａ1 〜Ｐａ5 ，Ｐｂ1〜Ｐｂ5
の冷媒ガスが斜板室１１側へ漏洩する。しかし、収容孔
４３，４４とロータリバルブ３３，３４のテーパ周面３
３ａ，３４ａとの間はシール力付与ばね４１，４２のば
ね力によってシール性を高められており、収容孔４３，
４４とロータリバルブ３３，３４のテーパ周面３３ａ，
３４ａとの間からの冷媒ガス漏洩は生じない。このよう
な冷媒ガス漏洩防止は体積効率の向上に寄与する。
【００３１】図２及び図３に示す状態では両頭ピストン
１５Ｐ1 は一方のシリンダボア１３Ａ1 に対して上死点
位置にあり、吸入通路３７はシリンダボア１３Ａ1 の圧
縮室Ｐａ1 に連通する直前にある。この状態は圧縮室Ｐ
ａ1 において圧縮行程終了直前の状態である。このとき
の圧縮室Ｐａ1 内の圧力は最大圧力Ｐｄであり、圧縮室
Ｐａ1 内の冷媒ガスが両頭ピストン１５Ｐ1 の周面とシ
リンダボア１３Ａ1 の周面との間から漏洩する。しか
し、両頭ピストン１５Ｐ1 のヘッド周面には環状の捕捉
溝１５ａがあり、両頭ピストン１５Ｐ1 の周面とシリン
ダボア１３Ａ1 の周面との間から漏洩する冷媒ガスは捕
捉溝１５ａによって捕捉される。
１５Ｐ1 は一方のシリンダボア１３Ａ1 に対して上死点
位置にあり、吸入通路３７はシリンダボア１３Ａ1 の圧
縮室Ｐａ1 に連通する直前にある。この状態は圧縮室Ｐ
ａ1 において圧縮行程終了直前の状態である。このとき
の圧縮室Ｐａ1 内の圧力は最大圧力Ｐｄであり、圧縮室
Ｐａ1 内の冷媒ガスが両頭ピストン１５Ｐ1 の周面とシ
リンダボア１３Ａ1 の周面との間から漏洩する。しか
し、両頭ピストン１５Ｐ1 のヘッド周面には環状の捕捉
溝１５ａがあり、両頭ピストン１５Ｐ1 の周面とシリン
ダボア１３Ａ1 の周面との間から漏洩する冷媒ガスは捕
捉溝１５ａによって捕捉される。
【００３２】図２に示すように捕捉溝１５ａは圧縮行程
終了直前にある圧縮室Ｐａ1 の吸入ポート１ａ1 に接続
している。そして、図３に示すようにロータリバルブ３
３上のバイパス溝３３ｄの一方の接続溝３３ｄ1 は吸入
ポート１ａ1 に接続しており、他方の接続溝３３ｄ2 は
吸入ポート１ａ3 に接続している。従って、捕捉溝１５
ａは吸入ポート１ａ1 、バイパス溝３３ｄ及び吸入ポー
ト１ａ3 を介して圧縮室Ｐａ3 に連通している。
終了直前にある圧縮室Ｐａ1 の吸入ポート１ａ1 に接続
している。そして、図３に示すようにロータリバルブ３
３上のバイパス溝３３ｄの一方の接続溝３３ｄ1 は吸入
ポート１ａ1 に接続しており、他方の接続溝３３ｄ2 は
吸入ポート１ａ3 に接続している。従って、捕捉溝１５
ａは吸入ポート１ａ1 、バイパス溝３３ｄ及び吸入ポー
ト１ａ3 を介して圧縮室Ｐａ3 に連通している。
【００３３】吸入ポート１ａ3 に連通する圧縮室Ｐａ3
は圧縮行程開始状態にあり、この状態の圧縮室Ｐａ3 内
の圧力は吸入行程状態にある圧縮室内の圧力Ｐｓとそれ
ほど違わない。即ち、最大圧力Ｐｄの状態にある圧縮室
Ｐａ1 から漏洩する冷媒ガスを捕捉する捕捉溝１５ａ内
の圧力は圧縮室Ｐａ3 内の圧力よりも高圧であり、捕捉
溝１５ａ内の捕捉冷媒ガスはバイパス溝３３ｄを経由し
て圧縮室Ｐａ3 へ流入する。圧縮行程開始状態に入った
圧縮室Ｐ3 の吸入ポート１ａ3 と吸入通路３７とは遮断
している。そのため、捕捉溝１５ａからバイパス溝３３
ｄを経由して圧縮室Ｐａ3 へ流入した冷媒ガスが吸入ポ
ート１ａ3 から斜板室１１へ流出することはない。
は圧縮行程開始状態にあり、この状態の圧縮室Ｐａ3 内
の圧力は吸入行程状態にある圧縮室内の圧力Ｐｓとそれ
ほど違わない。即ち、最大圧力Ｐｄの状態にある圧縮室
Ｐａ1 から漏洩する冷媒ガスを捕捉する捕捉溝１５ａ内
の圧力は圧縮室Ｐａ3 内の圧力よりも高圧であり、捕捉
溝１５ａ内の捕捉冷媒ガスはバイパス溝３３ｄを経由し
て圧縮室Ｐａ3 へ流入する。圧縮行程開始状態に入った
圧縮室Ｐ3 の吸入ポート１ａ3 と吸入通路３７とは遮断
している。そのため、捕捉溝１５ａからバイパス溝３３
ｄを経由して圧縮室Ｐａ3 へ流入した冷媒ガスが吸入ポ
ート１ａ3 から斜板室１１へ流出することはない。
【００３４】両頭ピストン１５Ｐ1 の周面とシリンダボ
ア１３Ａ1 の周面との間を介して圧縮室Ｐａ1 から漏洩
した高圧冷媒ガスは斜板室１１から吸入通路３７を介し
て圧縮室Ｐａ1 へ吸入された冷媒ガスである。従って、
両頭ピストン１５Ｐ1 の周面とシリンダボア１３Ａ1 の
周面との間を介して圧縮室Ｐａ1 から漏洩した高圧冷媒
ガスが斜板室１１へ流出すれば、体積効率が低下する。
従来のピストン式圧縮機では圧縮室から斜板室への冷媒
ガス漏洩があり、この冷媒ガス漏洩が体積効率を低下さ
せていた。
ア１３Ａ1 の周面との間を介して圧縮室Ｐａ1 から漏洩
した高圧冷媒ガスは斜板室１１から吸入通路３７を介し
て圧縮室Ｐａ1 へ吸入された冷媒ガスである。従って、
両頭ピストン１５Ｐ1 の周面とシリンダボア１３Ａ1 の
周面との間を介して圧縮室Ｐａ1 から漏洩した高圧冷媒
ガスが斜板室１１へ流出すれば、体積効率が低下する。
従来のピストン式圧縮機では圧縮室から斜板室への冷媒
ガス漏洩があり、この冷媒ガス漏洩が体積効率を低下さ
せていた。
【００３５】しかし、本実施例では、両頭ピストン１５
Ｐ1 の周面とシリンダボア１３Ａ1の周面との間を介し
て圧縮室Ｐａ1 から漏洩した高圧冷媒ガスは、斜板室１
１へ流出することなく全て圧縮室Ｐａ3 へ流入する。従
って、圧縮室Ｐａ3 へ流入した冷媒ガス量は、斜板室１
１から吸入通路３７を経由して吸入された冷媒ガス量
と、捕捉溝１５ａからバイパス溝３３ｄを経由して流入
した冷媒ガス量との和となり、体積効率が従来のピスト
ン式圧縮機よりも向上する。
Ｐ1 の周面とシリンダボア１３Ａ1の周面との間を介し
て圧縮室Ｐａ1 から漏洩した高圧冷媒ガスは、斜板室１
１へ流出することなく全て圧縮室Ｐａ3 へ流入する。従
って、圧縮室Ｐａ3 へ流入した冷媒ガス量は、斜板室１
１から吸入通路３７を経由して吸入された冷媒ガス量
と、捕捉溝１５ａからバイパス溝３３ｄを経由して流入
した冷媒ガス量との和となり、体積効率が従来のピスト
ン式圧縮機よりも向上する。
【００３６】図７の曲線Ｃ1 ，Ｃ3 は圧縮室Ｐａ1 と圧
縮室Ｐａ3 とにおける圧力状態を示す。横軸は回転軸７
の回転角度を表し、縦軸は圧縮室Ｐａ1 ，Ｐａ3 の圧力
を表す。このグラフでは両頭ピストン１５Ｐ1 が圧縮室
Ｐａ1 に対して上死点位置にあるときの回転角度を０
°，３６０°，７２０°・・・としている。角度範囲θ
における曲線Ｄ1 ，Ｄ3 は捕捉溝１５ａ及びバイパス溝
３３ｄのない従来のピストン式圧縮機における圧力曲線
である。角度範囲θにおける曲線Ｃ1 ，Ｃ3 は曲線
Ｄ1 ，Ｄ3 に比して上位にある。これは、捕捉溝１５ａ
からバイパス溝３３ｄを経由して圧縮室へ流入する冷媒
ガスによって昇圧されるためである。
縮室Ｐａ3 とにおける圧力状態を示す。横軸は回転軸７
の回転角度を表し、縦軸は圧縮室Ｐａ1 ，Ｐａ3 の圧力
を表す。このグラフでは両頭ピストン１５Ｐ1 が圧縮室
Ｐａ1 に対して上死点位置にあるときの回転角度を０
°，３６０°，７２０°・・・としている。角度範囲θ
における曲線Ｄ1 ，Ｄ3 は捕捉溝１５ａ及びバイパス溝
３３ｄのない従来のピストン式圧縮機における圧力曲線
である。角度範囲θにおける曲線Ｃ1 ，Ｃ3 は曲線
Ｄ1 ，Ｄ3 に比して上位にある。これは、捕捉溝１５ａ
からバイパス溝３３ｄを経由して圧縮室へ流入する冷媒
ガスによって昇圧されるためである。
【００３７】圧縮行程終了直前の状態にある圧縮室から
漏洩する冷媒ガスを圧縮行程開始状態にある他の圧縮室
へ移行する作用は、圧縮室Ｐａ2 ，Ｐａ4 間、圧縮室Ｐ
ａ3，Ｐａ5 間、圧縮室Ｐａ4 ，Ｐａ1 間、圧縮室Ｐａ
5 ，Ｐａ2 間でも同様に行われる。勿論、圧縮室Ｐｂ1
〜Ｐｂ5 においても捕捉溝１５ｂ及びバイパス溝３４ｄ
の存在によって同様に行われる。
漏洩する冷媒ガスを圧縮行程開始状態にある他の圧縮室
へ移行する作用は、圧縮室Ｐａ2 ，Ｐａ4 間、圧縮室Ｐ
ａ3，Ｐａ5 間、圧縮室Ｐａ4 ，Ｐａ1 間、圧縮室Ｐａ
5 ，Ｐａ2 間でも同様に行われる。勿論、圧縮室Ｐｂ1
〜Ｐｂ5 においても捕捉溝１５ｂ及びバイパス溝３４ｄ
の存在によって同様に行われる。
【００３８】このような体積効率向上をもたらす捕捉溝
１５ａ，１５ｂ及びバイパス溝３３ｄ，３４ｄは冷媒ガ
ス中の潤滑油の存在によって潤滑溝にもなる。本発明は
勿論前記実施例にのみ限定されるものではなく、例えば
図９に示すようにロータリバルブ４７の周面をストレー
ト形状とした実施例も可能である。このようなロータリ
バルブ４７の場合には圧縮行程にある圧縮室の吸入ポー
ト１ａ 2 ，２ｂ2 を包囲するようなバイパス溝４７ａを
採用するのが望ましい。こうすれば圧縮行程にある圧縮
室の吸入ポート１ａ2 ，２ｂ2 から漏洩する冷媒ガスを
バイパス溝４７ａで捕捉することができる。
１５ａ，１５ｂ及びバイパス溝３３ｄ，３４ｄは冷媒ガ
ス中の潤滑油の存在によって潤滑溝にもなる。本発明は
勿論前記実施例にのみ限定されるものではなく、例えば
図９に示すようにロータリバルブ４７の周面をストレー
ト形状とした実施例も可能である。このようなロータリ
バルブ４７の場合には圧縮行程にある圧縮室の吸入ポー
ト１ａ 2 ，２ｂ2 を包囲するようなバイパス溝４７ａを
採用するのが望ましい。こうすれば圧縮行程にある圧縮
室の吸入ポート１ａ2 ，２ｂ2 から漏洩する冷媒ガスを
バイパス溝４７ａで捕捉することができる。
【００３９】又、図１０及び図１１に示すように可変容
量型の揺動斜板式圧縮機に本発明を具体化した実施例も
可能である。図１０に示すようにシリンダブロック５１
及びフロントハウジング５２には回転軸５４が円錐コロ
軸受け６６Ａ，６６Ｂを介して回転可能に支持されてい
る。回転軸５４に止着された回転支持体５５には回転駆
動体５６がアーム５５ａ上の長孔５５ｂとピン５７との
係合により傾斜角可変に連結支持されている。回転駆動
体５６は回転軸５４上のガイドスリーブ５８の左右両側
に突設された軸ピン５８ａにより揺動可能に支持されて
おり、回転駆動体５６上には揺動斜板５９が相対回転可
能に支持されている。
量型の揺動斜板式圧縮機に本発明を具体化した実施例も
可能である。図１０に示すようにシリンダブロック５１
及びフロントハウジング５２には回転軸５４が円錐コロ
軸受け６６Ａ，６６Ｂを介して回転可能に支持されてい
る。回転軸５４に止着された回転支持体５５には回転駆
動体５６がアーム５５ａ上の長孔５５ｂとピン５７との
係合により傾斜角可変に連結支持されている。回転駆動
体５６は回転軸５４上のガイドスリーブ５８の左右両側
に突設された軸ピン５８ａにより揺動可能に支持されて
おり、回転駆動体５６上には揺動斜板５９が相対回転可
能に支持されている。
【００４０】複数のシリンダボア５１ａ（本実施例では
６つ）内の各ピストン６０Ａ1 ，６０Ａ2 ，６０Ａ3 ，
６０Ａ4 ，６０Ａ5 ，６０Ａ6 はピストンロッド６０ａ
を介して揺動斜板５９に連結されている。回転軸５４の
回転運動は回転支持体５５及び回転駆動体５６を介して
揺動斜板５９の前後往復揺動に変換され、ピストン６０
Ａ1 〜６０Ａ6 がシリンダボア５１ａ内を前後動する。
ピストン６０Ａ1 〜６Ａ6 のヘッド側には環状の捕捉溝
６０ｂが設けられている。
６つ）内の各ピストン６０Ａ1 ，６０Ａ2 ，６０Ａ3 ，
６０Ａ4 ，６０Ａ5 ，６０Ａ6 はピストンロッド６０ａ
を介して揺動斜板５９に連結されている。回転軸５４の
回転運動は回転支持体５５及び回転駆動体５６を介して
揺動斜板５９の前後往復揺動に変換され、ピストン６０
Ａ1 〜６０Ａ6 がシリンダボア５１ａ内を前後動する。
ピストン６０Ａ1 〜６Ａ6 のヘッド側には環状の捕捉溝
６０ｂが設けられている。
【００４１】シリンダブロック５１とリヤハウジング５
３との間にはバルブプレート６１、弁形成プレート６２
及びリテーナ形成プレート６３が挟まれている。リヤハ
ウジング５３内の吐出室５３ａと圧縮室Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ
3 Ｐ4 ，Ｐ5 ，Ｐ6 とはバルブプレート６１上の吐出ポ
ート６１ａを介して繋がっている。弁形成プレート６２
上の吐出弁６２ａは吐出室５３ａ側で吐出ポート６１ａ
を開閉し、リナーナ形成プレート６３上のリテーナ６３
ａは吐出弁６２ａの撓み変形量を規制する。
３との間にはバルブプレート６１、弁形成プレート６２
及びリテーナ形成プレート６３が挟まれている。リヤハ
ウジング５３内の吐出室５３ａと圧縮室Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ
3 Ｐ4 ，Ｐ5 ，Ｐ6 とはバルブプレート６１上の吐出ポ
ート６１ａを介して繋がっている。弁形成プレート６２
上の吐出弁６２ａは吐出室５３ａ側で吐出ポート６１ａ
を開閉し、リナーナ形成プレート６３上のリテーナ６３
ａは吐出弁６２ａの撓み変形量を規制する。
【００４２】シリンダブロック５１及びリヤハウジング
５３の対向端面中心部には収容凹部５１ｂ，５３ｂが形
成されており、回転軸５４の端部が収容凹部５１ｂ内に
突出している。両収容凹部５１ｂ，５３ｂは回転軸５４
の軸方向に軸芯を持つ円錐形状の収容室を形成し、収容
室５１ｂ，５３ｂ内にはロータリバルブ６４が回転可能
に収容されている。ロータリバルブ６４の周面６４ａは
テーパになっており、収容室５１ｂ，５３ｂも同様のテ
ーパとなっている。
５３の対向端面中心部には収容凹部５１ｂ，５３ｂが形
成されており、回転軸５４の端部が収容凹部５１ｂ内に
突出している。両収容凹部５１ｂ，５３ｂは回転軸５４
の軸方向に軸芯を持つ円錐形状の収容室を形成し、収容
室５１ｂ，５３ｂ内にはロータリバルブ６４が回転可能
に収容されている。ロータリバルブ６４の周面６４ａは
テーパになっており、収容室５１ｂ，５３ｂも同様のテ
ーパとなっている。
【００４３】ロータリバルブ６４の大径端部６４ｃには
カップリング６５が嵌入固定されている。収容凹部５１
ｂ内に突出する回転軸５４の突出端部５４ａとカップリ
ング６５とは相対回転不能かつスライド可能に嵌合して
いる。ロータリバルブ６４は回転軸５４と一体的に収容
室５１ｂ，５３ｂ内で図１１の矢印Ｒ方向に回転する。
カップリング６５が嵌入固定されている。収容凹部５１
ｂ内に突出する回転軸５４の突出端部５４ａとカップリ
ング６５とは相対回転不能かつスライド可能に嵌合して
いる。ロータリバルブ６４は回転軸５４と一体的に収容
室５１ｂ，５３ｂ内で図１１の矢印Ｒ方向に回転する。
【００４４】ロータリバルブ６４内には吸入通路６７が
形成されている。ロータリバルブ６４の小径端部６４ｂ
には吸入通路６７の入口６７ａが形成されており、ロー
タリバルブ６４のテーパ周面６４ａには吸入通路６７の
出口５６ｂが形成されている。リヤハウジング５３の中
心部には導入口５３ｃが収容凹部５３ｂに接続するよう
に形成されており、吸入通路６７の入口６７ａが導入口
５３ｃに連通している。
形成されている。ロータリバルブ６４の小径端部６４ｂ
には吸入通路６７の入口６７ａが形成されており、ロー
タリバルブ６４のテーパ周面６４ａには吸入通路６７の
出口５６ｂが形成されている。リヤハウジング５３の中
心部には導入口５３ｃが収容凹部５３ｂに接続するよう
に形成されており、吸入通路６７の入口６７ａが導入口
５３ｃに連通している。
【００４５】収容凹部５１ｂの周面には圧縮室Ｐ1 〜Ｐ
6 と同数の吸入ポート５１ｃ1 ，５１ｃ2 ，５１ｃ3 ，
５１ｃ4 ，５１ｃ5 ，５１ｃ6 が等間隔角度位置に配列
形成されている。各吸入ポート５１ｃ1 〜５１ｃ6 は吸
入通路６７の出口６７ｂの周回領域に接続している。図
１０及び図１１に示す状態ではピストン６０Ｐ1 は上死
点位置にあり、１８０°の回転対称位置にあるピストン
６０Ｐ4 は下死点位置にある。
6 と同数の吸入ポート５１ｃ1 ，５１ｃ2 ，５１ｃ3 ，
５１ｃ4 ，５１ｃ5 ，５１ｃ6 が等間隔角度位置に配列
形成されている。各吸入ポート５１ｃ1 〜５１ｃ6 は吸
入通路６７の出口６７ｂの周回領域に接続している。図
１０及び図１１に示す状態ではピストン６０Ｐ1 は上死
点位置にあり、１８０°の回転対称位置にあるピストン
６０Ｐ4 は下死点位置にある。
【００４６】圧縮室Ｐ1 〜Ｐ6 内へ吸入された冷媒ガス
はピストンが下死点位置から上死点位置に向かう吐出動
作によって圧縮されつつ吐出室５３ａ吐出されるが、ク
ランク室５２ａ内の圧力と圧縮室内の吸入圧とのピスト
ンを介した差圧に応じてピストンのストロークが変わ
り、圧縮容量を左右する揺動斜板５９の傾斜角が変化す
る。クランク室５２ａ内の圧力制御は、吐出圧領域の冷
媒ガスをクランク室５２ａへ供給するとともに、図示し
ない制御弁機構によってクランク室５２ａ内の冷媒ガス
を吸入圧領域となる導入口５３ｃへ放出制御することに
よって行われる。即ち、クランク室５２ａは吸入圧領域
よりも高圧の圧力領域となっている。
はピストンが下死点位置から上死点位置に向かう吐出動
作によって圧縮されつつ吐出室５３ａ吐出されるが、ク
ランク室５２ａ内の圧力と圧縮室内の吸入圧とのピスト
ンを介した差圧に応じてピストンのストロークが変わ
り、圧縮容量を左右する揺動斜板５９の傾斜角が変化す
る。クランク室５２ａ内の圧力制御は、吐出圧領域の冷
媒ガスをクランク室５２ａへ供給するとともに、図示し
ない制御弁機構によってクランク室５２ａ内の冷媒ガス
を吸入圧領域となる導入口５３ｃへ放出制御することに
よって行われる。即ち、クランク室５２ａは吸入圧領域
よりも高圧の圧力領域となっている。
【００４７】圧縮行程にある圧縮室Ｐ1 〜Ｐ6 内の冷媒
ガスがピストン６０Ａ1 〜６０Ａ6の周面に沿ってクラ
ンク室５２ａ側へ漏洩する。この漏洩ガスは捕捉溝６０
ｂによって捕捉される。
ガスがピストン６０Ａ1 〜６０Ａ6の周面に沿ってクラ
ンク室５２ａ側へ漏洩する。この漏洩ガスは捕捉溝６０
ｂによって捕捉される。
【００４８】クランク室５２ａ内の圧力はロータリバル
ブ６４の大径端部６４ｃに作用しており、導入口５３ｃ
内の圧力はロータリバルブ６４の小径端部６４ｂに作用
している。この圧力作用によりロータリバルブ６４は大
径端部６４ｃ側から小径端部６４ｂ側へ付勢され、ロー
タリバルブ６４のテーパ周面６４ａが収容室５１ｂ，５
３ｂのテーパ周面に押接される。
ブ６４の大径端部６４ｃに作用しており、導入口５３ｃ
内の圧力はロータリバルブ６４の小径端部６４ｂに作用
している。この圧力作用によりロータリバルブ６４は大
径端部６４ｃ側から小径端部６４ｂ側へ付勢され、ロー
タリバルブ６４のテーパ周面６４ａが収容室５１ｂ，５
３ｂのテーパ周面に押接される。
【００４９】ロータリバルブ６４のテーパ周面６４ａに
はバイパス溝６４ｄが形成されている。バイパス溝６４
ｄは、軸方向の接続溝６４ｄ1 ，６４ｄ2 と、周方向の
周回溝６４ｄ3 とからなる。周回溝６４ｄ3 は大径端部
６４ｃ側にある。図示の状態ではバイパス溝６４ｄは、
圧縮行程終了付近の状態にある圧縮室Ｐ1 の吸入ポート
５１ｃ1 と、圧縮行程開始の状態にある圧縮室Ｐ4 の吸
入ポート５１ｃ4 とを連通している。又、冷媒ガスを捕
捉している捕捉溝６０ｂは圧縮行程終了付近の状態にあ
る圧縮室Ｐ1 の吸入ポート５１ｃ1 に連通する。従っ
て、圧縮室Ｐ4 へ流入した冷媒ガス量は、導入口５３ｃ
から吸入通路６７を経由して吸入された冷媒ガス量と、
捕捉溝６０ｂからバイパス溝６４ｄを経由して流入した
冷媒ガス量との和となり、体積効率が従来の揺動斜板式
圧縮機よりも向上する。
はバイパス溝６４ｄが形成されている。バイパス溝６４
ｄは、軸方向の接続溝６４ｄ1 ，６４ｄ2 と、周方向の
周回溝６４ｄ3 とからなる。周回溝６４ｄ3 は大径端部
６４ｃ側にある。図示の状態ではバイパス溝６４ｄは、
圧縮行程終了付近の状態にある圧縮室Ｐ1 の吸入ポート
５１ｃ1 と、圧縮行程開始の状態にある圧縮室Ｐ4 の吸
入ポート５１ｃ4 とを連通している。又、冷媒ガスを捕
捉している捕捉溝６０ｂは圧縮行程終了付近の状態にあ
る圧縮室Ｐ1 の吸入ポート５１ｃ1 に連通する。従っ
て、圧縮室Ｐ4 へ流入した冷媒ガス量は、導入口５３ｃ
から吸入通路６７を経由して吸入された冷媒ガス量と、
捕捉溝６０ｂからバイパス溝６４ｄを経由して流入した
冷媒ガス量との和となり、体積効率が従来の揺動斜板式
圧縮機よりも向上する。
【００５０】さらに本発明では、全ての吸入ポートに接
続するようにシリンダボアの周面側に捕捉溝を設けても
よい。
続するようにシリンダボアの周面側に捕捉溝を設けても
よい。
【００５１】
【発明の効果】以上詳述したように本発明は、ロータリ
バルブ内の吸入通路を経て圧縮室に冷媒ガスを導入し、
圧縮行程終了付近の状態にある圧縮室に連通する吸入ポ
ートと圧縮行程開始の状態にある圧縮室に連通する吸入
ポートとをロータリバルブ上のバイパス溝で連通すると
共に、少なくとも圧縮行程終了付近では捕捉溝と吸入ポ
ートとを連通するようにしたので、ピストン周面とシリ
ンダボア周面との間から漏洩する冷媒ガスが圧縮行程に
入った圧縮室へ送りこまれ、体積効率を向上し得るとい
う優れた効果を奏する。
バルブ内の吸入通路を経て圧縮室に冷媒ガスを導入し、
圧縮行程終了付近の状態にある圧縮室に連通する吸入ポ
ートと圧縮行程開始の状態にある圧縮室に連通する吸入
ポートとをロータリバルブ上のバイパス溝で連通すると
共に、少なくとも圧縮行程終了付近では捕捉溝と吸入ポ
ートとを連通するようにしたので、ピストン周面とシリ
ンダボア周面との間から漏洩する冷媒ガスが圧縮行程に
入った圧縮室へ送りこまれ、体積効率を向上し得るとい
う優れた効果を奏する。
【図１】 本発明を具体化した一実施例を示す圧縮機全
体の側断面図である。
体の側断面図である。
【図２】 要部拡大側断面である。
【図３】 図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図４】 図１のＢ−Ｂ線断面図である。
【図５】 図１のＣ−Ｃ線断面図である。
【図６】 図１のＤ−Ｄ線断面図である。
【図７】 圧縮室の圧力を示すグラフである。
【図８】 ロータリバルブの斜視図である。
【図９】 ロータリバルブの別例を示す斜視図である。
【図１０】 別例を示す圧縮機全体の側断面図である。
【図１１】 図１０のＥ−Ｅ線断面図である。
１ａ1 〜１ａ5 ，２ｂ1 〜２ｂ5 …吸入ポート、７…回
転軸、１５Ｐ1 〜１５Ｐ5 …両頭ピストン、１５ａ，１
５ｂ…捕捉溝、３３，３４…ロータリバルブ、３３ｄ，
３４ｄ…バイパス溝、３７，３８…吸入通路、４３，４
４…収容孔。
転軸、１５Ｐ1 〜１５Ｐ5 …両頭ピストン、１５ａ，１
５ｂ…捕捉溝、３３，３４…ロータリバルブ、３３ｄ，
３４ｄ…バイパス溝、３７，３８…吸入通路、４３，４
４…収容孔。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 加藤 友一 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】回転軸の周囲に配列された複数のシリンダ
ボア内にピストンを収容すると共に、回転軸の回転に連
動してピストンを往復動させるピストン式圧縮機におい
て、 ピストンによってシリンダボア内に区画される圧縮室に
冷媒ガスを導入するための吸入通路をロータリバルブ内
に形成し、ロータリバルブを収容する収容孔に吸入ポー
トを介して前記圧縮室を連通し、ピストンの往復動に同
期して前記吸入ポートと前記吸入通路とを順次連通する
ように前記ロータリバルブを前記収容孔に収容し、圧縮
行程終了付近の状態にある圧縮室に連通する吸入ポート
と圧縮行程開始の状態にある圧縮室に連通する吸入ポー
トとを回転軸の回転に同期して連通するバイパス溝を前
記ロータリバルブに設け、ピストンの周面とシリンダボ
アの周面との間には捕捉溝を設け、少なくとも圧縮行程
終了付近では捕捉溝と吸入ポートとを連通するようにし
たピストン式圧縮機における冷媒ガス吸入構造。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5086563A JPH06299956A (ja) | 1993-04-13 | 1993-04-13 | ピストン式圧縮機における冷媒ガス吸入構造 |
| TW83101695A TW253928B (ja) | 1993-04-13 | 1994-02-28 | |
| US08/226,818 US5366350A (en) | 1993-04-13 | 1994-04-12 | Gas guiding mechanism in a piston type compressor |
| DE19944412559 DE4412559C2 (de) | 1993-04-13 | 1994-04-12 | Gasführungsmechanismus in einem Kolbenkompressor |
| KR1019940007701A KR970004809B1 (ko) | 1993-04-13 | 1994-04-13 | 피스톤식 압축기에 있어서 냉매가스 흡입구조 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5086563A JPH06299956A (ja) | 1993-04-13 | 1993-04-13 | ピストン式圧縮機における冷媒ガス吸入構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06299956A true JPH06299956A (ja) | 1994-10-25 |
Family
ID=13890488
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5086563A Pending JPH06299956A (ja) | 1993-04-13 | 1993-04-13 | ピストン式圧縮機における冷媒ガス吸入構造 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06299956A (ja) |
| KR (1) | KR970004809B1 (ja) |
| DE (1) | DE4412559C2 (ja) |
| TW (1) | TW253928B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030076352A (ko) * | 2002-03-20 | 2003-09-26 | 칼소닉 칸세이 가부시끼가이샤 | 압축기 |
| JP2014125993A (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Toyota Industries Corp | 斜板式圧縮機 |
-
1993
- 1993-04-13 JP JP5086563A patent/JPH06299956A/ja active Pending
-
1994
- 1994-02-28 TW TW83101695A patent/TW253928B/zh active
- 1994-04-12 DE DE19944412559 patent/DE4412559C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1994-04-13 KR KR1019940007701A patent/KR970004809B1/ko not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030076352A (ko) * | 2002-03-20 | 2003-09-26 | 칼소닉 칸세이 가부시끼가이샤 | 압축기 |
| JP2014125993A (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Toyota Industries Corp | 斜板式圧縮機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR970004809B1 (ko) | 1997-04-04 |
| DE4412559C2 (de) | 1996-02-29 |
| DE4412559A1 (de) | 1994-10-20 |
| TW253928B (ja) | 1995-08-11 |
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