JP2014125993A - 斜板式圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】さまざまな吐出容量において斜板室側へ漏洩するブローバイガスを効率よく低減できる斜板式圧縮機の提供にある。
【解決手段】シリンダブロック１２には、複数のシリンダボア１５をそれぞれ個別に弁収容孔４３に連通させる複数のシリンダボア側連通路４７が形成されており、回転軸１８と一体回転可能に連結されたロータリーバルブ４４には、ロータリーバルブ４４の回転に伴って、異なるシリンダボア側連通路４７間を順次連通させるロータリーバルブ側連通路としての案内溝５０が形成されている斜板式圧縮機１０において、ピストン３０の周面には、周方向に延在する環状溝４５Ａと、環状溝４５Ａと連通するとともに軸方向に延在する直線溝４５Ｂが形成され、異なるシリンダボア１５間において、一方のシリンダボア１５内にある直線溝４５Ｂは、他方のシリンダボア１５と、シリンダボア側連通路４７及び案内溝５０を経由して連通可能である。
【選択図】 図１

Description

この発明は、斜板式圧縮機に関する。

特許文献１で開示された従来技術においては、ロータリーバルブを備えた可変容量型の揺動斜板式圧縮機が開示されている。特許文献１の揺動斜板式圧縮機のシリンダブロックには複数のシリンダボアが設けられ、各シリンダボア内にはピストンが前後方向に移動可能に配置されている。ピストンのヘッド側に環状の捕捉溝が設けられている。回転軸におけるリヤ側の端部には、ロータリーバルブが設けられ、ロータリーバルブはシリンダブロックの中心部に形成された収容凹部に回転軸と一体回転可能に収容されている。
収容凹部の周面には、圧縮室と吸入通路の出口とを連通する吸入ポートが形成され、吸入ポートは圧縮室と同数だけ形成されている。ロータリーバルブにおけるテーパ周面にはバイパス溝が形成されている。バイパス溝は、軸方向の接続溝と、周方向の周回溝とからなっている。バイパス溝は、圧縮行程終了付近の状態にある圧縮室の吸入ポートと、圧縮行程開始の状態にある圧縮室の吸入ポートとを連通している。

従って、圧縮行程にある圧縮室内の冷媒ガスがピストンの周面に沿ってクランク室へ漏洩したとき、この漏洩ガスはピストンの周面の捕捉溝によって捕捉される。そして、捕捉溝が、圧縮行程終了付近の状態にある圧縮室の吸入ポートと連通することにより、捕捉溝に捕捉された漏洩ガスは、圧縮行程終了付近の状態にある圧縮室の吸入ポート、バイパス溝及び、圧縮行程開始の状態にある圧縮室の吸入ポートを介して圧縮行程開始の状態にある圧縮室に流入する。よって、ピストンの摺動性を高めるために、ピストンとシリンダボアとの間隙を確保しながらも、漏洩ガスの低減を図れる。

特開平６−２９９９５６号公報

しかし、特許文献１で開示された斜板式圧縮機では、シリンダブロック側の吸入ポートとロータリーバルブ側のバイパス溝とが繋がる回転角は限定されており、この繋がる回転角におけるピストンのストローク量に合わせて吸入ポートと捕捉溝とが連通するように捕捉溝が形成されている。ところで、可変容量型圧縮機では、斜板の傾斜角度によってピストンのストローク量が変化し、圧縮機の吐出容量が変化する。従来技術では、特定の吐出容量（斜板の傾斜角度）において吸入ポートと捕捉溝とが連通し、その他の吐出容量では吸入ポートと捕捉溝とが連通しない。従って、特定の吐出容量でしか漏洩ガス（ブローバイガス）を回収できない問題がある。

本発明は上記の問題点に鑑みてなされたもので、本発明の目的は、さまざまな吐出容量において斜板室側へ漏洩するブローバイガスを効率よく低減できる斜板式圧縮機の提供にある。

上記の課題を解決するために、請求項１記載の発明は、斜板室と弁収容孔と複数のシリンダボアが形成されたハウジングと、該ハウジングに回転可能に軸支された回転軸と、該回転軸に一体回転可能に連結されるとともに前記斜板室内に収められた斜板と、前記複数のシリンダボアに往復動可能に収容されるとともに前記斜板に係留された複数のピストンと、前記弁収容孔に嵌挿されるとともに前記回転軸と一体回転可能に設けられたロータリーバルブとを備え、前記ハウジングには、前記シリンダボアと前記弁収容孔とを連通するシリンダボア側連通路がシリンダボア毎に形成されており、前記ロータリーバルブには、前記ロータリーバルブの回転に伴って、異なる前記シリンダボア側連通路間を順次連通させるロータリーバルブ側連通路が形成されている斜板式圧縮機において、複数の前記ピストンは、周方向に延在する環状溝と、該環状溝と連通するともに軸方向に延在する直線溝とを周面上に備え、前記直線溝と該直線溝を備えたピストンが収容されるシリンダボアに対応するシリンダボア側連通路とは連通可能であり、前記ロータリーバルブ側連通路と前記シリンダボア側連通路の連通時において、前記シリンダボア側連通路と前記直線溝が対向し、該直線溝内のガスが前記シリンダボア側連通路を介して前記ロータリーバルブ側連通路へと流れるようにしたことを特徴とする。

請求項１記載の発明によれば、例えば、圧縮行程にある圧縮室内の冷媒ガスの一部がピストンの周面に沿って斜板室側へ漏洩したとき、この漏洩ガス（ブローバイガス）はピストンの周面の環状溝によって捕捉される。異なるシリンダボア間において、一方の圧縮室より漏洩したブローバイガスは、ピストンの環状溝と連通する直線溝、直線溝が対向するシリンダボア側連通路及びロータリーバルブ側連通路を経由して他方のシリンダボアへ流入させ回収することができる。よって、直線溝を設けることにより、さまざまな吐出容量において斜板室側へ漏洩するブローバイガスを効率よく低減できる。また、ピストンのストローク量に関係なく、溝がピストン端面より下死点側にあるので、シリンダボアの周面に同様の溝を設ける構成に比べて圧縮率が安定する。

請求項２記載の発明は、請求項１に記載の斜板式圧縮機において、前記ロータリーバルブの周面には案内溝が設けられ、前記ロータリーバルブ側連通路は、前記案内溝であることを特徴とする。

請求項２記載の発明によれば、ロータリーバルブ側連通路は、ロータリーバルブの周面に案内溝を設けるだけで良く、製造が容易である。また、回収されるブローバイガス中には潤滑油が含まれているので、ロータリーバルブ周面と弁収容孔間へ潤滑油を供給することができ、ロータリーバルブの摺動性を高めることが可能である。

請求項３記載の発明は、請求項１に記載の斜板式圧縮機において、前記ロータリーバルブの内部には案内室が設けられ、前記ロータリーバルブの周面には前記案内室と連通する案内孔が形成され、前記ロータリーバルブ側連通路は、前記案内室および前記案内孔であることを特徴とする。

請求項３記載の発明によれば、一方の圧縮室より漏洩したブローバイガスは、環状溝、直線溝、シリンダボア側連通路及び案内孔を介して案内室に案内され、案内室で一時的に貯留される。そして、案内孔及びシリンダボア側連通路を介して他方の圧縮室へ回収することができる。案内室とシリンダボアとの距離は、シリンダボア同士の距離よりも短いので、ブローバイガスを速やかに安定して回収することが可能である。また、ロータリーバルブの周面に案内溝のようなガス通路を設ける場合と比較して、周面からのブローバイガスの漏れを少なくすることができる。

請求項４記載の発明は、請求項１〜３のいずれか一項に記載の斜板式圧縮機において、前記シリンダボアと前記ピストンによって圧縮室が形成され、前記ロータリーバルブ側連通路と前記シリンダボア側連通路の連通時において、前記シリンダボア側連通路と前記圧縮室が対向し、前記直線溝内から前記ロータリーバルブ側連通路へと流れてきたガスが前記圧縮室へと流れるようにしたことを特徴とする。

請求項４記載の発明によれば、一方の圧縮室より漏洩したブローバイガスは、環状溝と連通する直線溝、シリンダボア側連通路及びロータリーバルブ側連通路を経由して他方の圧縮室へ直接流入させ回収することができる。ブローバイガスを他方のシリンダボアにおけるピストンとの間隙に戻すと、斜板室の圧力が低い場合にブローバイガスが斜板室へと漏洩してしまう可能性があるが、他方のシリンダボアにおける圧縮室に直接戻すなら、ブローバイガスが斜板室へと漏洩しにくい。

請求項５記載の発明は、請求項１〜３のいずれか一項に記載の斜板式圧縮機において、異なる前記シリンダボア間において、前記ロータリーバルブ側連通路と前記シリンダボア側連通路の連通時において、前記直線溝から前記ロータリーバルブ側連通路へと流れてきたガスが吸入行程にある前記シリンダボアに供給されるようにしたことを特徴とする。

請求項５記載の発明によれば、吸入行程において、回収したブローバイガスの圧力分だけピストンが下死点側へと押されるので、圧縮機を駆動するための動力が低減される。

請求項６記載の発明は、請求項１〜３のいずれか一項に記載の斜板式圧縮機において、前記ロータリーバルブ側連通路と前記シリンダボア側連通路の連通時において、前記直線溝から前記ロータリーバルブ側連通路へと流れてきたガスが圧縮行程にある前記シリンダボアに供給されるようにしたことを特徴とする。

請求項６記載の発明によれば、吸入行程に加えて圧縮行程においても、冷媒ガスが圧縮室に供給されるので、体積効率が増す。

本発明によれば、さまざまな吐出容量において斜板室側へ漏洩するブローバイガスを効率よく低減することが可能である。

第１の実施形態に係る圧縮機の全体構成を示す縦断面図である。 図１のＡ−Ａ線断面図である。 （ａ）は第１の実施形態に係るピストンの側面図であり、（ｂ）は第１の実施形態に係るピストンの底面図である。 第１の実施形態に係るロータリーバルブの斜視図である。 第１の実施形態に係る圧縮機の中間容量運転時における作用説明図である。 第１の実施形態に係る圧縮機の最大容量運転時における作用説明図である。 第１の実施形態に係る圧縮機の回転角とシリンダボア内の圧力との関係を示すグラフである。 第２の実施形態に係るロータリーバルブの一部破断面で示す側面図である。 第２の実施形態に係る圧縮機の中間容量運転時における作用説明図である。 第３の実施形態に係る圧縮機の全体構成を示す縦断面図である。 第３の実施形態に係るロータリーバルブの斜視図である。 第３の実施形態に係るロータリーバルブの断面図である。 その他の実施形態に係るブローバイガスを回収する圧縮室を説明するためのグラフである。

（第１の実施形態）
第１の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機（以下、単に圧縮機とする）を図１〜図７に基づいて説明する。
なお、図１における左側を前方とし、右側を後方とする。
図１に示す圧縮機１０のハウジング１１は、複数のシリンダボア１５が形成されたシリンダブロック１２と、そのシリンダブロック１２の前部側に接合されるフロントハウジング１３と、シリンダブロック１２の後部側に接合されるリヤハウジング１４とから構成されている。
フロントハウジング１３からリヤハウジング１４まで通される通しボルト１６の前後方向の締め付けにより、フロントハウジング１３、シリンダブロック１２及びリヤハウジング１４が一体的に固定され、ハウジング１１が形成される。

シリンダブロック１２及びフロントハウジング１３により区画形成された空間は、斜板室１７を形成している。
そして、回転軸１８が斜板室１７の中央付近を貫通するように備えられており、回転軸１８はフロントハウジング１３に設けられるラジアル軸受１９を介して回転可能に支持されている。
回転軸１８の前部を支持するラジアル軸受１９の前方に、回転軸１８の周面に亘って摺接する軸封装置２０が備えられている。軸封装置２０は、リップシールであり、斜板室１７内の冷媒ガスが、フロントハウジング１３と回転軸１８の間から漏洩することを防止している。
回転軸１８の前端は、図示しない動力伝達機構を介して外部駆動源に連結されており、回転軸１８は外部駆動源により回転可能となっている。

斜板室１７における回転軸１８には、ラグプレート２１が一体回転可能に固着されている。
ラグプレート２１の後方における回転軸１８には、斜板２２が、回転軸１８の軸線方向へスライド可能及び傾動可能に支持されている。なお、ラグプレート２１とフロントハウジング１３との間にはスラスト軸受２３が介在されている。
斜板２２とラグプレート２１との間にはヒンジ機構２４が介在されている。ヒンジ機構２４は、斜板２２から突出して形成された一対の斜板アーム２５がラグプレート２１から突出して形成された一対のラグアーム２６の間に挿入され、結合されることにより構成されている。従って、斜板２２はヒンジ機構２４によってラグプレート２１に連結され、回転軸１８との同期回転及び回転軸１８の軸方向への傾動が可能となる。

回転軸１８におけるラグプレート２１と斜板２２との間にはコイルスプリング２７が巻装されているほか、コイルスプリング２７の押圧により後方へ付勢される摺動自在の筒状体２８が回転軸１８に嵌挿されている。
斜板２２は、コイルスプリング２７の付勢力を受けた筒状体２８により常に後方、すなわち、斜板２２の傾斜角度が減少する方向（斜板２２が立つ方向）へ向けて押圧される。なお、斜板２２の傾斜角度とは、ここでは回転軸１８と直交する面と斜板２２の面により成す角度を意味している。

図１に示すように、斜板２２の前部にはストッパ部２２Ａが突設され、このストッパ部２２Ａがラグプレート２１に当接することにより、斜板２２の最大傾斜角位置が規制される。斜板２２の後方における回転軸１８にはシリンダブロック１２に規制されたコイルスプリング２９が巻装されている。斜板２２の後部がコイルスプリング２９の前部に当接することにより、斜板２２の最小傾斜角位置が規制される。また、コイルスプリング２９は、圧縮機の最小容量運転から中間容量運転へ切り換わる時に、斜板２２を傾斜する方向へ復帰させる補助機能を有する。

シリンダブロック１２の複数のシリンダボア１５は、図２に示すように、本実施形態では６個のシリンダボア１５Ａ、１５Ｂ、１５Ｃ、１５Ｄ、１５Ｅ、１５Ｆより構成されている。シリンダボア１５（１５Ａ〜１５Ｆ）内には、片頭型のピストン３０（３０Ａ、３０Ｂ、３０Ｃ、３０Ｄ、３０Ｅ、３０Ｆ）が往復移動可能に収容されている。図１に示すようにピストン３０の首部がシュー３１を介して斜板２２の外周に係留されている。
そして、回転軸１８の回転に伴って斜板２２が回転運動されるとき、シュー３１を介して各ピストン３０が往復移動される。なお、ピストン３０の構成は後述する。

一方、シリンダブロック１２の中心部には弁収容孔４３が形成されており、弁収容孔４３にはロータリーバルブ４４が嵌挿されている。ロータリーバルブ４４は回転軸１８と一体回転可能に連結されている。従って、回転軸１８は、前部側をラジアル軸受１９で軸支されることにより支持され、後部側をロータリーバルブ４４によってシリンダブロック１２に軸支されることにより支持されている。なお、ロータリーバルブ４４の構成は後述する。

一方、図１に示されるように、リヤハウジング１４の前部側とシリンダブロック１２の後部側との間は、バルブプレート３２、吸入弁プレート３３、吐出弁プレート３４及びリテーナ３５よりなる弁形成体３６が介在されている。
シリンダボア１５内におけるピストン３０と弁形成体３６間には圧縮室３８がそれぞれ区画されている。
リヤハウジング１４内の中心側には、吸入室３７が形成されており、吸入室３７はバルブプレート３２に設けられる各吸入ポート３２Ａによりシリンダボア１５内の圧縮室３８と連通されている。
また、リヤハウジング１４の外周側には、吐出室３９が形成されており、吐出室３９はバルブプレート３２に設けられる各吐出ポート３２Ｂによりシリンダボア１５内の圧縮室３８と連通されている。吐出室３９と吸入室３７は隔壁１４Ａにより隔絶されている。

各吸入ポート３２Ａには、吸入ポート３２Ａを覆うように吸入弁３３Ａが設けられ、各吐出ポート３２Ｂには、吐出ポート３２Ｂを覆うように吐出弁３４Ａが設けられている。
また、吸入室３７は吸入通路４０を介して図示しない外部冷媒回路と接続されており、吐出室３９は吐出通路４１を介して上記外部冷媒回路と接続されている。

吸入通路４０を介して外部冷媒回路から吸入室３７へ吸入された冷媒ガスは、ピストン３０の上死点位置から下死点位置への移動により、吸入ポート３２Ａ及び吸入弁３３Ａを介して圧縮室３８内に吸入される。
圧縮室３８Ａ〜３８Ｆ内に吸入された冷媒ガスは、ピストン３０の下死点位置から上死点位置への移動により所定の圧力にまで圧縮され、吐出ポート３２Ｂ及び吐出弁３４Ａを介して吐出室３９へ吐出される。

シリンダブロック１２には、吸入室３７と斜板室１７とを連通する図示しない抽気通路が形成されている。また、シリンダブロック１２及びリヤハウジング１４には、吐出室３９と斜板室１７とを連通する図示しない給気通路が設けられると共に、この給気通路には容量制御弁４２が配設されている。
この容量制御弁４２の弁開度の調整を介して吐出室３９から斜板室１７に導入される高圧の冷媒ガスの導入量と、斜板室１７から吸入室３７へ導出させる冷媒ガスの導出量とのバランスにより、斜板室１７内の斜板室圧力が決定される。
これにより、ピストン３０を挟んだ斜板室１７内と圧縮室３８内の圧力の差が変更されて、斜板２２の傾斜角が変更され、ピストン３０のストロークが変えられ、吐出容量が調整される。

図３（ａ）、（ｂ）に示すように、ピストン３０は、ヘッド部４５とヘッド部４５の前部側に延在したシュー支持部４６とから構成されている。ヘッド部４５の周面上には、周方向に延在する環状溝４５Ａと、軸方向に延在し環状溝４５Ａと連通する直線溝４５Ｂとが形成されている。環状溝４５Ａは、周方向の全周にわたり形成され、ヘッド部４５における圧縮室３８を臨む後部側に形成されている。環状溝４５Ａの溝断面は円弧状である。直線溝４５Ｂは、ヘッド部４５における後部側から前部側に向けて形成されており、直線溝４５Ｂの後端部が環状溝４５Ａと連通している。直線溝４５Ｂの溝断面は円弧状である。環状溝４５Ａ及び直線溝４５Ｂは、圧縮室３８から漏洩するブローバイガスを捕捉し一時的に貯留するためのものである。

図２に示すように、シリンダブロック１２には、複数のシリンダボア１５Ａ〜１５Ｆをそれぞれ個別に弁収容孔４３に連通させる複数のシリンダボア側連通路４７が形成されている。
ここで、シリンダボア１５Ａ〜１５Ｆと弁収容孔４３を連通させる６個のシリンダボア側連通路４７をそれぞれ順に４７Ａ、４７Ｂ、４７Ｃ、４７Ｄ、４７Ｅ、４７Ｆとする。

図２に示すように、シリンダボア１５Ａ〜１５Ｆは、弁収容孔４３の周りで周方向に等間隔（６０°間隔）に並ぶように形成されている。図２において、シリンダボア１５Ｆ内のピストン３０Ｆは上死点位置にあり、シリンダボア１５Ｃ内のピストン３０Ｃは下死点位置にある。なお、図１は図２におけるＢ−Ｂ線断面図を示したものであり、図５及び図６は、図２におけるＣ−Ｃ線断面図を示したものである。図５又は図６に示すように、圧縮行程にあるシリンダボア１５Ａ内のピストン３０Ａの周面に形成された直線溝４５Ｂとシリンダボア側連通路４７Ａとは連通している。直線溝４５Ｂにおける軸方向の開口部の一部と、シリンダボア側連通路４７Ａにおけるシリンダボア１５Ａ側の開口部とが連通している。なお、直線溝４５Ｂの軸方向の長さは、後述する一方のシリンダボア１５に対応するシリンダボア側連通路４７Ａ〜４７Ｆと他方のシリンダボア１５に対応するシリンダボア側連通路４７Ａ〜４７Ｆとが連通する斜板２２の回転角において、各ピストン３０Ａ〜３０Ｆの直線溝４５Ｂと、シリンダボア側連通路４７Ａ〜４７Ｆとが、最小容量運転時を除いて、それぞれ連通する長さに設定されている。

図４に示すように、ロータリーバルブ４４は、前部側の小径部４８と後部側の大径部４９からなる柱状体で形成され、小径部４８が回転軸１８のリヤ側凹部１８Ａ内に圧入されることにより回転軸１８と一体化されている。
大径部４９の周面には、案内溝５０が形成されている。案内溝５０は、軸方向の接続溝５０Ａ、５０Ｂと両接続溝５０Ａ、５０Ｂを前部側で繋ぐ周回溝５０Ｃとからなっている。接続溝５０Ａ、５０Ｂは、大径部４９の周面における後部側から前部側に向けて形成されている。接続溝５０Ａ、５０Ｂは、円周方向に１８０°間隔で形成されている。周回溝５０Ｃは、大径部４９の周面における周方向に半周（１８０°）にわたり形成されている。接続溝５０Ａ、５０Ｂの軸方向の前端部と、周回溝５０Ｃの円周方向の両端部とがそれぞれ連結されている。接続溝５０Ａ、５０Ｂ及び周回溝５０Ｃは、溝断面は円弧状である。

図２に示すように、ロータリーバルブ４４の案内溝５０は、ロータリーバルブ４４の回転に伴って、異なるシリンダボア側連通路４７Ａ〜４７Ｆ間を順次連通させるロータリーバルブ側連通路に相当する。ロータリーバルブ４４は、弁収容孔４３内で矢印Ｒ方向に回転する。
図２では、シリンダボア側連通路４７Ａとシリンダボア側連通路４７Ｄは案内溝５０を介して互いに連通している。ロータリーバルブ４４が矢印Ｒ方向に回転すると、シリンダボア側連通路４７Ｂとシリンダボア側連通路４７Ｅは案内溝５０を介して互いに連通する。このように、ロータリーバルブ４４の回転に伴って、異なるシリンダボア側連通路４７Ａ〜４７Ｆ間（シリンダボア側連通路４７Ａ、４７Ｄ間、シリンダボア側連通路４７Ｂ、４７Ｅ間、シリンダボア側連通路４７Ｃ、４７Ｆ間、シリンダボア側連通路４７Ｄ、４７Ａ間、シリンダボア側連通路４７Ｅ、４７Ｂ間、シリンダボア側連通路４７Ｆ、４７Ｃ間）を案内溝５０を介して順次連通させることが可能である。

ところで、異なるシリンダボア１５間において、一方のシリンダボア１５内にある直線溝４５Ｂは、他方のシリンダボア１５と、シリンダボア側連通路４７及び案内溝５０を経由して連通可能である。
この実施形態においては、図５に示すように、シリンダボア１５Ａとシリンダボア１５Ｄ間において、シリンダボア１５Ａ内にある直線溝４５Ｂは、シリンダボア１５Ｄと、シリンダボア側連通路４７Ａ、４７Ｄ及び案内溝５０を介して連通可能である。併せてシリンダボア１５Ｄ内にある直線溝４５Ｂは、シリンダボア１５Ａと、シリンダボア側連通路４７Ａ、４７Ｄ及び案内溝５０を介して連通可能である。よって、圧縮行程にあるシリンダボア１５Ａ内のブローバイガスは、直線溝４５Ｂ、シリンダボア側連通路４７Ａ、案内溝５０、シリンダボア側連通路４７Ｄを経由して吸入行程にあるシリンダボア１５Ｄ内の直線溝４５Ｂに送られ回収される。シリンダボア１５Ｂ、１５Ｅ間、シリンダボア１５Ｃ、１５Ｆ間、シリンダボア１５Ｄ、１５Ａ間、シリンダボア１５Ｅ、１５Ｂ間、シリンダボア１５Ｆ、１５Ｃ間においても、シリンダボア１５Ａ、シリンダボア１５Ｄ間と同様である。

次に、上記構成を有する圧縮機１０につき図５〜図７を参照して作用説明を行う。
図５は、圧縮機１０が中間容量運転をしている場合を示している。なお、中間容量運転とは、最大容量運転と最小容量運転との間の運転状態を指している。図５では、斜板２２の傾斜角度は最小傾斜角位置と最大傾斜角位置の中間的な位置にある。
シリンダボア１５Ａ内のピストン３０Ａが圧縮行程にあるとき、シリンダボア１５Ａと対向する位置に配置されたシリンダボア１５Ｄ内のピストン３０Ｄは吸入行程にある。このとき、ピストン３０Ａの周面に形成された直線溝４５Ｂの前方の部分とシリンダボア側連通路４７Ａとは連通しており、ピストン３０Ｄの周面に形成された直線溝４５Ｂの後方の部分とシリンダボア側連通路４７Ｄとは連通している。

圧縮室３８Ａ内の冷媒ガスは、圧縮されることにより高圧となるが、冷媒ガスの一部は、ブローバイガスとしてシリンダボア１５Ａの内周面とピストン３０Ａの外周面との間の微小な隙間を通って斜板室１７側へ漏洩する。このブローバイガスは、環状溝４５Ａによって捕捉され、直線溝４５Ｂに到達する。そして、直線溝４５Ｂに到達したブローバイガスはシリンダボア側連通路４７Ａを介して弁収容孔４３へ送られる。
ここで、斜板室１７の圧力をＰｃとし、圧縮室３８Ａの圧力をＰｄとし、圧縮室３８Ｄの圧力をＰｓとする。シリンダボア１５Ａ内のピストン３０Ａは圧縮行程にあるので、Ｐｃ＜Ｐｄの関係がある。よって、圧縮室３８Ａの冷媒ガスは圧力の低い斜板室１７の方向へブローバイガスとして漏洩しやすい。

一方、回転軸１８の回転に伴いロータリーバルブ４４の周面に形成された案内溝５０は、所定のタイミングでシリンダボア側連通路４７Ａ及びシリンダボア側連通路４７Ｄと連通する。よって、シリンダボア側連通路４７Ａに達したブローバイガスは、案内溝５０に至り、案内溝５０の接続溝５０Ａ、周回溝５０Ｃ、接続溝５０Ｂを経由してシリンダボア側連通路４７Ｄに至り、シリンダボア１５Ｄ内にあるピストン３０Ｄの直線溝４５Ｂに送られる。

また、シリンダボア１５Ｄ内のピストン３０Ｄは吸入行程にあるので、Ｐｃ＞Ｐｓの関係がある。よって、シリンダボア側連通路４７Ｄを経由してシリンダボア１５Ｄ内における直線溝４５Ｂに送られたブローバイガスは、斜板室１７と圧縮室３８Ｄ間の圧力差により、シリンダボア１５Ｄの内周面とピストン３０Ｄの外周面との間の微小な隙間を通って圧縮室３８Ｄ側へ送られ回収される。なお、図５において矢印はブローバイガスの移動する方向を示したものである。

このように、圧縮行程にある圧縮室３８Ａからのブローバイガスが、吸入行程にある圧縮室３８Ｄに送られ回収される作用については、圧縮室３８Ｂ、３８Ｅ間、圧縮室３８Ｃ、３８Ｆ間、圧縮室３８Ｄ、３８Ａ間、圧縮室３８Ｅ、３８Ｂ間、圧縮室３８Ｆ、３８Ｃ間でも同様に行われる。

図６は、圧縮機１０が最大容量運転をしている場合を示している。このとき、斜板２２の傾斜角度は最大傾斜角位置にある。
シリンダボア１５Ａ内のピストン３０Ａが圧縮行程にあるとき、シリンダボア１５Ａと対向する位置に配置されたシリンダボア１５Ｄ内のピストン３０Ｄは吸入行程にある。このとき、ピストン３０Ａの周面に形成された直線溝４５Ｂとシリンダボア側連通路４７Ａとは連通しており、圧縮室３８Ｄとシリンダボア側連通路４７Ｄとは連通している。この場合には、ピストン３０Ｄの周面に形成された直線溝４５Ｂとシリンダボア側連通路４７Ｄとは連通していないが、これはピストン３０Ｄのストロークが大きくなっているためである。

中間容量運転時と同様に、圧縮室３８Ａより漏洩したブローバイガスは、ピストン３０Ａの環状溝４５Ａによって捕捉され、直線溝４５Ｂに到達し、シリンダボア側連通路４７Ａを通って案内溝５０に至り、案内溝５０の接続溝５０Ａ、周回溝５０Ｃ、接続溝５０Ｂを経由してシリンダボア側連通路４７Ｄに至り、シリンダボア１５Ｄ内にある圧縮室３８Ｄに直接送られ回収される。

シリンダボア１５Ａ内のピストン３０Ａは圧縮行程にあるので、Ｐｃ＜Ｐｄの関係がある。よって、圧縮室３８Ａの冷媒ガスは圧力の低い斜板室１７の方向へブローバイガスとして漏洩しやすい。
また、シリンダボア１５Ｄ内のピストン３０Ｄは吸入行程にあるが、圧縮機１０が最大容量運転をしているので、Ｐｃ≒Ｐｓの関係があり、斜板室１７と圧縮室３８Ｄ間の圧力差はない状態である。
このように、最大容量運転時においては、斜板室１７と圧縮室３８Ｄ間の圧力差を利用して、ピストン３０Ｄの直線溝４５Ｂに送られたブローバイガスを、シリンダボア１５Ｄの内周面とピストン３０Ｄの外周面との間の微小な隙間を通って圧縮室３８Ｄに回収することは難しい場合がある。しかし、ブローバイガスを圧縮室３８Ｄへ直接送り込み回収することが可能なので、最大容量運転時においても斜板室１７側へ漏洩するブローバイガスを効率よく低減できる。なお、図６において矢印はブローバイガスの移動する方向を示したものである。

このように、圧縮行程にある圧縮室３８Ａからのブローバイガスが、吸入行程にある圧縮室３８Ｄに直接送られ回収される作用については、圧縮室３８Ｂ、３８Ｅ間、圧縮室３８Ｃ、３８Ｆ間、圧縮室３８Ｄ、３８Ａ間、圧縮室３８Ｅ、３８Ｂ間、圧縮室３８Ｆ、３８Ｃ間でも同様に行われる。

図７は、回転軸１８の回転角度とシリンダボア内（圧縮室３８Ａ〜３８Ｆ）の圧力の関係を示すグラフである。横軸は回転軸１８の回転角度（ｄｅｇ．）を表し、縦軸はシリンダボア内の圧力を示す。ピストン３０Ａ〜３０Ｆが上死点位置にあるときの回転角度を０°、３６０°とし、下死点位置にあるときの回転角度を１８０°としている。どちらであるかは、斜板の回転角でなくシリンダボア内の圧力によって決まるのが実際であるが、ここでは便宜上、回転角度０°〜１８０°間を吸入行程、回転角度１８０°〜３６０°間を圧縮行程と定義する。図７において、圧縮行程における回転角度αが、ロータリーバルブ４４の周面に形成された案内溝５０と、シリンダボア側連通路４７Ａとが連通する所定のタイミングに相当する。なお、回転角度αは、本実施形態においては、シリンダボア内（圧縮室３８Ａ）の圧力が圧縮により上昇し、最大圧力となる回転角度より少し小さい回転角度に設定されているが、ロータリーバルブ４４の組み付け方によって適宜変更可能である。この場合には、α＝３００°に設定されている。図７において、吸入行程における回転角度βが、ロータリーバルブ４４の周面に形成された案内溝５０と、シリンダボア側連通路４７Ｄとが連通する所定のタイミングに相当する。なお、α＝β＋１８０°の関係がある。すなわち、回転角度αの状態にある圧縮室３８Ａからのブローバイガスは、回転角度βの状態にある圧縮室３８Ｄに回収される。破線はブローバイガスの回収方向を示している。この場合には、β＝１２０°に設定されている。
なお、圧縮室３８Ｂ、３８Ｅ間、圧縮室３８Ｃ、３８Ｆ間、圧縮室３８Ｄ、３８Ａ間、圧縮室３８Ｅ、３８Ｂ間、圧縮室３８Ｆ、３８Ｃ間でも同様である。

図示しないが、最小容量運転時には、斜板２２の傾斜角度は０°ではなく、若干の角度を有している。この時に、直線溝４５Ｂとシリンダボア側連通路４７とが連通しないよう、直線溝４５Ｂの長さが設定されている。よって、最小容量運転時には、圧縮行程にあるシリンダボア１５から吸入行程にあるシリンダボア１５へのブローバイガス供給は行われない。ところで、最小容量運転時においては、吸入行程にあるシリンダボア１５へのブローバイガス供給は、斜板２２の傾斜角度増大につながり、最小容量維持の観点からして不利である。しかし、ブローバイガス供給が行われないように直線溝４５Ｂの長さが設定されていることにより、上記不具合を防止することが可能である。

第１の実施形態に係る圧縮機１０によれば以下の効果を奏する。
（１）ピストン３０Ａ〜３０Ｆには環状溝４５Ａと直線溝４５Ｂがそれぞれ形成され、各直線溝４５Ｂは対応するシリンダボア側連通路４７Ａ〜４７Ｆと個別に連通可能であり、所定の回転角度αではロータリーバルブ４４の案内溝５０とシリンダボア側連通路４７Ａ及び４７Ｄとは連通可能である。特に、中間容量運転時においては、圧縮行程にある圧縮室３８Ａからのブローバイガスは、ピストン３０Ａの直線溝４５Ｂ、シリンダボア側連通路４７Ａ、案内溝５０、シリンダボア側連通路４７Ｄを経由して吸入行程にあるピストン３０Ｄの直線溝４５Ｂに送られ、圧力差により圧縮室３８Ｄへ送り込み回収することができる。圧縮室３８Ｂ、３８Ｅ間、圧縮室３８Ｃ、３８Ｆ間、圧縮室３８Ｄ、３８Ａ間、圧縮室３８Ｅ、３８Ｂ間、圧縮室３８Ｆ、３８Ｃ間でも作用効果は圧縮室３８Ａ、３８Ｄ間の作用効果と同様である。よって、直線溝４５Ｂを設けることにより、さまざまな吐出容量に対応可能であり、さまざまな吐出容量において斜板室１７側へ漏洩するブローバイガスを効率よく低減できる。
（２）最大容量運転時においては、圧縮行程にある圧縮室３８Ａからのブローバイガスは、ピストン３０Ａの直線溝４５Ｂ、シリンダボア側連通路４７Ａ、案内溝５０、シリンダボア側連通路４７Ｄを経由して吸入行程にあるシリンダボア１５Ｄ内にある圧縮室３８Ｄに直接送り込み回収することができる。圧縮室３８Ｂ、３８Ｅ間、圧縮室３８Ｃ、３８Ｆ間、圧縮室３８Ｄ、３８Ａ間、圧縮室３８Ｅ、３８Ｂ間、圧縮室３８Ｆ、３８Ｃ間でも作用効果は、圧縮室３８Ａ、３８Ｄ間の作用効果と同様である。ブローバイガスを他方のシリンダボア１５におけるピストン３０との間隙に戻すと、斜板室１７の圧力が低い場合にブローバイガスが斜板室１７へと漏洩してしまう可能性があるが、他方のシリンダボア１５における圧縮室３８に直接戻すなら、ブローバイガスが斜板室１７へと漏洩しにくい。
（３）ロータリーバルブ側連通路は、ロータリーバルブ４４の周面に設けられた案内溝５０なので、ロータリーバルブ４４の周面に案内溝５０を設けるだけで良く、製造が容易である。また、回収されるブローバイガス中には潤滑油が含まれているので、ロータリーバルブ４４周面と弁収容孔４３間へ潤滑油を供給することができ、ロータリーバルブ４４の摺動性を高めることが可能である。
（４）案内溝５０と、シリンダボア側連通路４７Ａとが連通する回転角度αは、圧縮行程にあるシリンダボア内（圧縮室３８Ａ）の圧力が圧縮により上昇し、最大圧力となる回転角度より少し小さい回転角度に設定されているので、斜板室１７側へ漏洩するブローバイガスが増大するタイミングで回収でき、ブローバイガスの回収効率を向上可能である。
（５）回転角度αの状態にある圧縮室３８Ａからのブローバイガスは、回転角度βの状態にある圧縮室３８Ｄに回収される。（但し、α＝β＋１８０°）ところで、吸入弁３３Ａが開くタイミングで吸入弁３３Ａの自励振動が発生することがあるが、この自励振動発生直後にブローバイガスを圧縮室３８Ｄに戻すことにより、吸入弁３３Ａの振動を抑止し脈動の低減を行える。また、ブローバイガスを吸入行程に戻すことにより、回収したブローバイガスの圧力分だけピストン３０が下死点側へと押されるので、圧縮機を駆動するための動力が低減される。
（６）最小容量運転時には、直線溝４５Ｂとシリンダボア側連通路４７とが連通しないよう、直線溝４５Ｂの長さが設定されている。よって、最小容量運転時には、圧縮行程にあるシリンダボア１５から吸入行程にあるシリンダボア１５へのブローバイガス供給は行われない。従って、ブローバイガス供給を行うことによる斜板２２の傾斜角度増大などの不具合を防止することが可能である。

（第２の実施形態）
次に、第２の実施形態に係る圧縮機を図８及び図９に基づいて説明する。
この実施形態は、第１の実施形態におけるロータリーバルブ４４の形状を変更したものであり、その他の構成は共通である。
従って、ここでは説明の便宜上、先の説明で用いた符号を一部共通して用い、共通する構成についてはその説明を省略し、変更した個所のみ説明を行う。

図８に示すように、本実施形態のロータリーバルブ６０は、前部側の小径部６１と後部側の大径部６２からなる柱状体で形成され、小径部６１が回転軸１８のリヤ側凹部１８Ａ内に圧入されることにより回転軸１８と一体化されている。
大径部４９の内部には、案内室６３が設けられ、大径部４９の周面には案内孔６４、６５が設けられ、案内室６３と案内孔６４、６５とは連通されている。案内室６３は円柱状の空間を有している。案内孔６４、６５は、軸心方向に向けて貫通形成され、それぞれ円周方向に１８０°間隔で形成されている。

ロータリーバルブ６０の案内室６３と案内孔６４、６５は、ロータリーバルブ６０の回転に伴って、異なるシリンダボア側連通路４７Ａ〜４７Ｆ間を順次連通させるロータリーバルブ側連通路に相当する。
図９に示すように、シリンダボア側連通路４７Ａと案内室６３とは案内孔６４を介して連通され、シリンダボア側連通路４７Ｄと案内室６３とは案内孔６５を介して連通されている。

回転軸１８の回転に伴い所定のタイミングで、ロータリーバルブ６０の周面に形成された案内孔６４は、シリンダボア側連通路４７Ａと連通すると共に、案内孔６５は、シリンダボア側連通路４７Ｄと連通する。よって、圧縮室３８Ａからのブローバイガスは、ピストン３０Ａの直線溝４５Ｂ、シリンダボア側連通路４７Ａ、案内孔６４を通って案内室６３に至り、案内室６３で一時的に貯留される。そして、案内室６３に貯留されたブローバイガスは、案内孔６５、シリンダボア側連通路４７Ｄを経由してシリンダボア１５Ｄ内にあるピストン３０Ｄの直線溝４５Ｂに送られ、圧力差により圧縮室３８Ｄへ回収することができる。なお、図９において矢印はブローバイガスの移動する方向を示したものである。

このように、案内室６３が設けられているために、圧縮室３８Ａより漏洩したブローバイガスを案内室６３で一時的に貯留できる。案内室６３とシリンダボア１５Ｄとの距離は、シリンダボア１５Ａとシリンダボア１５Ｄの距離よりも短いので、ブローバイガスの回収効率の安定や向上を図れる。また、案内室６３が設けられているために、ロータリーバルブの周面に案内溝５０のようなガス通路を設ける場合と比較して、ロータリーバルブの周面と弁収容孔４３間の微小な隙間を通って斜板室１７側へ漏洩するブローバイガスを少なくすることができる。
その他の作用効果については、第１の実施形態と同様であり説明を省略する。

（第３の実施形態）
次に、第３の実施形態に係る圧縮機を図１０〜図１２に基づいて説明する。
この実施形態は、第２の実施形態における回転軸１８及びロータリーバルブ６０の形状を変更したものであり、その他の構成は共通である。
従って、ここでは説明の便宜上、先の説明で用いた符号を一部共通して用い、共通する構成についてはその説明を省略し、変更した個所のみ説明を行う。

図１０に示すように、本実施形態の圧縮機７０においては、回転軸７１の中心部には軸孔７１Ａが形成され、軸孔７１Ａの前部側には軸封装置２０側に開口する連通孔７１Ｂが形成され、軸孔７１Ａの後部側はロータリーバルブ７２側に開口している。そして、回転軸７１の後部側端部に軸孔７１Ａより大径のリヤ側凹部７１Ｃが形成されている。

図１１及び図１２に示すように、ロータリーバルブ７２は、径の異なる筒状体より形成され、外側の大径部７３と内側の小径部７４より構成されている。大径部７３と小径部７４間には前部側に開口する空間部７３Ａが形成され、小径部７４の内側には前後方向に連通する通し孔７４Ａが形成されている。小径部７４は前部側に突出して形成されている。大径部７３の周面には案内孔７３Ｂ、７３Ｃが設けられ、空間部７３Ａと案内孔７３Ｂ、７３Ｃとは連通されている。案内孔７３Ｂ、７３Ｃは、円周方向に１８０°間隔で形成されている。

図１０に示すように、小径部７４の前部側の突出部が回転軸７１のリヤ側凹部７１Ｃに圧入されることにより回転軸７１と一体化されている。そして、軸孔７１Ａと通し孔７４Ａとは連通されている。大径部７３の前部側が回転軸７１の後端部で閉塞されることにより、大径部７３の内側にはドーナツ状の案内室７５が形成される。案内室７５と案内孔７３Ｂ、７３Ｃとは連通されている。弁収容孔４３は、弁形成体３６に形成された絞り孔７６を介して吸入室３７と連通している。

ロータリーバルブ７２の案内室７５と案内孔７３Ｂ、７３Ｃは、ロータリーバルブ７２の回転に伴って、異なるシリンダボア側連通路４７Ａ〜４７Ｆ間を順次連通させるロータリーバルブ側連通路に相当する。
シリンダボア側連通路４７Ａと案内室７５とは案内孔７３Ｂを介して連通され、シリンダボア側連通路４７Ｄと案内室７５とは案内孔７３Ｃを介して連通されている。
ロータリーバルブ７２の作用効果については、第２の実施形態におけるロータリーバルブ６０と同様なので説明を省略する。

このように、回転軸７１の中心部に形成された軸孔７１Ａは、前部側が連通孔７１Ｂを介して軸封装置２０の収容空間に開口し、後部側がロータリーバルブ７２の通し孔７４Ａを介して弁収容孔４３に開口している。また、弁収容孔４３は絞り孔７６を介して吸入室３７と連通している。なお、軸封装置２０の収容空間と斜板室１７とは連通している。よって、斜板室１７と吸入室３７とは、軸封装置２０の収容空間、連通孔７１Ｂ、軸孔７１Ａ、通し孔７４Ａ、弁収容孔４３、絞り孔７６を介して連通した状態にあり、潤滑油を含んだ冷媒ガスを斜板室１７から吸入室３７に至る上記経路で循環することにより、軸封装置２０に潤滑油を供給することが可能である。このことにより軸封装置２０の耐久性を向上できる。

なお、本発明は、上記した実施形態に限定されるものではなく発明の趣旨の範囲内で種々の変更が可能であり、例えば、次のように変更しても良い。
○ 第１〜第３の実施形態において、最大容量運転時に、圧縮行程にあるシリンダボア１５から吸入行程にあるピストン３０の直線溝４５Ｂへとブローバイガスを供給するようにしてもよい。前述したように、最大容量運転時においては、吸入行程にあるピストン３０の直線溝４５Ｂへのブローバイガス供給は、斜板室１７へとブローバイガスが漏洩する可能性があるが、ピストン３０とシリンダボア１５間の隙間や直線溝４５Ｂの長さを調整することにより対応可能である。
○ 第１〜第３の実施形態では、弁形成体３６に吐出ポート３２Ｂ及び吐出弁３４Ａと共に、吸入ポート３２Ａ及び吸入弁３３Ａを設けるとして説明したが、吸入ポート３２Ａ及び吸入弁３３Ａがロータリーバルブに形成されていても良い。すなわち、ロータリーバルブ内に吸入室と連通する供給通路を形成すると共に、シリンダブロックにシリンダボアと連通する吸入通路を形成し、供給通路と吸入通路とを所定のタイミングで連通可能とすれば良い。
○ 第１〜第３の実施形態では、回転角度αの状態にある圧縮室３８Ａからのブローバイガスは回転角度βの状態にある圧縮室３８Ｄに回収されるとして説明したが、図１３に示すように、回転角度αの状態にある圧縮室からのブローバイガスを、圧縮初期行程にある回転角度β１の状態にある圧縮室に回収しても良いし、吸入行程と圧縮行程の境界にある回転角度β２の状態にある圧縮室に回収しても良いし、さらに、吸入初期行程にある回転角度β３の状態にある圧縮室に回収しても良い。なお、α＝β１＋６０°、α＝β２＋１２０°、α＝β３＋２４０°の関係があり、α＝３００°、β１＝２４０°、β２＝１８０°、β３＝６０°となっている。この場合には、異なるシリンダボア側連通路４７Ａ〜４７Ｆ間を順次連通させるロータリーバルブ側連通路の形状（円周方向の設定角度）を変更すれば良い。特に、回転角度αの状態にある圧縮室からのブローバイガスを、吸入初期行程にある回転角度β３の状態にある圧縮室に回収する場合には、回収したブローバイガスの圧力分だけピストンが下死点側へと押されるので、圧縮機を駆動するための動力が低減される。また、回転角度αの状態にある圧縮室からのブローバイガスを、圧縮初期行程にある回転角度β１の状態にある圧縮室に回収する場合には、冷媒ガスが圧縮室に供給されるので、体積効率を増加することが可能である。
○ 第１〜第３の実施形態では、圧縮機が６気筒（シリンダボア及びピストンが６個）として説明したが、６気筒以外の気筒数であっても構わない。この場合には、回転角度α、βの角度、及び間隔が異なる角度となる。

１０ 圧縮機
１１ ハウジング
１２ シリンダブロック
１５（１５Ａ〜１５Ｆ） シリンダボア
１７ 斜板室
１８ 回転軸
２２ 斜板
３０（３０Ａ〜３０Ｆ） ピストン
３２Ａ 吸入ポート
３２Ｂ 吐出ポート
３３Ａ 吸入弁
３４Ａ 吐出弁
３７ 吸入室
３８ 吐出室
４３ 弁収容孔
４４ ロータリーバルブ
４５Ａ 環状溝
４５Ｂ 直線溝
４７（４７Ａ〜４７Ｆ） シリンダボア側連通路
５０（５０Ａ〜５０Ｃ） 案内溝
Ｐｃ 斜板室の圧力
Ｐｄ 圧縮室（圧縮行程）の圧力
Ｐｓ 圧縮室（吸入行程）の圧力

Claims (6)

1. 斜板室と弁収容孔と複数のシリンダボアが形成されたハウジングと、該ハウジングに回転可能に軸支された回転軸と、該回転軸に一体回転可能に連結されるとともに前記斜板室内に収められた斜板と、前記複数のシリンダボアに往復動可能に収容されるとともに前記斜板に係留された複数のピストンと、前記弁収容孔に嵌挿されるとともに前記回転軸と一体回転可能に設けられたロータリーバルブとを備え、
   前記ハウジングには、前記シリンダボアと前記弁収容孔とを連通するシリンダボア側連通路がシリンダボア毎に形成されており、
   前記ロータリーバルブには、前記ロータリーバルブの回転に伴って、異なる前記シリンダボア側連通路間を順次連通させるロータリーバルブ側連通路が形成されている斜板式圧縮機において、
   複数の前記ピストンは、周方向に延在する環状溝と、該環状溝と連通するともに軸方向に延在する直線溝とを周面上に備え、
   前記直線溝と該直線溝を備えたピストンが収容されるシリンダボアに対応するシリンダボア側連通路とは連通可能であり、
   前記ロータリーバルブ側連通路と前記シリンダボア側連通路の連通時において、前記シリンダボア側連通路と前記直線溝が対向し、該直線溝内のガスが前記シリンダボア側連通路を介して前記ロータリーバルブ側連通路へと流れるようにしたことを特徴とする斜板式圧縮機。
2. 前記ロータリーバルブの周面には案内溝が設けられ、前記ロータリーバルブ側連通路は、前記案内溝であることを特徴とする請求項１に記載の斜板式圧縮機。
3. 前記ロータリーバルブの内部には案内室が設けられ、
   前記ロータリーバルブの周面には前記案内室と連通する案内孔が形成され、
   前記ロータリーバルブ側連通路は、前記案内室および前記案内孔であることを特徴とする請求項１に記載の斜板式圧縮機。
4. 前記シリンダボアと前記ピストンによって圧縮室が形成され、前記ロータリーバルブ側連通路と前記シリンダボア側連通路の連通時において、前記シリンダボア側連通路と前記圧縮室が対向し、前記直線溝内から前記ロータリーバルブ側連通路へと流れてきたガスが前記圧縮室へと流れるようにしたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の斜板式圧縮機。
5. 前記ロータリーバルブ側連通路と前記シリンダボア側連通路の連通時において、前記直線溝から前記ロータリーバルブ側連通路へと流れてきたガスが吸入行程にある前記シリンダボアに供給されるようにしたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の斜板式圧縮機。
6. 前記ロータリーバルブ側連通路と前記シリンダボア側連通路の連通時において、前記直線溝から前記ロータリーバルブ側連通路へと流れてきたガスが圧縮行程にある前記シリンダボアに供給されるようにしたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の斜板式圧縮機。

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