JP3024377B2 - 斜板式圧縮機における回転軸支持構造 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、回転軸の周囲に配列さ
れた前後で対となる複数対のシリンダボア内に両頭ピス
トンを収容すると共に、回転軸に支持された斜板の回転
運動を前記両頭ピストンの往復運動に変換する斜板式圧
縮機における回転軸支持構造に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の斜板式圧縮機（例えば特開平３−
９２５８７号公報参照）では圧縮室内の冷媒ガスが両頭
ピストンの往動動作によって吐出室へ吐出され、吸入室
内の冷媒ガスが両頭ピストンの復動動作によって圧縮室
内へ吸入される。両頭ピストンは複数個用いられ、回転
軸の周囲に等角度間隔に配列されたシリンダボア内に収
容されている。圧縮室は吐出ポートを介して吐出室に接
続しており、吸入ポートを介して吸入ポートを介して吸
入室に接続している。吐出ポートは吐出弁によって開閉
され、圧縮室内の冷媒ガスは吐出弁を押し退けつつ吐出
室へ吐出される。吸入ポートは吸入弁によって開閉さ
れ、吸入室の冷媒ガスは吸入弁を押し退けつつ圧縮室へ
吸入される。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】斜板を支持する回転軸
の回転は一対のラジアルベアリングを介して前後一対の
シリンダブロックにより支持される。即ち、回転軸に対
するラジアル荷重はラジアルベアリングを介してシリン
ダブロックで受け止められる。又、回転軸に対するスラ
スト荷重は斜板を挟んだ前後一対のスラストベアリンダ
を介してシリンダブロックで受け止められる。

【０００４】回転軸に対するスラスト荷重は図１０の曲
線Ｃで示すように変動する。即ち、回転軸に対するスラ
スト荷重の最大値Ｆmax は斜板の前後方向に５回ずつ交
互に向きを変える。この場合の斜板式圧縮機における両
頭ピストンは５つである。シリンダブロックと斜板との
間にはスラストベアリングがあるが、スラストベアリン
グのコロを挟む一対のレースは予め撓み変形させられ
る。この撓み変形は前後一対のシリンダブロックの接合
状態において与えられ、回転軸に対して予荷重として作
用する。この予荷重は前記スラスト荷重の最大値を上回
るように設定される。このような予荷重設定により回転
軸のスラスト方向のガタつきが無くなり、異常音、異常
振動が抑制される。

【０００５】しかしながら、回転軸に対するラジアル荷
重及びスラスト荷重をそれぞれ別々の軸受け部材を介し
て受け止める構成は組み付け作業工程の複雑化をもたら
す。本発明は、回転軸に対するラジアル荷重及びスラス
ト荷重を１つの軸受け部材で受け止め、かつ回転軸に対
して適正な予荷重を作用させ得る斜板式圧縮機における
回転軸支持構造を提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】そのために本発明では、
斜板を支持する回転軸を一対の円錐コロ軸受けにより回
転可能に支持し、円錐コロ軸受けの外輪を支持する支持
体と外輪との間にはスライド可能な嵌合関係を設定し、
円錐コロ軸受けにおけるスラスト荷重を受け止める方向
へ付勢する予荷重付与ばねのばね力を少なくとも一方の
円錐コロ軸受けの外輪に作用させた。

【０００７】

【作用】円錐コロ軸受けの内輪は回転軸に対してスライ
ド不能に嵌合される。内輪と外輪との間に挟まれるコロ
は回転軸に対して傾いており、コロの周回軌跡は回転軸
を中心とする円錐面上にある。このような構成により回
転軸に対するスラスト荷重及びラジアル荷重がいずれも
円錐コロ軸受けを介して受け止められる。予荷重付与ば
ねのばね力はこの円錐面の小径側から大径側に向けて外
輪に作用する。外輪はその支持体に対してスライド可能
であり、予荷重付与ばねのばね力は外輪、コロ及び内輪
を介して回転軸に対してスラスト方向に作用する。

【０００８】

【実施例】以下、本発明を具体化した一実施例を図１〜
図５に基づいて説明する。図１に示すように接合された
前後一対のシリンダブロック１，２の中心部には収容孔
１ａ，２ａが貫設されている。シリンダブロック１，２
の端面にはバルブプレート３，４が接合されており、バ
ルブプレート３，４には支持孔３ａ，４ａが貫設されて
いる。支持孔３ａ，４ａの周縁には環状の位置決め突起
３ｂ，４ｂが突設されており、位置決め突起３ｂ，４ｂ
は収容孔１ａ，２ａに嵌入されている。バルブプレート
３，４及びシリンダブロック１，２にはピン５，６が挿
通されており、シリンダブロック１，２に対するバルブ
プレート３，４の回動がピン５，６により阻止されてい
る。

【０００９】バルブプレート３，４の支持孔３ａ，４ａ
には回転軸７が円錐コロ軸受け８，９を介して回転可能
に支持されている。円錐コロ軸受け８，９の外輪８ａ，
９ａは収容孔１ａ，２ａにスライド可能に嵌入支持され
ており、内輪８ｂ，９ｂは回転軸７上の段差部７ａ，７
ｂに当接して固定されている。外輪８ａ，９ａと内輪８
ｂ，９ｂとの間に挟まれるコロ８ｃ，９ｃは回転軸７に
対して傾いており、コロ８ｃ，９ｃの周回軌跡は円錐面
上にある。両コロ８ｃ，９ｃの周回軌跡である円錐面の
大径側が対向している。

【００１０】回転軸７には斜板１０が固定支持されてい
る。斜板室１１を形成するシリンダブロック１，２には
導入口１２が形成されており、導入口１２には図示しな
い外部吸入冷媒ガス管路が接続されている。

【００１１】図２及び図３に示すように回転軸７を中心
とする等間隔角度位置には複数のシリンダボア１３，１
３Ａ，１４，１４Ａが形成されている。図１に示すよう
に前後で対となるシリンダボア１３，１４，１３Ａ，１
４Ａ（本実施例では５対）内には両頭ピストン１５，１
５Ａが往復動可能に収容されている。両頭ピストン１
５，１５Ａと斜板１０の前後両面との間には半球状のシ
ュー１６，１７が介在されている。従って、斜板１０が
回転することによって両頭ピストン１５，１５Ａがシリ
ンダボア１３，１４，１３Ａ，１４Ａ内を前後動する。

【００１２】シリンダブロック１の端面にはフロントハ
ウジング１８が接合されており、シリンダブロック２の
端面にもリヤハウジング１９が接合されている。図４及
び図５に示すように両ハウジング１８，１９の内壁面に
は複数の押さえ突起１８ａ，１９ａが突設されている。

【００１３】押さえ突起１８ａと円錐コロ軸受け８の外
輪８ａとの間には環状板形状のの予荷重付与ばね２０が
介在されている。予荷重付与ばね２０の外周縁部は押さ
え突起１８ａに嵌めこまれている。この嵌め込み構成に
より予荷重付与ばね２０はフロントハウジング１８に対
して位置変位不能に支持される。円錐コロ軸受け８の外
輪８ａの端面はバルブプレート３の支持孔３ａを形成す
る壁の端面から突出しており、予荷重付与ばね２０の内
周縁部は円錐コロ軸受け９の外輪９ａの端面に当接して
いる。押さえ突起１９ａは円錐コロ軸受け９の外輪９ａ
の端面に当接している。

【００１４】円錐コロ軸受け８，９のコロ８ｃ，９ｃの
周回軌跡は円錐面上にあり、両コロ８ｃ，９ｃの周回軌
跡である円錐面の大径側が対向している。又、円錐コロ
軸受け８，９の内輪８ｂ，９ｂは回転軸７の段差部７
ａ，７ｂに当接している。従って、フロントハウジング
１８側からリヤハウジング１９側に向かう回転軸７に対
するスラスト荷重は円錐コロ軸受け９を介してリヤハウ
ジング１９で受け止められる。又、リヤハウジング１９
側からフロントハウジング１８側へ向かう回転軸７に対
するスラスト荷重は円錐コロ軸受け８及び予荷重付与ば
ね２０を介してフロントハウジング１８で受け止められ
る。

【００１５】シリンダブロック１、バルブプレート３及
びフロントハウジング１８はボルト２１により締め付け
固定されている。シリンダブロック２、バルブプレート
４及びリヤハウジング１９はボルト２２により締め付け
固定されている。ボルト２１の締め付けは環状レース２
０を撓み変形させ、この撓み変形が円錐コロ軸受け８を
介して回転軸７に予荷重を与える。

【００１６】両ハウジング１８，１９内には吐出室２
３，２４が形成されている。両頭ピストン１５，１５Ａ
によりシリンダボア１３，１４，１３Ａ，１４Ａ内に区
画される圧縮室Ｐａ，Ｐｂはバルブプレート３，４上の
吐出ポート３ｃ，４ｃを介して吐出室２３，２４に接続
している。吐出ポート３ｃ，４ｃはフラッパ弁型の吐出
弁３１，３２により開閉される。吐出弁３１，３２の開
度はリテーナ３３，３４により規制される。吐出弁３
１，３２及びリテーナ３３，３４はボルト３５，３６に
よりバルブプレート３，４上に締め付け固定されてい
る。吐出室２３は排出通路２５を介して図示しない外部
吐出冷媒ガス管路に連通している。

【００１７】２６は回転軸７の周面に沿った吐出室２３
から圧縮機外部への冷媒ガス漏洩を防止するリップシー
ルである。回転軸７上の段差部７ａ，７ｂにはロータリ
バルブ２７，２８が支持されている。ロータリバルブ２
７，２８と回転軸７との間にはシールリング３９，４０
が介在されている。ロータリバルブ２７，２８は回転軸
７と一体的に回転可能に収容孔１ａ，２ａ内に収容され
ている。ロータリバルブ２７，２８の一端部には吐出室
２３，２４の吐出冷媒ガス圧が作用しており、他端部に
は斜板室１１の吸入冷媒ガス圧が作用している。即ち、
ロータリバルブ２７，２８は吐出圧領域と吸入圧領域と
を遮断する。

【００１８】ロータリバルブ２７，２８内には吸入通路
２９，３０が形成されている。吸入通路２９，３０の入
口は斜板室１１上に開口しており、吸入通路２９，３０
の出口は収容孔１ａ，２ａの内周面上に開口している。

【００１９】図２に示すようにロータリバルブ２７を収
容する収容孔１ａの内周面にはシリンダボア１３，１３
Ａと同数の吸入ポート１ｂが等間隔角度位置に配列形成
されている。吸入ポート１ｂとシリンダボア１３，１３
Ａとは１対１で常に連通しており、各吸入ポート１ｂは
吸入通路２９の出口の周回領域に接続している。

【００２０】同様に、図３に示すようにロータリバルブ
２８を収容する収容孔２ａの内周面にはシリンダボア１
４，１４Ａと同数の吸入ポート２ｂが等間隔角度位置に
配列形成されている。吸入ポート２ｂとシリンダボア１
４，１４Ａとは１対１で常に連通しており、各吸入ポー
ト２ｂは吸入通路３０の出口の周回領域に接続してい
る。

【００２１】図１、図２及び図３に示す状態では両頭ピ
ストン１５Ａは一方のシリンダボア１３Ａに対して上死
点位置にあり、他方のシリンダボア１４Ａに対して下死
点位置にある。このようなピストン配置状態のとき、吸
入通路２９の出口２９ｂはシリンダボア１３Ａの吸入ポ
ート１ｂに接続する直前にあり、吸入通路３０の出口３
０ｂはシリンダボア１４Ａの吸入ポート２ｂに接続した
直後にある。即ち、両頭ピストン１５Ａがシリンダボア
１３Ａに対して上死点位置から下死点位置に向かう吸入
行程に入ったときには吸入通路２９はシリンダボア１３
Ａの圧縮室Ｐａに連通する。この連通により斜板室１１
内の冷媒ガスが吸入通路２９を経由してシリンダボア１
３Ａの圧縮室Ｐａに吸入される。一方、両頭ピストン１
５Ａがシリンダボア１４Ａに対して下死点位置から上死
点位置に向かう吐出行程に入ったときには吸入通路３０
はシリンダボア１４Ａの圧縮室Ｐｂとの連通を遮断され
る。この連通遮断によりシリンダボア１４Ａの圧縮室Ｐ
ｂ内の冷媒ガスが吐出弁３を押し退けつつ吐出ポート４
ｃから吐出室２４に吐出される。

【００２２】このような冷媒ガスの吸入及び吐出は他の
シリンダボア１３，１４の圧縮室Ｐにおいても同様に行
われる。回転軸７の一端はフロントハウジング１８から
外部に突出しており、他端はリヤハウジング１９側の吐
出室２４内に突出している。回転軸７の軸心部には吐出
通路３７が形成されている。吐出通路３７は吐出室２４
に開口している。フロントハウジング１８側の吐出室２
３によって包囲される回転軸７の周面部位には導出口３
８が形成されており、吐出室２３と吐出通路３７とが導
出口３８によって連通されている。従って、前後の吐出
室２３，２４が吐出通路３７によって連通しており、吐
出室２４の冷媒ガスは吐出通路３７から吐出室２３に合
流する。

【００２３】回転軸７に対するスラスト荷重は図１０の
曲線Ｃで示すように変動する。縦軸のプラス側はフロン
トハウジング１８側からリヤハウジング１９側に向かう
スラスト荷重である。縦軸のマイナス側はリヤハウジン
グ１９側からフロントハウジング１８側に向かうスラス
ト荷重である。直線Ｌ1 ，Ｌ2 は予荷重付与ばね２０の
撓み変形によって与えられる予荷重を表す。直線Ｌ1 で
表す予荷重（＋Ｆ0 ）はリヤハウジング１９側からフロ
ントハウジング１８側へ向かうスラスト荷重に対抗す
る。予荷重Ｆ0 は最大のスラスト荷重Ｆmax を幾分上回
るように設定されている。このような予荷重Ｆ0 の設定
により回転軸７上の段差部７ａと押さえ突起１８ａとの
間、及び段差部７ｂと押さえ突起１９ａとの間ではスラ
スト方向における間隙が生じることはない。即ち、回転
軸７がガタつくことはなく、異常音、異常振動は生じな
い。

【００２４】このような予荷重は予荷重付与ばね２０の
ばね特性及び撓み変形量によって決まる。予荷重付与ば
ね２０の撓み変形量はシリンダブロック１，２、バルブ
プレート３，４、フロントハウジング１８、リヤハウジ
ング１９及び予荷重付与ばね２０の組み付け誤差に左右
される。組み付け誤差にばらつきがなければ予荷重はど
の圧縮機においても略等しくなる。組み付け誤差にばら
つきがある場合には圧縮機毎に予荷重が異なる。このよ
うな場合には押さえ突起１８ａと予荷重付与ばね２０と
の間、あるいは円錐コロ軸受け９の外輪９ａと押さえ突
起１９ａとの間にシムを適宜介在することにより適正な
予荷重を付与することができる。即ち、斜板式圧縮機に
おける予荷重付与を安定して管理することができ、騒
音、振動に関する斜板式圧縮機の品質が安定する。

【００２５】又、回転軸７に対するラジアル荷重及びス
ラスト荷重の両方を円錐コロ軸受け８，９を介して受け
止めるため、回転軸７のための軸受け部材の個数が従来
より半減する。従って、組み付け作業工程が簡単にな
る。

【００２６】本実施例ではロータリバルブ２７，２８を
吸入弁として採用しているが、この採用構成は次のよう
な利点をもたらす。フラッパ弁型の吸入弁の場合には、
潤滑油が吸入弁とその密接面との間の吸着力を大きくし
てしまい、吸入弁の開放開始タイミングが前記吸着力に
よって遅れる。この遅れ、吸入弁の弾性抵抗による吸入
抵抗が体積効率を低下させる。しかしながら、強制回転
されるロータリバルブ２７，２８の採用では潤滑油に起
因する吸着力及び吸入弁の弾性抵抗による吸入抵抗の問
題はなく、圧縮室Ｐａ，Ｐｂ内の圧力が斜板室１１内の
吸入圧をわずかに下回れば冷媒ガスが直ちに圧縮室Ｐ
ａ，Ｐｂに流入する。従って、ロータリバルブ２７，２
８採用の場合には体積効率がフラッパ弁型の吸入弁採用
の場合に比して大幅に向上する。

【００２７】従来のシリンダブロック内の吸入通路は隣
合うシリンダボアの狭間にそれぞれ１つずつ設けられて
おり、このような吸入通路の存在はシリンダブロックの
強度を低下させる。又、吐出通路もシリンダブロックに
設けられている。そのため、シリンダボアの配列間隔は
シリンダブロックの強度を確保し得る程度まで拡げられ
ることになり、吸入通路及び吐出通路がシリンダブロッ
ク内に存在する限りシリンダブロックの配列間隔を狭め
ることはできない。

【００２８】斜板室１１の吸入冷媒ガスがロータリバル
ブ２７，２８内の吸入通路２９，３０を経由して圧縮室
Ｐａ，Ｐｂへ吸入される構成は従来の斜板式圧縮機にお
けるシリンダブロック内の複数の吸入通路を不要とす
る。又、吐出室２４に吐出された吐出冷媒ガスを回転軸
７内の吐出通路３７を経由して排出通路２５へ導く構成
は従来の斜板式圧縮機におけるシリンダブロック内の吐
出通路を不要とする。シリンダブロック１，２から吸入
通路及び吐出通路を排除したことによってシリンダボア
１３，１３Ａ，１４，１４Ａの配列間隔を狭めることが
できる。シリンダボア１３，１３Ａ，１４，１４Ａの配
列間隔の減少はシリンダボア１３，１３Ａ，１４，１４
Ａの配列半径の縮径化に繋がり、シリンダブロック１，
２全体の縮径化が達成される。従って、圧縮機全体の縮
径化及び軽量化が達成される。

【００２９】ロータリバルブ２７，２８の採用は従来の
フロントハヴシング及びリヤハウジングにおける吸入室
を不要にする。従って、この吸入室の代わりに円錐コロ
軸受け８，９をフロントハウジング１８内及びリヤハウ
ジング１９内に配置することができる。即ち、ロータリ
バルブ２７，２８の採用のために軸受け部材用の配置ス
ペースを余分に用意する必要がなく、圧縮機のコンパク
ト化を阻害しない。

【００３０】斜板室１１内の冷媒ガスは圧縮室Ｐａ，Ｐ
ｂ内の圧力が斜板室１１内の圧力を下回ると圧縮室Ｐ，
Ｐａ，Ｐｂに吸入される。斜板室１１から圧縮室Ｐ，Ｐ
ａ，Ｐｂに到る冷媒ガス流路における流路抵抗、即ち吸
入抵抗が高ければ圧力損失が大きくなり、圧縮効率が低
下する。ロータリバルブ２７，２８を採用することによ
り斜板室１１から圧縮室Ｐ，Ｐａ，Ｐｂに到る冷媒ガス
流路長が短くなり、吸入抵抗が従来より低減する。従っ
て、損失が減り、圧縮効率が向上する。

【００３１】本発明は勿論前記実施例にのみ限定される
ものではなく、例えば前記実施例においてリヤハウジン
グ１９と円錐コロ軸受け９の外輪９ａとの間に予荷重付
与ばね２０を介在してもよい。

【００３２】又、図６に示すようにコイルばね型の予荷
重付与ばね４１を用いてもよい。コイルばね型の予荷重
付与ばね４１の採用は環状板ばね製に比して設置スペー
スに関して不利であるが、予荷重のばらつきは殆ど無く
なる。即ち、斜板式圧縮機における予荷重付与を一層安
定して管理することができる。

【００３３】本発明は図７〜図９に示すような斜板式圧
縮機にも適用できる。図７に示すようにボルト４２によ
って締付接合された前後一対のシリンダブロック４３，
４４には回転軸４５が円錐コロ軸受け４６，４７を介し
て回転可能に支持されている。円錐コロ軸受け４６，４
７は収容孔４３ａ，４４ａ内に収容されている。円錐コ
ロ軸受け４６，４７の外輪４６ａ，４７ａは収容孔４３
ａ，４４ａに対してスライド可能に嵌入されている。外
輪４６ａ，４７ａと共にコロ４６ｃ，４７ｃを挟む内輪
４６ｂ，４７ｂは回転軸４５に固定されている。

【００３４】回転軸４５には斜板４８が固定支持されて
いる。シリンダブロック４３，４４には導入口４９，５
０が形成されており、導入口４９，５０には図示しない
外部吸入冷媒ガス管路が接続されている。導入口４９，
５０は斜板室６６に連通している。

【００３５】図８に示すように回転軸４５を中心とする
等間隔角度位置には複数のシリンダボア５１，５２が形
成されている。図７に示すように前後で対となるシリン
ダボア５１，５２内には両頭ピストン５３が往復動可能
に収容されており、両頭ピストン５３と斜板４８の前後
両面との間には半球状のシュー１６，１７が介在されて
いる。

【００３６】シリンダブロック４３の端面にはフロント
カバー５４がボルト５５によって締め付け接合されてい
る。シリンダブロック４４の端面にもリヤカバー５６が
ボルト５７によって締め付け接合されている。フロント
カバー５４と円錐コロ軸受け４６の外輪４６ａとの間に
は環状の予荷重付与ばね８２が介在されている。フロン
トカバー５４は予荷重付与ばね８２の外周縁部に当接
し、外輪４６ａは予荷重付与ばね８２の内周縁部に当接
している。円錐コロ軸受け４７の外輪４７ａにはリヤカ
バー５６が当接している。予荷重付与ばね８２は第１実
施例と同様に撓み変形している。

【００３７】両カバー５４，５６内には吐出室５８，５
９が形成されている。吐出室５８，５９はカバー５４，
５６上の吐出ポート５４ａ，５６ａを介してシリンダボ
ア５１，５２に接続している。吐出室５８は排出通路６
０を介して図示しない外部吐出冷媒ガス管路に連通して
いる。

【００３８】６１は回転軸４５の周面に沿った吐出室５
８から圧縮機外部への冷媒ガス漏洩を防止するリップシ
ールである。両頭ピストン５３内には一対の吸入室６
２，６３が区画形成されている。吸入室６２，６３は両
頭ピストン５３上の流入口６４，６５を介して斜板室６
６に連通しており、斜板室６６内の冷媒ガスが流入口６
４，６５を介して吸入室６２，６３へ流入可能である。

【００３９】図９に示すように両頭ピストン５３のフロ
ント側のヘッド端面には吸入ポート６７が貫設されてお
り、吸入ポート６７上には吸入弁６８が介在されてい
る。吸入弁６８は、ヘッド端面に嵌入固定される弁座６
９と、弁座６９内に収容された円板状のフロート弁７０
と、フロート弁７０を弁座６９内に収容保持するための
サークリップ型のリテーナ７１とから構成されている。
弁座６９には通口７２が形成されており、この通口７２
がフロート弁７０によって開閉される。

【００４０】両頭ピストン５３のリヤ側のヘッド端面に
も吸入ポート７３が貫設されており、吸入ポート７３上
には吸入弁６８と同様の吸入弁７４が介在されている。
吐出ポート５４ａ上には吐出弁７５が介在されている。
図９に示すように、吐出弁７５は、フロントカバー５４
に嵌入固定される弁座７６と、弁座７６内に収容された
円板状のフロート弁７７と、フロート弁７７を弁座７６
内に収容保持するためのリテーナ７８とから構成されて
いる。弁座７６、フロート弁７７及びリテーナ７８はい
ずれも吸入弁６８の弁座６９、フロート弁７０及びリテ
ーナ７１と同一の形状である。

【００４１】吐出ポート５６ａ上にも吐出弁７５と同様
の吐出弁７９が介在されている。両頭ピストン５３のシ
リンダボア５１側の復動行程時には吸入室６２内の冷媒
ガスがフロート弁７０を押し退けて両頭ピストン５３と
フロントカバー５４との間の圧縮室Ｐａ内へ吸入され
る。フロート弁７０はリテーナ７１に当接して開度規制
される。両頭ピストン５３のシリンダボア５１側の往動
行程時には圧縮室Ｐａ内の冷媒ガスがフロート弁７０を
押し退けて吐出室５８へ吐出される。フロート弁７７は
リテーテ７８に当接して開度規制される。

【００４２】両頭ピストン５３とリヤカバー５６との間
の圧縮室Ｐｂ側においても吸入弁７４及び吐出弁７９を
介して同様の吸入及び吐出が行われる。回転軸４５の一
端はフロントカバー５４から外部に突出しており、他端
はリヤカバー５６側の吐出室５９内に突出している。回
転軸４５の軸心部には吐出通路８０が形成されている。
吐出通路８０は吐出室５９に開口している。

【００４３】吐出室５８によって包囲される回転軸４５
の部位には導出口８１が形成されており、吐出室５８と
吐出通路８０とが導出口８１によって連通されている。
吐出室５９から吐出通路８０へ流入した吐出冷媒ガス
は導出口８１から吐出室５８へ流出する。吐出室５８の
吐出冷媒ガスは排出通路６０を経由して外部吐出冷媒ガ
ス管路へ排出される。

【００４４】この実施例においても予荷重付与ばね８２
の撓み変形が円錐コロ軸受け４６，４７を介して回転軸
４５に予荷重を付与する。従って、第１実施例と同様に
斜板式圧縮機における予荷重付与を安定して管理するこ
とができ、騒音、振動に関する斜板式圧縮機の品質が安
定する。

【００４５】又、斜板収容室６６の吸入冷媒ガスが両頭
ピストン５３内の吸入室６２，６３を経由して圧縮室Ｐ
ａ，Ｐｂへ吸入される構成は従来の斜板式圧縮機におけ
るシリンダブロック内の複数の吸入通路を不要とする。
又、吐出室５９に吐出された吐出冷媒ガスを回転軸４５
内の吐出通路８０を経由して排出通路６０へ導く構成は
従来の斜板式圧縮機におけるシリンダブロック内の吐出
通路を不要とする。従って、シリンダボア５１，５２の
配列半径の縮径化ができ、圧縮機全体の縮径化及び軽量
化が得られる。

【００４６】又、従来ではシリンダブロックの前後に設
けられていた吸入室が本実施例では両頭ピストン５３内
の吸入室６２，６３に代わり、この配置変更も圧縮機全
体のコンパクト化に寄与する。

【００４７】

【発明の効果】以上詳述したように本発明は、斜板を支
持する回転軸を一対の円錐コロ軸受けにより回転可能に
支持し、円錐コロ軸受けの外輪を支持する支持体と外輪
との間にはスライド可能な嵌合関係を設定し、円錐コロ
軸受けにおけるスラスト荷重を受け止める方向へ付勢す
る予荷重付与ばねのばね力を少なくとも一方の円錐コロ
軸受けの外輪に作用させたので、回転軸の軸受け部材の
個数が減って組み付け作業工程が簡単になり、しかも回
転軸に対するスラスト方向の予荷重付与も安定し管理で
きるという優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明を具体化した一実施例を示す圧縮機全
体の側断面図である。

【図２】 図１のＡ−Ａ線断面図である。

【図３】 図１のＢ−Ｂ線断面図である。

【図４】 図１のＣ−Ｃ線断面図である。

【図５】 図１のＤ−Ｄ線断面図である。

【図６】 別例を示す圧縮機全体の側断面図である。

【図７】 別例を示す圧縮機全体の側断面図である。

【図８】 図７のＥ−Ｅ線断面図である。

【図９】 要部拡大側断面図である。

【図１０】 予荷重を説明するグラフである。

【符号の説明】

１，２…支持体となるシリンダブロック、７…回転軸、
８，９…円錐コロ軸受け、８ａ，９ａ…外輪、１０…斜
板、２０…予荷重付与ばね。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F04B 27/08

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】回転軸の周囲に配列された前後で対となる
   複数対のシリンダボア内に両頭ピストンを収容すると共
   に、回転軸に支持された斜板の回転運動を前記両頭ピス
   トンの往復運動に変換する斜板式圧縮機において、回転
   軸を一対の円錐コロ軸受けにより回転可能に支持し、円
   錐コロ軸受けの外輪を支持する支持体と外輪との間には
   スライド可能な嵌合関係を設定し、円錐コロ軸受けにお
   けるスラスト荷重を受け止める方向へ付勢する予荷重付
   与ばねのばね力を少なくとも一方の円錐コロ軸受けの外
   輪に作用させた斜板式圧縮機における回転軸支持構造。