JPH06256902A - 高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼板およびその製造方法Info
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- JPH06256902A JPH06256902A JP4263793A JP4263793A JPH06256902A JP H06256902 A JPH06256902 A JP H06256902A JP 4263793 A JP4263793 A JP 4263793A JP 4263793 A JP4263793 A JP 4263793A JP H06256902 A JPH06256902 A JP H06256902A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】引張強度（ＴＳ）が約８０ｋｇｆ／ｍｍ２を越
え、高耐食性の超高張力冷延鋼板。 【構成】Ｃ：０．０２〜０．３０、Ｍｎ：０．２０〜
３．５０、Ａｌ：０．１００以下を基本組成とし、Ｓ
ｉ：０．１００〜１．５００、Ｃｒ：０．１００〜１．
０００、Ｍｏ：０．１００〜１．０００、Ｐ：０．０２
０〜０．１００と、Ｂ：５〜１００ｐｐｍよりなるＡ
群、Ｃｕ：０．０５〜１．０００、Ｎｉ：０．０５〜
０．５００、Ｖ：０．０１０〜０．２００、Ｔｉ：０．
０１０〜０．２００、Ｎｂ：０．０１０〜０．１００よ
りなるＢ群を含み、Ｆｅおよび不可避的不純物よりな
り、組織的にフェライト相が面積率で３％以下で、残部
ベイナイトまたはマルテンサイトからなる鋼板の表面
に、クロメート処理層と、その上層に潤滑粒子を含有す
る固形潤滑被膜層を形成する冷延鋼板。
え、高耐食性の超高張力冷延鋼板。 【構成】Ｃ：０．０２〜０．３０、Ｍｎ：０．２０〜
３．５０、Ａｌ：０．１００以下を基本組成とし、Ｓ
ｉ：０．１００〜１．５００、Ｃｒ：０．１００〜１．
０００、Ｍｏ：０．１００〜１．０００、Ｐ：０．０２
０〜０．１００と、Ｂ：５〜１００ｐｐｍよりなるＡ
群、Ｃｕ：０．０５〜１．０００、Ｎｉ：０．０５〜
０．５００、Ｖ：０．０１０〜０．２００、Ｔｉ：０．
０１０〜０．２００、Ｎｂ：０．０１０〜０．１００よ
りなるＢ群を含み、Ｆｅおよび不可避的不純物よりな
り、組織的にフェライト相が面積率で３％以下で、残部
ベイナイトまたはマルテンサイトからなる鋼板の表面
に、クロメート処理層と、その上層に潤滑粒子を含有す
る固形潤滑被膜層を形成する冷延鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プレス、張出し、およ
び軽絞り成形等に適し、塗装後耐食性を要求される鋼板
のうち、主としてバンパー部品・ドアガードバー部品な
どの強度部材に適用される引張強度（ＴＳ）が概ね８０
kgf/mm2 を越える、超高張力冷延鋼板およびその製造方
法に関する。
び軽絞り成形等に適し、塗装後耐食性を要求される鋼板
のうち、主としてバンパー部品・ドアガードバー部品な
どの強度部材に適用される引張強度（ＴＳ）が概ね８０
kgf/mm2 を越える、超高張力冷延鋼板およびその製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の安全性の向上、軽量化の
観点からバンパー、ドアガードバーなどの強度部材にＴ
Ｓが６０kgf/mm2 を越える高張力冷延鋼板が多用されて
いる。これらの鋼板に要求される特性としては高強度と
ともに、すぐれた延性と曲げ加工性（良局部延性）が要
求される。また軽量化の場合は薄肉化のため、信頼性の
観点から表面処理を行い耐食性を向上させる必要があ
る。
観点からバンパー、ドアガードバーなどの強度部材にＴ
Ｓが６０kgf/mm2 を越える高張力冷延鋼板が多用されて
いる。これらの鋼板に要求される特性としては高強度と
ともに、すぐれた延性と曲げ加工性（良局部延性）が要
求される。また軽量化の場合は薄肉化のため、信頼性の
観点から表面処理を行い耐食性を向上させる必要があ
る。
【０００３】このような要求に応える鋼板として、例え
ば特公平３−２１６０８号に示すような低温変態相で組
織強化した鋼板が知られている。しかしこれも曲げ成形
性は良好であるが延性は充分でない。また、延性に優れ
た鋼板として、残留オーステナイトを多量（概ね１０％
以上）に存在させることで延性の向上をねらったいわゆ
るＴＲＩＰ鋼があるが、これは、冶金的に高Ｃ鋼となら
ざるを得ず、スポット溶接をはじめとする溶接が困難で
あるという問題と、延性の改善のために残留オーステナ
イト量を多くした場合に発生するいわゆる「遅れ破壊」
の問題がある。
ば特公平３−２１６０８号に示すような低温変態相で組
織強化した鋼板が知られている。しかしこれも曲げ成形
性は良好であるが延性は充分でない。また、延性に優れ
た鋼板として、残留オーステナイトを多量（概ね１０％
以上）に存在させることで延性の向上をねらったいわゆ
るＴＲＩＰ鋼があるが、これは、冶金的に高Ｃ鋼となら
ざるを得ず、スポット溶接をはじめとする溶接が困難で
あるという問題と、延性の改善のために残留オーステナ
イト量を多くした場合に発生するいわゆる「遅れ破壊」
の問題がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記の従来技術で製造
された鋼板は、高強度・高延性で高局部延性さらに耐遅
れ破壊特性にも優れるというすべての条件を満足するこ
とができない。本発明の解決課題の第１は上記すべての
要件を満足する薄鋼板を開発することにある。また、薄
肉化に対応する耐食性の向上要求に対しては、適性な表
面処理を行うことで対処する必要がある。
された鋼板は、高強度・高延性で高局部延性さらに耐遅
れ破壊特性にも優れるというすべての条件を満足するこ
とができない。本発明の解決課題の第１は上記すべての
要件を満足する薄鋼板を開発することにある。また、薄
肉化に対応する耐食性の向上要求に対しては、適性な表
面処理を行うことで対処する必要がある。
【０００５】したがって、本発明は、上述した従来技術
の欠点を解消し、高耐食性で、加工性のよい超高張力冷
延鋼板およびその製造方法を提供することを目的とす
る。
の欠点を解消し、高耐食性で、加工性のよい超高張力冷
延鋼板およびその製造方法を提供することを目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、低Ｃ鋼に
比較的多量のＭｎを添加したアルミキルド鋼を基本組成
とし、必要に応じてＳｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｂ，Ｖ，Ｔｉ，
Ｎｂを選択して添加した鋼をもちいて主として低温変態
相による組織強化で強化した鋼板を用いることで高強度
で高局部延性を有する鋼板が製造できることを見出し
た。またさらに、高強度化に伴う加工性の低下を補うの
に粉末状潤滑剤を含む固形潤滑被膜を形成させることが
有効で、かつ加工後の塗装工程での塗装性を確保するた
め潤滑被膜を塗布する前に、アルカリ溶出性クロムが５
ｍｇ／ｍ2 以下となるクロメート層を形成させることが
有効であることを見出した。さらに本発明の内容によれ
ば、鋼中の水素に関係するとされるいわゆる「遅れ破
壊」特性についても実際の使用環境において充分に対応
できることも同時に見出した。
比較的多量のＭｎを添加したアルミキルド鋼を基本組成
とし、必要に応じてＳｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｂ，Ｖ，Ｔｉ，
Ｎｂを選択して添加した鋼をもちいて主として低温変態
相による組織強化で強化した鋼板を用いることで高強度
で高局部延性を有する鋼板が製造できることを見出し
た。またさらに、高強度化に伴う加工性の低下を補うの
に粉末状潤滑剤を含む固形潤滑被膜を形成させることが
有効で、かつ加工後の塗装工程での塗装性を確保するた
め潤滑被膜を塗布する前に、アルカリ溶出性クロムが５
ｍｇ／ｍ2 以下となるクロメート層を形成させることが
有効であることを見出した。さらに本発明の内容によれ
ば、鋼中の水素に関係するとされるいわゆる「遅れ破
壊」特性についても実際の使用環境において充分に対応
できることも同時に見出した。
【０００７】本発明は上記の知見に基づきなされたもの
である。すなわち、本発明の第１の態様によれば、Ｃ：
０．０２〜０．３０ｗｔ％、Ｍｎ：０．２０〜３．５０
ｗｔ％、Ａｌ：０．１００ｗｔ％以下 を基本組成と
し、さらに、Ｓｉ：０．１００〜１．５００ｗｔ％、Ｃ
ｒ：０．１００〜１．０００ｗｔ％、Ｍｏ：０．１００
〜１．０００ｗｔ％、Ｐ：０．０２０〜０．１００ｗｔ
％、Ｂ：５〜１００ｐｐｍ よりなるＡ群、Ｃｕ：０．
０５〜１．０００ｗｔ％、Ｎｉ：０．０５〜０．５００
ｗｔ％、Ｖ：０．０１０〜０．２００ｗｔ％、Ｔｉ：
０．０１０〜０．２００ｗｔ％、Ｎｂ：０．０１０〜
０．１００ｗｔ％よりなるＢ群のうちより選ばれた１種
または２種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純
物よりなり、組織的にフェライト相が面積率で３％以下
であり、残部ベイナイトもしくはマルテンサイトからな
る鋼板の表面に、付着量が金属Ｃｒ換算で４０〜２００
ｍｇ／ｍ2 でかつアルカリ溶出性Ｃｒ分が５ｍｇ／ｍ2
以下であるクロメート処理層と、その上層に付着量が
０．１〜５．０ｇ／ｍ2 で、かつ無機潤滑粒子および／
または有機潤滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、
０．０５〜２０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含
有する固形潤滑被膜層を形成してなる、高耐食性、高加
工性超高張力冷延鋼板が提供される。
である。すなわち、本発明の第１の態様によれば、Ｃ：
０．０２〜０．３０ｗｔ％、Ｍｎ：０．２０〜３．５０
ｗｔ％、Ａｌ：０．１００ｗｔ％以下 を基本組成と
し、さらに、Ｓｉ：０．１００〜１．５００ｗｔ％、Ｃ
ｒ：０．１００〜１．０００ｗｔ％、Ｍｏ：０．１００
〜１．０００ｗｔ％、Ｐ：０．０２０〜０．１００ｗｔ
％、Ｂ：５〜１００ｐｐｍ よりなるＡ群、Ｃｕ：０．
０５〜１．０００ｗｔ％、Ｎｉ：０．０５〜０．５００
ｗｔ％、Ｖ：０．０１０〜０．２００ｗｔ％、Ｔｉ：
０．０１０〜０．２００ｗｔ％、Ｎｂ：０．０１０〜
０．１００ｗｔ％よりなるＢ群のうちより選ばれた１種
または２種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純
物よりなり、組織的にフェライト相が面積率で３％以下
であり、残部ベイナイトもしくはマルテンサイトからな
る鋼板の表面に、付着量が金属Ｃｒ換算で４０〜２００
ｍｇ／ｍ2 でかつアルカリ溶出性Ｃｒ分が５ｍｇ／ｍ2
以下であるクロメート処理層と、その上層に付着量が
０．１〜５．０ｇ／ｍ2 で、かつ無機潤滑粒子および／
または有機潤滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、
０．０５〜２０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含
有する固形潤滑被膜層を形成してなる、高耐食性、高加
工性超高張力冷延鋼板が提供される。
【０００８】ここで、クロメート処理層が電解型クロメ
ート処理層または塗布型クロメート処理層であり、前記
固形潤滑被膜の基体がアルカリ可溶性のプレコートワッ
クスまたはアクリル共重合体樹脂であるのが好ましい。
また、前記無機潤滑粒子が平均粒径２０μｍ以下の二硫
化モリブデンおよび／または窒化ホウ素粉末であり、前
記有機潤滑粒子が平均粒径２０μｍ以下でかつ融点が７
０℃以上のワックスであるのが好ましい。
ート処理層または塗布型クロメート処理層であり、前記
固形潤滑被膜の基体がアルカリ可溶性のプレコートワッ
クスまたはアクリル共重合体樹脂であるのが好ましい。
また、前記無機潤滑粒子が平均粒径２０μｍ以下の二硫
化モリブデンおよび／または窒化ホウ素粉末であり、前
記有機潤滑粒子が平均粒径２０μｍ以下でかつ融点が７
０℃以上のワックスであるのが好ましい。
【０００９】本発明の第２の態様によれば、上記化学組
成の鋼を連続鋳造法によりスラブとした後熱間圧延、冷
間圧延を行ったのち、連続焼鈍法により８００℃以上で
９００℃以下の温度範囲に１０ｓ以上で１８０ｓ未満の
保持を行った後に３０℃／ｓ以上の冷却速度で４００℃
以下で２５０℃以上の温度範囲まで急冷して冷延鋼板と
し、さらに脱脂、洗浄、乾燥処理した冷延鋼板に、付着
量が金属Ｃｒ換算で４０〜２００ｍｇ／ｍ2 でかつアル
カリ溶出性Ｃｒ分が５ｍｇ／ｍ2 以下であるクロメート
処理層を形成したのち、その上層に無機潤滑粒子および
／または有機潤滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ
％、０．０５〜２０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ
％含有する固形潤滑被膜層を付着量が０．１〜５．０ｇ
／ｍ2 となるように塗布することを特徴とする、高耐食
性、高加工性超高張力冷延鋼板の製造方法が提供され
る。
成の鋼を連続鋳造法によりスラブとした後熱間圧延、冷
間圧延を行ったのち、連続焼鈍法により８００℃以上で
９００℃以下の温度範囲に１０ｓ以上で１８０ｓ未満の
保持を行った後に３０℃／ｓ以上の冷却速度で４００℃
以下で２５０℃以上の温度範囲まで急冷して冷延鋼板と
し、さらに脱脂、洗浄、乾燥処理した冷延鋼板に、付着
量が金属Ｃｒ換算で４０〜２００ｍｇ／ｍ2 でかつアル
カリ溶出性Ｃｒ分が５ｍｇ／ｍ2 以下であるクロメート
処理層を形成したのち、その上層に無機潤滑粒子および
／または有機潤滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ
％、０．０５〜２０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ
％含有する固形潤滑被膜層を付着量が０．１〜５．０ｇ
／ｍ2 となるように塗布することを特徴とする、高耐食
性、高加工性超高張力冷延鋼板の製造方法が提供され
る。
【００１０】ここで、前記クロメート処理層の形成が、
電解型クロメート処理とそれに引き続く８０〜２５０℃
の乾燥によるもの、あるいは前記クロメート処理層の形
成が、塗布型クロメート処理とそれに引き続く１００〜
２５０℃の乾燥とさらにクロメート安定化処理によるも
のであるのが好ましい。
電解型クロメート処理とそれに引き続く８０〜２５０℃
の乾燥によるもの、あるいは前記クロメート処理層の形
成が、塗布型クロメート処理とそれに引き続く１００〜
２５０℃の乾燥とさらにクロメート安定化処理によるも
のであるのが好ましい。
【００１１】
【作用】以下に本発明をさらに詳細に説明する。まず、
本発明における鋼中化学成分の範囲限定理由について説
明する。
本発明における鋼中化学成分の範囲限定理由について説
明する。
【００１２】〔Ｃ〕Ｃは強度を上昇させるために重要な
元素である。本発明のように、低温変態相による組織強
化を利用しようとする場合はＣ添加量は最低でも０．０
２ｗｔ％が必要である。また、０．３０ｗｔ％を越えて
添加すると、溶接性がほとんど不可能となるのに加え
て、極度に残留オーステナイト量が増加し「遅れ破壊」
特性が顕著に劣化する。従って０．０２ｗｔ％以上０．
３０ｗｔ％以下とした。
元素である。本発明のように、低温変態相による組織強
化を利用しようとする場合はＣ添加量は最低でも０．０
２ｗｔ％が必要である。また、０．３０ｗｔ％を越えて
添加すると、溶接性がほとんど不可能となるのに加え
て、極度に残留オーステナイト量が増加し「遅れ破壊」
特性が顕著に劣化する。従って０．０２ｗｔ％以上０．
３０ｗｔ％以下とした。
【００１３】〔Ｍｎ〕Ｍｎは低温変態相を安定して得る
ために極めて重要な元素である。０．２０ｗｔ％未満で
は通常の連続焼鈍条件では強度上昇に充分な量の低温変
態相を得ることができない。しかし３．５０ｗｔ％を越
えて添加すると、最終的な冷延板での強度上昇が飽和す
るのに加え、熱延母板が顕著に硬化して製造にあたり不
都合を生じ、同時にコストアップを伴う。従って、Ｍｎ
添加量はＭｎ：０．２０ｗｔ％以上３．５０ｗｔ％以下
とした。
ために極めて重要な元素である。０．２０ｗｔ％未満で
は通常の連続焼鈍条件では強度上昇に充分な量の低温変
態相を得ることができない。しかし３．５０ｗｔ％を越
えて添加すると、最終的な冷延板での強度上昇が飽和す
るのに加え、熱延母板が顕著に硬化して製造にあたり不
都合を生じ、同時にコストアップを伴う。従って、Ｍｎ
添加量はＭｎ：０．２０ｗｔ％以上３．５０ｗｔ％以下
とした。
【００１４】〔Ａｌ〕Ａｌは脱酸材として添加が必要で
あるが、他の方法で充分に鋼中酸素量が低減できればよ
くとくに下限は設定する理由はない。通常の方法では
０．００５ｗｔ％程度が目安である。また上限はアルミ
ナクラスターによる表面欠陥の発生防止から決定され、
おおむね０．１００ｗｔ％である。
あるが、他の方法で充分に鋼中酸素量が低減できればよ
くとくに下限は設定する理由はない。通常の方法では
０．００５ｗｔ％程度が目安である。また上限はアルミ
ナクラスターによる表面欠陥の発生防止から決定され、
おおむね０．１００ｗｔ％である。
【００１５】〔Ｓｉ〕Ｓｉは強化元素として補助的にも
ちいられる。０．１００ｗｔ％以上の添加で強化効果が
発揮される。また１．５００ｗｔ％を越えて添加すると
熱延母板が顕著に硬化して、冷間圧延に大きな障害とな
る。従って、０．１００ｗｔ％以上１．５００ｗｔ％以
下とする。
ちいられる。０．１００ｗｔ％以上の添加で強化効果が
発揮される。また１．５００ｗｔ％を越えて添加すると
熱延母板が顕著に硬化して、冷間圧延に大きな障害とな
る。従って、０．１００ｗｔ％以上１．５００ｗｔ％以
下とする。
【００１６】〔Ｃｒ〕Ｃｒは焼入性向上効果が大きく、
Ｍｎの効果をさらに強め、強度上昇に有効である。この
効果は０．１００ｗｔ％以上の添加で顕著となり、１．
０００ｗｔ％を越えて添加しても効果はほぼ飽和して、
合金元素コストの上昇を招くだけである。従って０．１
００ｗｔ％以上１．０００ｗｔ％以下とした。
Ｍｎの効果をさらに強め、強度上昇に有効である。この
効果は０．１００ｗｔ％以上の添加で顕著となり、１．
０００ｗｔ％を越えて添加しても効果はほぼ飽和して、
合金元素コストの上昇を招くだけである。従って０．１
００ｗｔ％以上１．０００ｗｔ％以下とした。
【００１７】〔Ｍｏ〕Ｍｏも焼入性向上効果が大きく、
強度上昇に有効である。このような効果は、０．１００
ｗｔ％以上の添加で顕著になる。しかし１．０００ｗｔ
％を越えて添加しても、効果が飽和傾向を示しさらにコ
ストの上昇につながる。従って、Ｍｏ添加量は０．１０
０ｗｔ％以上１．０００ｗｔ％以下とした。
強度上昇に有効である。このような効果は、０．１００
ｗｔ％以上の添加で顕著になる。しかし１．０００ｗｔ
％を越えて添加しても、効果が飽和傾向を示しさらにコ
ストの上昇につながる。従って、Ｍｏ添加量は０．１０
０ｗｔ％以上１．０００ｗｔ％以下とした。
【００１８】〔Ｐ〕Ｐは安価な強化元素であり、延性の
劣化なく鋼を強化できる。その効果は０．０２ｗｔ％以
上の添加で顕著となり、０．１００ｗｔ％を越えると低
温靭性が劣化する。従って０．０２ｗｔ％以上０．１０
０ｗｔ％以下とした。
劣化なく鋼を強化できる。その効果は０．０２ｗｔ％以
上の添加で顕著となり、０．１００ｗｔ％を越えると低
温靭性が劣化する。従って０．０２ｗｔ％以上０．１０
０ｗｔ％以下とした。
【００１９】〔Ｂ〕Ｂは微量添加で焼入性を向上させる
ため、特に連続焼鈍後の冷却時にフェライトの生成を防
止し、均一性の高い組織を得るのに有効である。この効
果は５ｐｐｍ以上の添加で顕著になり、１００ｐｐｍ以
上添加してもその効果は飽和する。従ってＢ添加量は５
〜１００ｐｐｍとした。
ため、特に連続焼鈍後の冷却時にフェライトの生成を防
止し、均一性の高い組織を得るのに有効である。この効
果は５ｐｐｍ以上の添加で顕著になり、１００ｐｐｍ以
上添加してもその効果は飽和する。従ってＢ添加量は５
〜１００ｐｐｍとした。
【００２０】〔Ｃｕ〕Ｃｕは強度の向上と耐食性向上に
有効であるが、０．０５ｗｔ％未満ではその効果が十分
でなく、１．０ｗｔ％超では熱間割れを生じる危険性が
あるため、０．０５〜１．０ｗｔ％の範囲に限定した。
有効であるが、０．０５ｗｔ％未満ではその効果が十分
でなく、１．０ｗｔ％超では熱間割れを生じる危険性が
あるため、０．０５〜１．０ｗｔ％の範囲に限定した。
【００２１】〔Ｎｉ〕Ｎｉは組織を細粒化し、さらに低
温での靭性などを改善するのに有効である。０．０５ｗ
ｔ％以上の添加で組織の改善効果が現れるが０．５００
ｗｔ％を越えて添加しても効果が飽和し、コストの上昇
を招く。従ってＮｉ添加量は：０．０５ｗｔ％以上０．
５００ｗｔ％以下とした。
温での靭性などを改善するのに有効である。０．０５ｗ
ｔ％以上の添加で組織の改善効果が現れるが０．５００
ｗｔ％を越えて添加しても効果が飽和し、コストの上昇
を招く。従ってＮｉ添加量は：０．０５ｗｔ％以上０．
５００ｗｔ％以下とした。
【００２２】〔Ｖ〕Ｖは炭窒化物による析出強化などを
とおして強度上昇に有効である。０．０１０ｗｔ％以上
の添加で強度上昇効果が現れ、０．２００ｗｔ％を越え
て添加しても、効果の飽和とコストの上昇を招く。
とおして強度上昇に有効である。０．０１０ｗｔ％以上
の添加で強度上昇効果が現れ、０．２００ｗｔ％を越え
て添加しても、効果の飽和とコストの上昇を招く。
【００２３】〔Ｔｉ〕ＴｉもＶと同様であり、その適性
範囲は０．０１０ｗｔ％以上０．２００ｗｔ％以下であ
る。
範囲は０．０１０ｗｔ％以上０．２００ｗｔ％以下であ
る。
【００２４】〔Ｎｂ〕ＮｂもＶ，Ｔｉと同様であるが、
その効果はより低い添加量の範囲で飽和する傾向を示
す。その最適範囲は０．０１０ｗｔ％以上０．１００ｗ
ｔ％以下である。
その効果はより低い添加量の範囲で飽和する傾向を示
す。その最適範囲は０．０１０ｗｔ％以上０．１００ｗ
ｔ％以下である。
【００２５】これらの組成の冷延鋼板は常法によりスラ
ブとし、熱間圧延・冷間圧延・連続焼鈍工程を経て冷延
鋼板としクロメートおよび樹脂コーティングがほどこさ
れる。焼鈍までの工程は特に限定する必要はないが、焼
鈍は組織的にフェライト相が面積率で３％以下であり、
残部がベイナイトもしくはマルテンサイトからなる均一
な組織とするため、連続焼鈍法により、高温焼鈍、急速
冷却の熱処理を行う必要がある。すなわち、８００℃以
上で９００℃以下の温度範囲に１０ｓ以上で１８０ｓ未
満の時間保持することで、充分な焼入性をそなえた元組
織が形成され、さらに３０℃／ｓ以上の冷却速度で４０
０℃以下かつ２５０℃以上の温度範囲まで急冷すること
で、上記の望ましい組織を最終的に得ることができる。
ブとし、熱間圧延・冷間圧延・連続焼鈍工程を経て冷延
鋼板としクロメートおよび樹脂コーティングがほどこさ
れる。焼鈍までの工程は特に限定する必要はないが、焼
鈍は組織的にフェライト相が面積率で３％以下であり、
残部がベイナイトもしくはマルテンサイトからなる均一
な組織とするため、連続焼鈍法により、高温焼鈍、急速
冷却の熱処理を行う必要がある。すなわち、８００℃以
上で９００℃以下の温度範囲に１０ｓ以上で１８０ｓ未
満の時間保持することで、充分な焼入性をそなえた元組
織が形成され、さらに３０℃／ｓ以上の冷却速度で４０
０℃以下かつ２５０℃以上の温度範囲まで急冷すること
で、上記の望ましい組織を最終的に得ることができる。
【００２６】次に、該鋼板上に形成されるクロメート層
および固形潤滑被膜層の作用について述べる。
および固形潤滑被膜層の作用について述べる。
【００２７】クロメート層は、該鋼板と樹脂層の密着性
を確保しかつ耐食性を向上させる効果があるが、金属ク
ロム換算で４０ｍｇ／ｍ2 未満の付着量ではその効果が
十分でなく、２００ｍｇ／ｍ2 を超える付着量ではそれ
らの効果が飽和し経済的でないので４０〜２００ｍｇ／
ｍ2 の範囲に限定した。
を確保しかつ耐食性を向上させる効果があるが、金属ク
ロム換算で４０ｍｇ／ｍ2 未満の付着量ではその効果が
十分でなく、２００ｍｇ／ｍ2 を超える付着量ではそれ
らの効果が飽和し経済的でないので４０〜２００ｍｇ／
ｍ2 の範囲に限定した。
【００２８】また、該クロム層中のアルカリ溶出性クロ
ムが５ｍｇ／ｍ2 を超えると、塗装前処理である化成処
理液へのクロム溶出によって化成処理液を劣化させる危
険性があるため、アルカリ溶出性クロムを５ｍｇ／ｍ2
以下に限定した。
ムが５ｍｇ／ｍ2 を超えると、塗装前処理である化成処
理液へのクロム溶出によって化成処理液を劣化させる危
険性があるため、アルカリ溶出性クロムを５ｍｇ／ｍ2
以下に限定した。
【００２９】前記クロメート被膜は、電解クロメート被
膜または塗布型クロメート被膜を安定化処理したもので
あるのが好ましい。
膜または塗布型クロメート被膜を安定化処理したもので
あるのが好ましい。
【００３０】本発明において、クロメート被膜上の第２
層は、プレコートワックスまたはアクリル樹脂共重合体
を主成分とした被膜に無機潤滑粒子および／または有機
潤滑粒子を含む固形潤滑被膜層である。
層は、プレコートワックスまたはアクリル樹脂共重合体
を主成分とした被膜に無機潤滑粒子および／または有機
潤滑粒子を含む固形潤滑被膜層である。
【００３１】無機潤滑粒子としては、例えば二硫化モリ
ブデン、窒化ホウ素粉末の１種または２種の混合物が用
いられる。
ブデン、窒化ホウ素粉末の１種または２種の混合物が用
いられる。
【００３２】これらの潤滑粒子はあまり過少では潤滑効
果が少なく、過剰では潤滑被膜の粘度を上げ塗布作業に
不都合を生じるため０．０５〜３０ｗｔ％に限定した。
果が少なく、過剰では潤滑被膜の粘度を上げ塗布作業に
不都合を生じるため０．０５〜３０ｗｔ％に限定した。
【００３３】また平均粒径が２０μｍを超える粒子では
分散性が悪く塗布後の均一性が低下し、加工性を低下さ
せるため、平均粒径２０μｍ以下に限定した。
分散性が悪く塗布後の均一性が低下し、加工性を低下さ
せるため、平均粒径２０μｍ以下に限定した。
【００３４】有機潤滑粒子は合成ワックス、天然ワック
ス、いずれを用いてもよいが、融点７０℃未満のワック
スではベースワックス中への分散が困難でかつ、極圧状
態での粘性が小さく潤滑効果が十分でないため融点７０
℃以上に限定した。
ス、いずれを用いてもよいが、融点７０℃未満のワック
スではベースワックス中への分散が困難でかつ、極圧状
態での粘性が小さく潤滑効果が十分でないため融点７０
℃以上に限定した。
【００３５】また、添加量および平均粒径は前記無機潤
滑粒子と同様な理由により、それぞれ０．０５〜２０ｗ
ｔ％、平均粒径２０μｍ以下に限定した。
滑粒子と同様な理由により、それぞれ０．０５〜２０ｗ
ｔ％、平均粒径２０μｍ以下に限定した。
【００３６】なお、無機潤滑粒子と有機潤滑粒子を併用
する場合は、添加量の限界は４０ｗｔ％までに上昇する
が、それ以上では塗布作業に不都合を生じるため０．０
５〜４０ｗｔ％までに限定した。
する場合は、添加量の限界は４０ｗｔ％までに上昇する
が、それ以上では塗布作業に不都合を生じるため０．０
５〜４０ｗｔ％までに限定した。
【００３７】
【実施例】以下に本発明を実施例に基づき具体的に説明
する。 （実施例）表１に示す化学組成の鋼を連続鋳造法にてス
ラブとし、スラブ再加熱温度１２５０℃仕上げ圧延温度
８３０℃さらに熱延巻取り温度５４０℃で２．６ｍｍ厚
みの熱延母板として酸洗・冷延で１．４ｍｍの冷延板と
した。さらに、連続焼鈍炉にて、８４０℃−６０ｓの均
熱条件、３０℃／ｓの平均冷却速度で３２０℃まで急冷
して冷延焼鈍板を調整した。該鋼板コイルをカラーライ
ンにてアルカリ脱脂、水洗・乾燥→電解クロメート処
理、水洗乾燥またはロールコーターによる塗布型クロメ
ート塗布・乾燥→固形潤滑被膜塗布（浸漬法）の一連の
処理を行い試料を作製した。
する。 （実施例）表１に示す化学組成の鋼を連続鋳造法にてス
ラブとし、スラブ再加熱温度１２５０℃仕上げ圧延温度
８３０℃さらに熱延巻取り温度５４０℃で２．６ｍｍ厚
みの熱延母板として酸洗・冷延で１．４ｍｍの冷延板と
した。さらに、連続焼鈍炉にて、８４０℃−６０ｓの均
熱条件、３０℃／ｓの平均冷却速度で３２０℃まで急冷
して冷延焼鈍板を調整した。該鋼板コイルをカラーライ
ンにてアルカリ脱脂、水洗・乾燥→電解クロメート処
理、水洗乾燥またはロールコーターによる塗布型クロメ
ート塗布・乾燥→固形潤滑被膜塗布（浸漬法）の一連の
処理を行い試料を作製した。
【００３８】表２には該鋼板試料の機械的性質、表３に
はクロメート処理条件およびクロメート安定化処理条
件、表４には固形潤滑被膜組成および塗布量をそれぞれ
示した。使用したクロメート、無機潤滑剤、有機潤滑剤
および固形潤滑被膜剤は以下の通りである。
はクロメート処理条件およびクロメート安定化処理条
件、表４には固形潤滑被膜組成および塗布量をそれぞれ
示した。使用したクロメート、無機潤滑剤、有機潤滑剤
および固形潤滑被膜剤は以下の通りである。
【００３９】（クロメート） 電解クロメート：電解クロメート処理はすべて電解処理
後水洗乾燥する 液組成：ＣｒＯ3 ３０ｇ／ｌ、Ｎａ2 ＳｉＦ6 １ｇ
／ｌ 電解条件：電流密度５Ａ／ｄｍ2 、電解時間８秒（４０
ｍｇ／ｍ2 ）電解１ 10Ａ／ｄｍ2 、電解時間８秒（８０ｍｇ／ｍ2 ）電解２ 10Ａ／ｄｍ2 、電解時間12秒（120 ｍｇ／ｍ2 ）電解３ 10Ａ／ｄｍ2 、電解時間16秒（160 ｍｇ／ｍ2 ）電解４ （ ）内目標目付量 塗布型クロメートＡ：シリカ無添加４５１３Ｈ（日本パ
ーカライジング社製） 塗布型クロメートＢ：シリカ添加 コスマー１５０
（関西ペイント社製）
後水洗乾燥する 液組成：ＣｒＯ3 ３０ｇ／ｌ、Ｎａ2 ＳｉＦ6 １ｇ
／ｌ 電解条件：電流密度５Ａ／ｄｍ2 、電解時間８秒（４０
ｍｇ／ｍ2 ）電解１ 10Ａ／ｄｍ2 、電解時間８秒（８０ｍｇ／ｍ2 ）電解２ 10Ａ／ｄｍ2 、電解時間12秒（120 ｍｇ／ｍ2 ）電解３ 10Ａ／ｄｍ2 、電解時間16秒（160 ｍｇ／ｍ2 ）電解４ （ ）内目標目付量 塗布型クロメートＡ：シリカ無添加４５１３Ｈ（日本パ
ーカライジング社製） 塗布型クロメートＢ：シリカ添加 コスマー１５０
（関西ペイント社製）
【００４０】（固形潤滑被膜剤） （ベースワックス剤）市販のプレコートワックスである
カオールーブＷ２（花王株式会社製）をベースとし、６
０℃に加温溶解させ、これに無機潤滑粉および／または
有機潤滑粉を添加混合し表４の割合に調合した溶融ワッ
クス中に６０℃に加温した前記鋼板（１５０×２２０ｍ
ｍ）を浸漬・引上げ空冷、乾燥処理した。
カオールーブＷ２（花王株式会社製）をベースとし、６
０℃に加温溶解させ、これに無機潤滑粉および／または
有機潤滑粉を添加混合し表４の割合に調合した溶融ワッ
クス中に６０℃に加温した前記鋼板（１５０×２２０ｍ
ｍ）を浸漬・引上げ空冷、乾燥処理した。
【００４１】塗布量は浸漬・引上げ速度および空冷・乾
燥速度を調整することにより任意に調整した。なお、塗
布量は塗布前の板の重量と塗布後の板の重量差から測定
した。また潤滑粉は事前にボールミルで粉砕し、任意に
粒度調整して用いた。粒度の測定はガラス板上に該潤滑
被膜を形成させ、直接光学顕微鏡観察することによって
測定した。
燥速度を調整することにより任意に調整した。なお、塗
布量は塗布前の板の重量と塗布後の板の重量差から測定
した。また潤滑粉は事前にボールミルで粉砕し、任意に
粒度調整して用いた。粒度の測定はガラス板上に該潤滑
被膜を形成させ、直接光学顕微鏡観察することによって
測定した。
【００４２】（アルカリ溶出性被膜剤）市販のアルカリ
可溶性高分子潤滑被膜剤ミルボンドＭＣ−５６０Ｊ（日
本油脂株式会社製）をベースとし、これに無機潤滑粉お
よび／または有機潤滑粉を添加混合して、表４の組成に
調整したものを用いた。
可溶性高分子潤滑被膜剤ミルボンドＭＣ−５６０Ｊ（日
本油脂株式会社製）をベースとし、これに無機潤滑粉お
よび／または有機潤滑粉を添加混合して、表４の組成に
調整したものを用いた。
【００４３】該剤は水系塗料のためワックスの種類によ
っては長時間の均一分散は困難であるものもあったが、
強撹拌後直ちに鋼板を浸漬・塗布乾燥することによって
均一分散させた被膜が得られた。乾燥は８０℃の熱風乾
燥とし、塗布量の調整は塗料溶液への水添加量を変える
ことによって調整した。塗布量の測定、潤滑粉の調整は
前記と同様である。
っては長時間の均一分散は困難であるものもあったが、
強撹拌後直ちに鋼板を浸漬・塗布乾燥することによって
均一分散させた被膜が得られた。乾燥は８０℃の熱風乾
燥とし、塗布量の調整は塗料溶液への水添加量を変える
ことによって調整した。塗布量の測定、潤滑粉の調整は
前記と同様である。
【００４４】なお、表４に示すワックスは以下のものを
用いた。 ワックス１ サンノプコ社製 ＳＮワックス２２−ＳＦ ワックス２ サンノプコ社製 ＳＬ５０６ ワックス３ 安原油脂工業社製 アローワックス ワックス４ 同上ワックスの粉砕時間を短くしたもの ワックス５ 日本石油社製 ＰＯワックスＨ−１０
用いた。 ワックス１ サンノプコ社製 ＳＮワックス２２−ＳＦ ワックス２ サンノプコ社製 ＳＬ５０６ ワックス３ 安原油脂工業社製 アローワックス ワックス４ 同上ワックスの粉砕時間を短くしたもの ワックス５ 日本石油社製 ＰＯワックスＨ−１０
【００４５】（加工性の評価）該鋼板の加工性は、ポン
チ径３３ｍｍφの円筒絞り試験による限界絞り比で評価
した。
チ径３３ｍｍφの円筒絞り試験による限界絞り比で評価
した。
【００４６】（裸耐食性の評価）裸耐食性は製造された
鋼板を７０×１５０ｍｍに切断した各３枚を脱脂・洗浄
・乾燥した後、塩水噴霧試験（５％ＮａＣｌ、３５℃、
５００時間）を行ない、試験片表面の最大侵食深さを測
定して評価した。 ◎：最大侵食深さで０．０５ｍｍ以下 ○：０．０５〜０．１ｍｍ △：０．１〜０．５ｍｍ ×：０．５ｍｍ以上
鋼板を７０×１５０ｍｍに切断した各３枚を脱脂・洗浄
・乾燥した後、塩水噴霧試験（５％ＮａＣｌ、３５℃、
５００時間）を行ない、試験片表面の最大侵食深さを測
定して評価した。 ◎：最大侵食深さで０．０５ｍｍ以下 ○：０．０５〜０．１ｍｍ △：０．１〜０．５ｍｍ ×：０．５ｍｍ以上
【００４７】（塗装性および塗装後耐食性）塗装性は該
鋼板７０×１５０ｍｍ各１０枚を脱脂、表面調整、化成
処理の標準条件での前処理を行なった後、日本ペイント
社製パワートップＵ−６００を塗装電圧２００Ｖで２０
μｍ電着塗装して外観を目視判定した。 脱脂液（日本パーカライジング社製 ＦＣ４４６０） 表面調整液（日本パーカライジング社製 ＰＬ４０４
０） 化成処理液（日本パーカライジング社製 ＰＢＬ３０２
０） また、上記塗装鋼板５枚にカッターナイフを用いてクロ
スカットを入れた後複合サイクル腐食試験を行なった
後、クロスカット部の塗膜ふくれ幅および最大侵食深さ
を測定して評価した。 腐食試験サイクル：塩水噴霧（５％ＮａＣｌ、３５℃、
６ｈｒ）→５０℃、２ｈｒ乾燥→ＲＨ９５％、５０℃、
１５ｈｒ（湿潤雰囲気）→自然乾燥１ｈｒ、本サイクル
を１５サイクル行なった。なお、アルカリ溶出性クロム
の測定はアルカリ脱脂液（ＦＣ４４６０）６０℃中にク
ロメート処理後の試験片を５分間浸漬し、その前後のＣ
ｒ付着量を蛍光Ｘ線分析で測定して求めた。 ○：最大ふくれ幅１ｍｍ未満 △：１〜３ｍｍ ×：３ｍｍ以上 ◎：最大侵食深さ０．０５ｍｍ未満 ○：０．０５〜０．１ｍｍ △：０．１〜０．３ｍｍ ×：３ｍｍ以上
鋼板７０×１５０ｍｍ各１０枚を脱脂、表面調整、化成
処理の標準条件での前処理を行なった後、日本ペイント
社製パワートップＵ−６００を塗装電圧２００Ｖで２０
μｍ電着塗装して外観を目視判定した。 脱脂液（日本パーカライジング社製 ＦＣ４４６０） 表面調整液（日本パーカライジング社製 ＰＬ４０４
０） 化成処理液（日本パーカライジング社製 ＰＢＬ３０２
０） また、上記塗装鋼板５枚にカッターナイフを用いてクロ
スカットを入れた後複合サイクル腐食試験を行なった
後、クロスカット部の塗膜ふくれ幅および最大侵食深さ
を測定して評価した。 腐食試験サイクル：塩水噴霧（５％ＮａＣｌ、３５℃、
６ｈｒ）→５０℃、２ｈｒ乾燥→ＲＨ９５％、５０℃、
１５ｈｒ（湿潤雰囲気）→自然乾燥１ｈｒ、本サイクル
を１５サイクル行なった。なお、アルカリ溶出性クロム
の測定はアルカリ脱脂液（ＦＣ４４６０）６０℃中にク
ロメート処理後の試験片を５分間浸漬し、その前後のＣ
ｒ付着量を蛍光Ｘ線分析で測定して求めた。 ○：最大ふくれ幅１ｍｍ未満 △：１〜３ｍｍ ×：３ｍｍ以上 ◎：最大侵食深さ０．０５ｍｍ未満 ○：０．０５〜０．１ｍｍ △：０．１〜０．３ｍｍ ×：３ｍｍ以上
【００４８】（遅れ破壊特性の評価）遅れ破壊特性は製
造された鋼板を４０ｍｍφの円盤に加工した後、ポンチ
径２２ｍｍの球頭ポンチによりコニカルカップに成形
し、５％ＮａＣｌ水溶液に浸漬し、サンプルに割れを生
ずるまでの時間により評価した。浸漬時間にして７日相
当で割れ発生がない場合は実用上問題のないレベルであ
ると判断できる。本発明鋼はＴＳが１２０kgf/mm2 を越
える場合でも、遅れ破壊を生ずることなく、実用上極め
て有用な鋼板であると言える。 評価 ×：１日以内に割れを生じたもの △：１〜７日の間に割れを生じたもの ○：７日間以上割れを生じなかったもの これらの評価試験結果を表５に示す。
造された鋼板を４０ｍｍφの円盤に加工した後、ポンチ
径２２ｍｍの球頭ポンチによりコニカルカップに成形
し、５％ＮａＣｌ水溶液に浸漬し、サンプルに割れを生
ずるまでの時間により評価した。浸漬時間にして７日相
当で割れ発生がない場合は実用上問題のないレベルであ
ると判断できる。本発明鋼はＴＳが１２０kgf/mm2 を越
える場合でも、遅れ破壊を生ずることなく、実用上極め
て有用な鋼板であると言える。 評価 ×：１日以内に割れを生じたもの △：１〜７日の間に割れを生じたもの ○：７日間以上割れを生じなかったもの これらの評価試験結果を表５に示す。
【００４９】表１〜５の結果から明らかなように、本発
明鋼はいずれも優れた機械的性質、加工性、耐食性、塗
装性を示す。これに対して比較例１−ａはクロメート付
着量不足のため十分な耐食性、塗装性が得られていな
い。比較例２−ａはクロメート層中のアルカリ可溶性ク
ロムが多いため、塗装性が劣化している。
明鋼はいずれも優れた機械的性質、加工性、耐食性、塗
装性を示す。これに対して比較例１−ａはクロメート付
着量不足のため十分な耐食性、塗装性が得られていな
い。比較例２−ａはクロメート層中のアルカリ可溶性ク
ロムが多いため、塗装性が劣化している。
【００５０】比較例３−ａ、４−ａ、５−ａ、６−ａは
潤滑被膜中の潤滑粉、ワックスあるいは塗布量が不足の
ため十分な加工性が得られていない。比較例７−ａ、８
−ａ、９−ａ、１０−ａ、１１−ａ、１２−ａは潤滑剤
が過剰または過大であるため均一塗布ができず、また加
工中の被膜の脱落等のため十分な加工性が得られず、か
つ塗装前処理でも均一にならないため塗装性も劣化して
いる。比較例１３−ａはワックスの融点が低いため十分
な加工性が得られない。
潤滑被膜中の潤滑粉、ワックスあるいは塗布量が不足の
ため十分な加工性が得られていない。比較例７−ａ、８
−ａ、９−ａ、１０−ａ、１１−ａ、１２−ａは潤滑剤
が過剰または過大であるため均一塗布ができず、また加
工中の被膜の脱落等のため十分な加工性が得られず、か
つ塗装前処理でも均一にならないため塗装性も劣化して
いる。比較例１３−ａはワックスの融点が低いため十分
な加工性が得られない。
【００５１】比較例１〜１７はクロメート、潤滑被膜処
理を施しても十分な加工性、耐食性、塗装性は得られて
いない。
理を施しても十分な加工性、耐食性、塗装性は得られて
いない。
【００５２】
【表１】
【００５３】
【表２】
【００５４】
【表３】
【００５５】
【表４】
【００５６】
【表５】
【００５７】
【表６】
【００５８】
【表７】
【００５９】
【表８】
【００６０】
【表９】
【００６１】
【表１０】
【００６２】
【表１１】
【００６３】
【表１２】
【００６４】
【表１３】
【００６５】
【表１４】
【００６６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
加工性、耐食性に優れ、ＴＳが８０kgf/mm2 以上の超高
張力鋼板を簡便な樹脂処理によって製造できるため、よ
り低コストでより優れた材料を供給できる。この処理に
よればＴＳが１２０kgf/mm2 を越える場合にも遅れ破壊
を生ずることなく、高い信頼性をもって実用に供するこ
とができる。また、従来、耐食性向上のために施すめっ
きは鋼板のリサイクルを難しくする問題を有していた
が、本発明のような極薄い樹脂処理ではリサイクル性に
は全く問題を生じないと言える。
加工性、耐食性に優れ、ＴＳが８０kgf/mm2 以上の超高
張力鋼板を簡便な樹脂処理によって製造できるため、よ
り低コストでより優れた材料を供給できる。この処理に
よればＴＳが１２０kgf/mm2 を越える場合にも遅れ破壊
を生ずることなく、高い信頼性をもって実用に供するこ
とができる。また、従来、耐食性向上のために施すめっ
きは鋼板のリサイクルを難しくする問題を有していた
が、本発明のような極薄い樹脂処理ではリサイクル性に
は全く問題を生じないと言える。
Claims (8)
- 【請求項１】Ｃ ：０．０２〜０．３０ｗｔ％、 Ｍｎ：０．２０〜３．５０ｗｔ％、 Ａｌ：０．１００ｗｔ％以下 を基本組成とし、さら
に、 Ｓｉ：０．１００〜１．５００ｗｔ％、 Ｃｒ：０．１００〜１．０００ｗｔ％、 Ｍｏ：０．１００〜１．０００ｗｔ％、 Ｐ ：０．０２０〜０．１００ｗｔ％、 Ｂ ：５〜１００ｐｐｍ よりなるＡ群、 Ｃｕ：０．０５〜１．０００ｗｔ％、 Ｎｉ：０．０５〜０．５００ｗｔ％、 Ｖ ：０．０１０〜０．２００ｗｔ％、 Ｔｉ：０．０１０〜０．２００ｗｔ％、 Ｎｂ：０．０１０〜０．１００ｗｔ％ よりなるＢ群のうちより選ばれた１種または２種以上を
含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなり、組織
的にフェライト相が面積率で３％以下であり、残部ベイ
ナイトもしくはマルテンサイトからなる鋼板の表面に、
付着量が金属Ｃｒ換算で４０〜２００ｍｇ／ｍ2 でかつ
アルカリ溶出性Ｃｒ分が５ｍｇ／ｍ2 以下であるクロメ
ート処理層と、その上層に付着量が０．１〜５．０ｇ／
ｍ2 で、かつ無機潤滑粒子および／または有機潤滑粒子
をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、０．０５〜２０ｗｔ
％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含有する固形潤滑被膜
層を形成してなる、高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼
板。 - 【請求項２】クロメート処理層が電解型クロメート処理
層または塗布型クロメート処理層である請求項１に記載
の高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼板。 - 【請求項３】前記固形潤滑被膜の基体がアルカリ可溶性
のプレコートワックスまたはアクリル共重合体樹脂であ
る請求項１または２に記載の高耐食性、高加工性超高張
力冷延鋼板。 - 【請求項４】前記無機潤滑粒子が平均粒径２０μｍ以下
の二硫化モリブデンおよび／または窒化ホウ素粉末であ
る請求項１〜３のいずれかに記載の高耐食性、高加工性
超高張力冷延鋼板。 - 【請求項５】前記有機潤滑粒子が平均粒径２０μｍ以下
でかつ融点が７０℃以上のワックスである請求項１〜４
のいずれかに記載の高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼
板。 - 【請求項６】請求項１に記載の化学組成の鋼を連続鋳造
法によりスラブとした後熱間圧延、冷間圧延を行ったの
ち、連続焼鈍法により８００℃以上で９００℃以下の温
度範囲に１０ｓ以上で１８０ｓ未満の保持を行った後に
３０℃／ｓ以上の冷却速度で４００℃以下で２５０℃以
上の温度範囲まで急冷して冷延鋼板とし、さらに脱脂、
洗浄、乾燥処理した冷延鋼板に、付着量が金属Ｃｒ換算
で４０〜２００ｍｇ／ｍ2 でかつアルカリ溶出性Ｃｒ分
が５ｍｇ／ｍ2 以下であるクロメート処理層を形成した
のち、その上層に無機潤滑粒子および／または有機潤滑
粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、０．０５〜２０
ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含有する固形潤滑
被膜層を付着量が０．１〜５．０ｇ／ｍ2 となるように
塗布することを特徴とする、高耐食性、高加工性超高張
力冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項７】前記クロメート処理層の形成が、電解型ク
ロメート処理とそれに引き続く８０〜２５０℃の乾燥に
よるものである請求項６に記載の高耐食性、高加工性超
高張力冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項８】前記クロメート処理層の形成が、塗布型ク
ロメート処理とそれに引き続く１００〜２５０℃の乾燥
とさらにクロメート安定化処理によるものである請求項
６に記載の高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04263793A JP3496228B2 (ja) | 1993-03-03 | 1993-03-03 | 高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04263793A JP3496228B2 (ja) | 1993-03-03 | 1993-03-03 | 高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06256902A true JPH06256902A (ja) | 1994-09-13 |
| JP3496228B2 JP3496228B2 (ja) | 2004-02-09 |
Family
ID=12641534
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04263793A Expired - Fee Related JP3496228B2 (ja) | 1993-03-03 | 1993-03-03 | 高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3496228B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0936767A (ja) * | 1995-07-13 | 1997-02-07 | Sanyo Electric Co Ltd | Ｆｍ多重放送受信機 |
| JP2006231690A (ja) * | 2005-02-24 | 2006-09-07 | Jfe Galvanizing & Coating Co Ltd | 防虫鋼板、およびその製造方法 |
| WO2010028473A1 (pt) * | 2008-09-12 | 2010-03-18 | Universidade Federal Do Espiri | Nova tecnologia para produção de aços patináveis, com alto cobre e baixo manganês, apresentando vantagens tecnológicas, econômicas e ambientais |
| JP2014005522A (ja) * | 2012-06-27 | 2014-01-16 | Jfe Steel Corp | 化成処理性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JP2016160507A (ja) * | 2015-03-04 | 2016-09-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐遅れ破壊特性に優れた鋼板 |
| CN110129688A (zh) * | 2019-06-12 | 2019-08-16 | 上海清河机械有限公司 | 一种耐高压耐腐蚀钢及其制备方法和应用 |
-
1993
- 1993-03-03 JP JP04263793A patent/JP3496228B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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