JP3276442B2 - 伸びフランジ特性に優れた高耐食性、高加工性高張力冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は引張強度（以下ＴＳで示
す）が４０kgf/mm² 以上であり、かつ延性なかでも伸び
フランジ特性に優れた高耐食性・高加工性の冷延鋼板お
よびその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】Ｔ．Ｓ．が４０kgf/mm² 以上という、高
張力の冷延鋼板は、例えば自動車工業においては安全性
の向上、軽量化による燃費軽減の観点から、さらに溶融
亜鉛めっき鋼板としては防錆性向上の観点からその要求
が高まりつつあり、また建材関係の使途においても部材
の薄肉化に伴うコスト低減の観点から要求がある。また
かかる高張力鋼板は、上記のような用途において、所望
の加工性をも満足すべきことは言うまでもない。

【０００３】これらの要求を満足しようとする技術とし
て、例えば特開昭５７−６３６３４号、同５６−１３４
３７号各公報の如く高Ｍｎ−Ｓｉ鋼を素材として製造す
る方法があるが、この方法は、高張力化については主と
して固溶強化に頼っているために高強度化に有利なＳｉ
を多量に添加することから、表面性状、化成処理性また
めっき性で問題を生じるうれいがあった。

【０００４】また、加工性の観点からはｒ値を高くする
ことが深絞り性を高くするために必要である。しかし、
ｒ値を高くしながらＴＳを高くするためには、鋼を極低
Ｃ化するなどの手法をとる必要があり、コストアップと
なっていた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】この発明は、Ｔ．Ｓ．
が４０kgf/mm² 以上の高張力冷延鋼板およびその製造方
法に関し、従来の技術が抱えていた問題を解消して、次
の条件にかなう伸びフランジ特性に優れた高張力冷延鋼
板およびその製造方法を提案することをその目的とす
る。 （１）通常の低Ｃ鋼を用いる。 （２）延性、なかでも伸びフランジ特性を改善する。 （３）摺動性を改善し良好な加工性を得る。 （４）通常のめっきによらず耐食性を改善する。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記の問
題点を解決すべく、種々の成分系の鋼および種々の製造
条件についてその材質と組織さらには鋼板の表面処理と
を総合的に調査した結果、第２相分率（主としてパーラ
イト）を少なくして再結晶フェライト組成とし、かつそ
の組織を均一微細粒とした場合に極めて優れた伸びフラ
ンジ特性がえられること、さらにかような望ましい組織
は、主として鋼成分組成と冷間圧延条件・焼なまし条件
とを最適化し組み合わせて得られることを知見した。

【０００７】またさらに、高強度化に伴う加工性の低下
を補うのに粉末状潤滑剤を含む防錆油を塗布することが
有効で、かつ加工後の塗装工程での塗装性を確保するた
め、防錆油を塗装する前に、アルカリ可溶性のクロムが
５mg/m² 以下となるクロメート層を形成させることが有
効であることを見出した。

【０００８】本発明は上記の知見に基づきなされたもの
である。すなわち、本発明の第１の態様によれば、Ｃ：
０．０３〜０．１５ｗｔ％Ｓｉ：０．０５ｗｔ％以下、
Ｍｎ：０．５０〜１．２０ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜
０．０４５ｗｔ％、Ａｌ：０．００５〜０．１００ｗｔ
％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下を含有し、残部は鉄およ
び不可避的不純物の組成になり、平均結晶粒径２０μｍ
以下の均一微細な再結晶フェライト組織が面積率９５％
以上である組織を有する鋼板の表面に、付着量が金属Ｃ
ｒ換算で４０〜２００mg/m² でかつアルカリ溶出性Ｃｒ
分が５mg/m² 以下であるクロメート処理層と、その上層
に付着量が０．１〜５．０g/m²でかつ無機潤滑粒子およ
び／または有機潤滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ
％、０．０５〜２０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ
％含有する防錆油層を形成してなる、伸びフランジ特性
に優れた高耐食性、高加工性高張力冷延鋼板が提供され
る。

【０００９】ここで、クロメート処理層が電解型クロメ
ート処理層または塗布型クロメート処理層であるのが好
ましい。さらに、前記無機潤滑粒子が平均粒径５０μｍ
以下の二硫化モリブデンおよび／または窒化ホウ素粉末
であり、また前記有機潤滑粒子が平均粒径５０μｍ以下
でかつ融点が６０℃以上のワックスであるのが好まし
い。

【００１０】本発明の第２の態様によれば、上記化学組
成の鋼を連続鋳造法によりスラブとした後、熱間圧延、
さらに５０％以上の冷間圧下率で冷間圧延を行った後、
連続焼鈍法により７２０℃〜７８０℃の温度範囲で２０
〜６０ｓ保持する焼きなましを行って冷延鋼板とし、さ
らに脱脂、洗浄、乾燥処理した冷延鋼板に、付着量が金
属Ｃｒ換算で４０〜２００mg/m² でかつアルカリ溶出性
Ｃｒ分が５mg/m² 以下であるクロメート処理層を形成し
たのち、その上層に無機潤滑粒子および／または有機潤
滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、０．０５〜２
０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含有する防錆油
層を付着量が０．１〜５．０g/m²となるように塗布する
ことを特徴とする、伸びフランジ特性に優れた高耐食
性、高加工性高張力冷延鋼板の製造方法が提供される。

【００１１】ここで、前記クロメート処理層の形成が、
電解型クロメート処理とそれに引き続く８０〜２５０℃
の乾燥によるものであるのが好ましく、あるいは塗布型
クロメート処理とそれに引き続く１００〜２５０℃の乾
燥とさらにクロメート安定化処理によるものであるのが
好ましい。

【００１２】

【作用】以下に本発明をさらに詳細に説明する。まずこ
の発明の鋼板につき、成分組成を上記の範囲に限定した
理由を説明する。

【００１３】〔Ｃ：０．０３〜０．１５％〕Ｃは、強化
成分として最も有効であり、また安価でもあるので望ま
しい成分であるが、０．１５％を超えて添加した場合に
は、パーライト等の第２相の分率が顕著に増加して、延
性なかでも伸びフランジ特性の劣化が著しい。また溶接
性の劣化も顕著となる。一方、Ｃの添加量が０．０３％
に満たないと、他の成分を添加しても十分なＴ．Ｓ．を
得ることができない。したがって０．０３〜０．１５％
の範囲とした。

【００１４】〔Ｓｉ：０．０５％以下〕Ｓｉは、鋼の強
化に有効であり、しかも延性の劣化に対しては悪影響が
少ないため、機械的性質の面からは多量に添加したい成
分であるが、スケールの性状から表面性状を著しく劣化
させることから、美麗な表面を得るには０．０５％以下
とする必要がある。

【００１５】〔Ｍｎ：０．５〜１．２％〕Ｍｎは、その
固溶強化能はＣ，Ｓｉ等には及ばないものの有効な強化
成分である。またＭｎは、パーライトの過剰な生成およ
び粗大化を抑え、結晶値を微細にする作用がある。これ
らの作用を発揮させるためには、Ｍｎの０．５％以上の
添加が必要である。一方、Ｍｎを１．２％を超えて添加
すると強化の作用は飽和する上、第２相の分布が層状に
連結する傾向を示すために伸びフランジ特性が劣化し、
また再結晶挙動にも影響を及ぼし安定な製造が困難とな
る。したがって０．５〜１．２％の範囲とする。

【００１６】〔Ｎｂ：０．００５〜０．０４５％〕Ｎｂ
の添加および添加量の制御はこの発明の重要な要件の一
つである。この発明においては、Ｎｂの添加効果もあっ
て最終的に極めて微細かつ均一な再結晶フェライト組織
を得ることにより強度と延性なかでも伸びフランジ特性
とを改善している。Ｎｂはおそらく炭窒化物として析出
することで上述の望ましい効果をもたらすと考えられる
が、その詳細は不明である。このような望ましい効果
は、Ｎｂ量にして０．００５％以上を添加しないと得ら
れない。また０．０４５％を超えて添加してもその効果
が飽和するので非経済的といえる。さらに過剰な添加
は、鋼が顕著に硬化することで安定な製造も困難とす
る。したがって０．００５〜０．０４５％の範囲とし
た。

【００１７】〔Ａｌ：０．００５〜０．１０％〕Ａｌ
は、脱酸成分としてまた鋼の清浄化のためにも添加が不
可欠である。このためにはＡｌは少なくとも０．００５
％添加するのが好ましい。しかし０．１０％超えて添加
された場合、アルミナクラスター等による表面欠陥のト
ラブルを生じる危険性が高い。したがって０．１０％以
下とする。

【００１８】上記の成分のほか、この発明では不可避的
不純物成分としてＮ，ＯおよびＳをそれぞれ０．００５
０％、０．００７０％および０．０１０％まで許容でき
る。なかでもＳは、低減させることで伸びフランジ特性
が顕著に向上する。かかる程度は、Ｔ．Ｓ．が４５kgf/
mm² を超えるような、より高強度側で顕著となる。した
がって高強度になればなるほど、Ｓの低減が有利であ
る。おおむね０．０１０％以下とすれば良好な特性とな
る。

【００１９】次に結晶組織の限定理由について述べる。
鋼板の特性で目的とするところは既述のとおり延性、と
りわけ伸びフランジ特性の改善である。かかる特性は、
第２相分率（主としてパーライト）を少なくして再結晶
フェライト分率を９５％以上とし、かつその組織を平均
２０μｍ以下の均一微細粒とした場合に極めて優れた伸
びフランジ特性が得られる。

【００２０】この場合、伸びフランジ割れの起点となる
パーライト（特に粗大なもの）の分率が多いほど不利で
あり、また再結晶フェライト組織が不均一であったり、
粗大であったりすると同様に不利となり望ましくない。
そのため再結晶フェライト分率は９５％以上、また再結
晶フェライトの平均結晶粒径が２０μｍ以下とした。

【００２１】次に鋼板の製造条件の限定理由について述
べる。溶製から熱間圧延までの工程では特に制限するこ
となく通常行われている方法に従い製造することができ
る。代表的な熱間圧延条件の例としては加熱温度１２８
０〜１１８０℃、熱間圧延仕上温度９００〜８００℃、
巻取温度６５０〜５００℃が挙げられる。

【００２２】冷間圧延について、その圧下率は一般に高
い方が再結晶焼鈍後の組織を微細化するには有利であ
る。このようなことを考慮して冷間圧下率はその下限を
５０％とした。しかし必要以上に冷間圧下率を高くする
ことは、材質面では害がないものの熱延母板厚の増大等
の問題をもたらす。

【００２３】冷延鋼板における連続焼鈍ラインでの焼な
まし温度は、７２０〜７８０℃とする。７２０℃より低
温では、再結晶が十分に進行せず伸びの低下、伸びフラ
ンジ性の低下などで満足すべき材質が得られない。また
７８０℃を超えると粒成長による軟化が進行して望まし
くない。この発明では、Ｎｂを添加しているためＮｂの
炭窒化物が再結晶粒の異常な粒成長を抑制し、したがっ
て比較的広い温度範囲で均一かつ微細な再結晶フェライ
ト粒組織を得ることができる。

【００２４】かかる焼きなましの保持時間は、実質的に
０であってもよいが、材質の安定性の面では２０ｓ以上
行った方が有利である。一方６０ｓを超えると異常粒成
長による材質劣化を生じる可能性があるので２０〜６０
ｓとした。

【００２５】ところでこの発明の鋼板の用途において
は、部材成型後の強度として原板の降伏応力が最も重要
であるため、成型性は多少犠牲にしても降伏比（Ｙ．
Ｒ．）が７０％以上あることが望まれる場合があり、こ
のような高強度と適正な降伏比を得るためには焼きなま
しに引き続く冷却過程では、少なくとも７００〜５００
℃の温度範囲において冷却速度２０℃／ｓ以上の急冷を
行うことが好ましい。

【００２６】次に、該鋼板上に形成されるクロメート層
および防錆油層の作用について述べる。

【００２７】クロメート層は、該鋼板と防錆油層の密着
性を確保しかつ耐食性を向上させる効果があるが、金属
クロム換算で４０ｍｇ／ｍ² 未満の付着量ではその効果
が十分でなく、２００ｍｇ／ｍ² を超える付着量ではそ
れらの効果が飽和し経済的ではないので４０〜２００ｍ
ｇ／ｍ² の範囲に限定した。

【００２８】また、該クロム層中のアルカリ溶出性クロ
ムが５mg/m² を超えると、塗装前処理である化成処理液
へのクロム溶出によって化成処理液を劣化させる危険性
があるため、アルカリ溶出性クロムを５mg/m² 以下に限
定した。

【００２９】前記クロメート皮膜は、電解クロメート皮
膜または塗布型クロメート皮膜を安定化処理したもので
あるのが好ましい。

【００３０】本発明において、クロメート皮膜上の第２
層は基油に無機潤滑粒子および／または有機潤滑粒子を
含む防錆油層である。

【００３１】無機潤滑粒子としては例えば二硫化モリブ
デン、窒化ホウ素粉末の１種または２種の混合物が用い
られる。

【００３２】これらの潤滑粒子はあまり過少では潤滑効
果が少なく過剰では油の粘度を上げ塗布作業に不都合を
生じるため０．０５〜３０ｗｔ％に限定した。

【００３３】また平均粒径が５０μｍを超える粒子では
分散性が悪く塗油後の均一性が低下し、加工性を低下さ
せるため平均粒径５０μｍ以下に限定した。

【００３４】有機潤滑粒子は、合成ワックス、天然ワッ
クスいずれを用いても良いが、融点６０℃未満のワック
スでは極圧状態での粘性が小さくなり過ぎて潤滑効果が
充分でないため融点６０℃以上に限定した。

【００３５】また添加量および平均粒径は前記無機潤滑
粒子と同様な理由によりそれぞれ０．０５〜２０ｗｔ
％、平均粒径５０μｍ以下に限定した。

【００３６】なお無機潤滑粒子と有機潤滑粒子を併用す
る場合は、添加量の限界４０ｗｔ％までに上昇するが、
それ以上では塗布作業に不都合を生じるため、０．０５
〜４０ｗｔ％までに限定した。

【００３７】

【実施例】以下に本発明を実施例に基づき具体的に説明
する。 （実施例）表１に示す種々の成分組成になる鋼スラブを
常法に従って溶製、鋳造した。これらの鋼スラブに表２
に示す条件にて熱間圧延、冷間圧延次いで連続焼鈍ライ
ンにおいて焼なましを行った。

【００３８】かくして得られた鋼板の引張特性、伸びフ
ランジ特性に対応するサイドベンド伸び特性について測
定し、評価した結果を表３に示す。なお引張試験は、Ｊ
ＩＳ５号試験片にて評価した。またサイドベンド伸び特
性については、幅４０ｍｍ、長さ１７０ｍｍ、厚さ０．
８ｍｍの短冊状の試験片を、特に作製時のせん断に当た
って適正なクリアランスとなるよう配慮しかつエメリー
紙でせん断面を仕上げて試験に供し、面内曲げ変形させ
て、クラック発生直後のフランジ部の伸びで評価した。
また、円筒深絞りによりＬＤＲも評価した。

【００３９】表３から、この発明に従う成分組成範囲で
あれば、高強度（Ｔ．Ｓ．≧４０kgf/mm² ）にもかかわ
らず、良好な伸び（Ｅｌ．）とサイドベンド伸び（すな
わち伸びフランジ特性）が得られている。

【００４０】該鋼板から１５０×２２０ｍｍのサンプル
板を切り出し、アルカリ脱脂、水洗乾燥→電解クロメー
ト処理、水性乾燥またはロールコーターによる塗布型ク
ロメート塗布・乾燥→防錆油塗布（浸漬法）の一連の処
理を行ない、試料を作製した。

【００４１】表４にはクロメート処理条件およびクロメ
ート安定化処理条件、表５には防錆油、組成および塗布
量をそれぞれ示した。使用したクロメート、無機潤滑
剤、有機潤滑剤および防錆油は以下の通りである。

【００４２】（クロメート） 電解クロメート：電解クロメート処理はすべて電解処理
後水洗乾燥する。 液組成：ＣｒＯ₃ ３０g/L 、Ｎａ₂ ＳｉＦ₆ １g/L 電解条件：電流密度 ５A/dm² 、電解時間 ８秒（ ４０mg/m² ）電解１ （ ）内目標 １０A/dm² 、 ８秒（ ８０mg/m² ）電解２ 目付着量 １０A/dm² 、 １２秒（１２０mg/m² ）電解３ １０A/dm² 、 １６秒（１６０mg/m² ）電解４ 塗布型クロメートＡ：シリカ無添加 ４５１３Ｈ（日本
パーカーライジング社製） 塗布型クロメートＢ：シリカ添加 コスマー１５０（関
西ペイント社製）

【００４３】（防錆油）基油は市販の防錆油である杉村
化学製プレトンＲ３０３Ｐおよび出光興産社製オイルコ
ートＺ５を用い、それぞれに無機潤滑粉および／または
有機潤滑粉を添加混合し、表４の割合に調合した油を浸
漬法により鋼板表面に塗布した。塗布量は塗布後の板の
重量とその板を脱脂、洗浄、乾燥した後の重量差から測
定した。

【００４４】また潤滑粉の粉砕、攪拌、混合は基油とと
もにボールミルで攪拌することによって行った。粒度の
測定は混合後の油を直接光学顕微鏡で観察する方法と光
散乱法によって測定した。

【００４５】なお表５に示すワックスは以下のものを用
いた。 ワックス１ サンノプコ社製 ＳＮワックスＳＳ−
ＳＦ ワックス２ サンノプコ社製 ＳＬ５０６ ワックス３ 安原油脂工業社製 アローワックス ワックス４ 同上ワックスの攪拌、粉砕時間を短くした
もの ワックス５ 日本石油社製 ＰＯワックスＨ−１
０（融点６７℃）

【００４６】（加工性の評価）該鋼板の加工性は、ポン
チ径３３ｍｍφの円筒絞り試験による限界絞り比で評価
した。

【００４７】（裸耐食性の評価）裸耐食性は製造された
鋼板を７０×１５０ｍｍに切断した各３枚を脱脂・洗浄
・乾燥した後、塩水噴霧試験（５％ＮａＣｌ、３５℃、
５００時間）を行ない、試験片表面の最大侵食深さを測
定して評価した。 ◎：最大侵食深さで０．０５ｍｍ以下 ○：０．０５〜０．１ｍｍ △：０．１〜０．５ｍｍ ×：０．５ｍｍ以上

【００４８】（塗装性および塗装後耐食性）塗装性は該
鋼板７０×１５０ｍｍ各１０枚を脱脂、表面調整、化成
処理の標準条件での前処理を行なった後、日本ペイント
社製パワートップＵ−６００を塗装電圧２００Ｖで２０
μｍ電着塗装して外観を目視判定した。 脱脂液（日本パーカライジング社製 ＦＣ４４６０） 表面調整液（日本パーカライジング社製 ＰＬ４０４
０） 化成処理液（日本パーカライジング社製 ＰＢＬ３０２
０） また、上記塗装鋼板５枚にカッターナイフを用いてクロ
スカットを入れた後複合サイクル腐食試験を行なった
後、クロスカット部の塗膜ふくれ幅および最大侵食深さ
を測定して評価した。 腐食試験サイクル：塩水噴霧（５％ＮａＣｌ、３５℃、
６ｈｒ）→５０℃、２ｈｒ乾燥→ＲＨ９５％、５０℃、
１５ｈｒ（湿潤雰囲気）→自然乾燥１ｈｒ、本サイクル
を１５サイクル行なった。

【００４９】なおアルカリ溶出性クロムの測定は、アル
カリ脱脂液（ＦＣ４４６０）６０℃中にクロメート処理
後の試験片を５分間浸漬し、その前後のＣｒ付着量を蛍
光Ｘ線分析で測定して求めた。 ○：最大ふくれ幅１ｍｍ未満 △：１〜３ｍｍ ×：３ｍｍ以上 ◎：最大侵食深さ０．０５ｍｍ未満 ○：０．０５〜０．１ｍｍ △：０．１〜０．３ｍｍ ×：３ｍｍ以上 これらの評価試験結果を表６に示す。

【００５０】

【表１】

【００５１】

【００５２】

【表２】

【００５３】

【表３】

【００５４】

【表４】

【００５５】

【表５】

【００５６】

【表６】

【００５７】

【表７】

【００５８】

【表８】

【００５９】

【表９】

【００６０】

【表１０】

【００６１】

【表１１】

【００６２】表１〜５の結果から明らかなように、本発
明鋼はいずれも優れた機械的性質、加工性、耐食性、塗
装性を示す。これに対して比較例Ａ−１はクロメート付
着量不足のため充分な耐食性、塗装性が得られていな
い。

【００６３】比較例Ｂ−１、Ｃ−１、Ｊ−１は防錆油中
の潤滑剤が不足のため充分な加工性が得られていない。
比較例Ｋ−１はクロメート層中のアルカリ可溶性クロム
が多いため塗装性が劣化している。比較例Ｌ−１、Ｍ−
１、Ｍ−２、Ｎ−１、Ｎ−２、Ｏ−１、Ｏ−２は潤滑剤
が過剰または過大であるため均一塗布が出来ずまた加工
中の脱落等のため充分な加工性が得られず、かつ塗装前
処理でも均一にならないための塗装性も劣化している。
比較例Ｐ−１はワックスの融点が低いため充分な加工性
が得られない。

【００６４】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
加工性、耐食性および伸びフランジ特性に優れた高張力
鋼板を簡便なクロメート処理＋塗油処理によって製造で
きるため、より低コストで優れた材料を供給できる効果
がある。また、従来、耐食性向上のために施すめっきは
鋼板のリサイクルをし難くする問題を有していたが、本
発明のような極薄い樹脂処理ではリサイクル性を全く損
なわないため、リサイクルを促進する効果もある。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ Ｃ２５Ｄ 11/38 ３０１ Ｃ２５Ｄ 11/38 ３０１Ｂ (56)参考文献 特開 平４−350（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−130189（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−103185（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C23C 22/00 - 22/86 C22C 38/00 301 C22C 38/12 C23C 28/00 C25D 11/38 301 C23F 11/00

Claims (7)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】Ｃ：０．０３〜０．１５ｗｔ％ Ｓｉ：０．０５ｗｔ％以下 Ｍｎ：０．５０〜１．２０ｗｔ％ Ｎｂ：０．００５〜０．０４５ｗｔ％ Ａｌ：０．００５〜０．１００ｗｔ％ Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下 を含有し、残部は鉄および不可避的不純物の組成にな
   り、平均結晶粒径２０μｍ以下の均一微細な再結晶フェ
   ライト組織が面積率９５％以上である組織を有する鋼板
   の表面に、付着量が金属Ｃｒ換算で４０〜２００mg/m²
   でかつアルカリ溶出性Ｃｒ分が５mg/m² 以下であるクロ
   メート処理層と、その上層に付着量が０．１〜５．０g/
   m²でかつ無機潤滑粒子および／または有機潤滑粒子をそ
   れぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、０．０５〜２０ｗｔ％、
   合計で０．０５〜４０ｗｔ％含有する防錆油層を形成し
   てなる、伸びフランジ特性に優れた高耐食性、高加工性
   高張力冷延鋼板。
2. 【請求項２】クロメート処理層が電解型クロメート処理
   層または塗布型クロメート処理層である請求項１に記載
   の伸びフランジ特性に優れた高耐食性、高加工性高張力
   冷延鋼板。
3. 【請求項３】前記無機潤滑粒子が平均粒径５０μｍ以下
   の二硫化モリブデンおよび／または窒化ホウ素粉末であ
   る請求項１または２に記載の伸びフランジ特性に優れた
   高耐食性、高加工性高張力冷延鋼板。
4. 【請求項４】前記有機潤滑粒子が平均粒径５０μｍ以下
   でかつ融点が６０℃以上のワックスである請求項１〜３
   のいずれかに記載の伸びフランジ特性に優れた高耐食
   性、高加工性高張力冷延鋼板。
5. 【請求項５】請求項１に記載の化学組成の鋼を連続鋳造
   法によりスラブとした後、熱間圧延、さらに５０％以上
   の冷間圧下率で冷間圧延を行った後、連続焼鈍法により
   ７２０℃〜７８０℃の温度範囲で２０〜６０ｓ保持する
   焼きなましを行って冷延鋼板とし、さらに脱脂、洗浄、
   乾燥処理した冷延鋼板に、付着量が金属Ｃｒ換算で４０
   〜２００mg/m² でかつアルカリ溶出性Ｃｒ分が５mg/m²
   以下であるクロメート処理層を形成したのち、その上層
   に無機潤滑粒子および／または有機潤滑粒子をそれぞれ
   ０．０５〜３０ｗｔ％、０．０５〜２０ｗｔ％、合計で
   ０．０５〜４０ｗｔ％含有する防錆油層を付着量が０．
   １〜５．０g/m²となるように塗布することを特徴とす
   る、伸びフランジ特性に優れた高耐食性、高加工性高張
   力冷延鋼板の製造方法。
6. 【請求項６】前記クロメート処理層の形成が、電解型ク
   ロメート処理とそれに引き続く８０〜２５０℃の乾燥に
   よるものである請求項５に記載の伸びフランジ特性に優
   れた高耐食性、高加工性高張力冷延鋼板の製造方法。
7. 【請求項７】前記クロメート処理層の形成が、塗布型ク
   ロメート処理とそれに引き続く１００〜２５０℃の乾燥
   とさらにクロメート安定化処理によるものである請求項
   ５に記載の伸びフランジ特性に優れた高耐食性、高加工
   性高張力冷延鋼板の製造方法。