JP3269872B2

JP3269872B2 - 伸びフランジ特性に優れた高耐食性、高加工性高張力冷延鋼板およびその製造方法

Info

Publication number: JP3269872B2
Application number: JP02825293A
Authority: JP
Inventors: 坂章男登; 塚信夫戸; 杉康治上
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1993-02-17
Filing date: 1993-02-17
Publication date: 2002-04-02
Anticipated expiration: 2017-04-02
Also published as: JPH06240468A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は引張強度（以下ＴＳで示
す）が４０kgf/mm² 以上であり、かつ延性なかでも伸び
フランジ特性に優れた高耐食性・高加工性の冷延鋼板お
よびその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】Ｔ．Ｓ．が４０kgf/mm² 以上という、高
張力の冷延鋼板は、例えば自動車工業においては安全性
の向上、軽量化による燃費軽減の観点から、さらに溶融
亜鉛めっき鋼板としては防錆性向上の観点からその要求
が高まりつつあり、また建材関係の使途においても部材
の薄肉化に伴うコスト低減の観点から要求がある。また
かかる高張力鋼板は、上記のような用途において、所望
の加工性をも満足すべきことは言うまでもない。

【０００３】これらの要求を満足しようとする技術とし
て、例えば特開昭５７−６３６３４号、同５６−１３４
３７号各公報の如く高Ｍｎ−Ｓｉ鋼を素材として製造す
る方法があるが、この方法は、高張力化については主と
して固溶強化に頼っているために高強度化に有利なＳｉ
を多量に添加することから、表面性状、化成処理性また
めっき性で問題を生じるうれいがあった。

【０００４】また、加工性の観点からはｒ値を高くする
ことが深絞り性を高くするために必要である。しかし、
ｒ値を高くしながらＴＳを高くするためには、鋼を極低
Ｃ化するなどの手法をとる必要があり、コストアップと
なっていた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】この発明は、Ｔ．Ｓ．
が４０kgf/mm² 以上の高張力冷延鋼板およびその製造方
法に関し、従来の技術が抱えていた問題を解消して、次
の条件にかなう伸びフランジ特性に優れた高張力冷延鋼
板およびその製造方法を提案することをその目的とす
る。（１）通常の低Ｃ鋼を用いる。（２）延性、なかでも伸びフランジ特性を改善する。（３）摺動性を改善し良好な加工性を得る。（４）通常のめっきによらず耐食性を改善する。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記の問
題点を解決すべく、種々の成分系の鋼および種々の製造
条件についてその材質と組織さらには鋼板の表面処理と
を総合的に調査した結果、第２相分率（主としてパーラ
イト）を少なくして再結晶フェライト組成とし、かつそ
の組織を均一微細粒とした場合に極めて優れた伸びフラ
ンジ特性がえられること、さらにかような望ましい組織
は、主として鋼成分組成と冷間圧延条件・焼なまし条件
とを最適化し組み合わせて得られることを知見した。

【０００７】またさらに、この鋼板上に高強度化に伴う
加工性の低下を補うのに粉末状潤滑剤を含む樹脂を塗布
することが有効で、かつその樹脂と鋼板の密着性を確保
し、かつ耐食性をさらに向上させるため樹脂と鋼板の間
にクロメート層を形成することが有効であることを見出
した。

【０００８】本発明は上記の知見に基づきなされたもの
である。すなわち、本発明の第１の態様によれば、Ｃ：
０．０３〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ：０．０５ｗｔ％以
下、Ｍｎ：０．５０〜１．２０ｗｔ％、Ｎｂ：０．００
５〜０．０４５ｗｔ％、Ａｌ：０．００５〜０．１００
ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下を含有し、残部は鉄
および不可避的不純物の組成になり、平均結晶粒径２０
μｍ以下の均一微細な再結晶フェライト組織が面積率９
５％以上である組織を有する鋼板の表面に、付着量が金
属Ｃｒ換算で１０〜１５０mg/m²のクロメート処理層
と、その上層に下記（ａ）〜（ｃ）の配合でかつ乾燥膜
厚で０．１〜３．０μｍの有機樹脂混合物層を形成して
なる、伸びフランジ特性に優れた高耐食性、高加工性高
張力冷延鋼板が提供される。（ａ）有機樹脂１００重量部（ｂ）粉末状潤滑剤０．５〜２０重量部（ｃ）導電性微粒子１．０〜４０重量部

【０００９】ここで、前記有機樹脂が、エポキシ樹脂、
アルキド樹脂、アクリル樹脂、ウレタン樹脂、フェノー
ル樹脂、メラミン樹脂、ポリビニルブチラール樹脂、ポ
リエステル樹脂の１種または２種以上からなるのが好ま
しい。また、前記粉末状潤滑剤が、ポリオレフィンワッ
クスおよび／またはフッ素系樹脂であり、その平均粒径
が０．１〜１０μｍで、かつ、前記有機樹脂混合物層の
乾燥膜厚の１．０〜１０倍であるのが好ましい。さら
に、前記導電性微粒子が、Ｃｕ、Ｎｉ、Ａｇ、Ａｌ、Ｚ
ｎ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｃｏおよびそれらの合金、カーボンブ
ラック、カーボングラファイトから選ばれた１種または
２種以上の粒子であり、その平均粒径が０．１〜５μｍ
で、かつ、前記有機樹脂混合物層の乾燥膜厚の１．０〜
２倍であるのが好ましい。

【００１０】本発明の第２の態様によれば、上記化学組
成の鋼を連続鋳造法によりスラブとした後、熱間圧延、
さらに５０％以上の冷間圧下率で冷間圧延を行った後、
連続焼鈍法により７２０℃〜７８０℃の温度範囲で２０
〜６０ｓ保持する焼きなましを行って冷延鋼板とし、さ
らに該冷延鋼板を脱脂、洗浄、乾燥処理した後、クロメ
ート処理液を金属Ｃｒ換算で１０〜１５０mg/m²の付着
量となるように塗布し、１００℃以上の温度で乾燥し、
その後、有機樹脂１００重量部に対し、粉末状潤滑剤を
０．５〜２０重量部、導電性微粒子を１．０〜４０重量
部含有する樹脂混合体塗料を乾燥膜厚で０．１〜３．０
μｍとなるように塗布し、７０〜２５０℃の温度で乾燥
することを特徴とする、伸びフランジ特性に優れた高耐
食性、高加工性高張力冷延鋼板の製造方法が提供され
る。

【００１１】

【作用】以下に本発明をさらに詳細に説明する。まずこ
の発明の鋼板につき、成分組成を上記の範囲に限定した
理由を説明する。

【００１２】〔Ｃ：０．０３〜０．１５％〕Ｃは、強化
成分として最も有効であり、また安価でもあるので望ま
しい成分であるが、０．１５％を超えて添加した場合に
は、パーライト等の第２相の分率が顕著に増加して、延
性なかでも伸びフランジ特性の劣化が著しい。また溶接
性の劣化も顕著となる。一方、Ｃの添加量が０．０３％
に満たないと、他の成分を添加しても十分なＴ．Ｓ．を
得ることができない。したがって０．０３〜０．１５％
の範囲とした。

【００１３】〔Ｓｉ：０．０５％以下〕Ｓｉは、鋼の強
化に有効であり、しかも延性の劣化に対しては悪影響が
少ないため、機械的性質の面からは多量に添加したい成
分であるが、スケールの性状から表面性状を著しく劣化
させることから、美麗な表面を得るには０．０５％以下
とする必要がある。

【００１４】〔Ｍｎ：０．５〜１．２％〕Ｍｎは、その
固溶強化能はＣ，Ｓｉ等には及ばないものの有効な強化
成分である。またＭｎは、パーライトの過剰な生成およ
び粗大化を抑え、結晶値を微細にする作用がある。これ
らの作用を発揮させるためには、Ｍｎの０．５％以上の
添加が必要である。一方、Ｍｎを１．２％を超えて添加
すると強化の作用は飽和する上、第２相の分布が層状に
連結する傾向を示すために伸びフランジ特性が劣化し、
また再結晶挙動にも影響を及ぼし安定な製造が困難とな
る。したがって０．５〜１．２％の範囲とする。

【００１５】〔Ｎｂ：０．００５〜０．０４５％〕Ｎｂ
の添加および添加量の制御はこの発明の重要な要件の一
つである。この発明においては、Ｎｂの添加効果もあっ
て最終的に極めて微細かつ均一な再結晶フェライト組織
を得ることにより強度と延性なかでも伸びフランジ特性
とを改善している。Ｎｂはおそらく炭窒化物として析出
することで上述の望ましい効果をもたらすと考えられる
が、その詳細は不明である。このような望ましい効果
は、Ｎｂ量にして０．００５％以上を添加しないと得ら
れない。また０．０４５％を超えて添加してもその効果
が飽和するので非経済的といえる。さらに過剰な添加
は、鋼が顕著に硬化することで安定な製造も困難とす
る。したがって０．００５〜０．０４５％の範囲とし
た。

【００１６】〔Ａｌ：０．１０％以下〕Ａｌは、脱酸成
分としてまた鋼の清浄化のためにも添加が不可欠であ
る。このためにはＡｌは少なくとも０．００５％添加す
るのが好ましい。しかし０．１０％超えて添加された場
合、アルミナクラスター等による表面欠陥のトラブルを
生じる危険性が高い。したがって０．１０％以下とす
る。

【００１７】上記の成分のほか、この発明では不可避的
不純物成分としてＮ，ＯおよびＳをそれぞれ０．００５
０％、０．００７０％および０．０１０％まで許容でき
る。なかでもＳは、低減させることで伸びフランジ特性
が顕著に向上する。かかる程度は、Ｔ．Ｓ．が４５kgf/
mm² を超えるような、より高強度側で顕著となる。した
がって高強度になればなるほど、Ｓの低減が有利であ
る。おおむね０．０１０％以下とすれば良好な特性とな
る。

【００１８】次に結晶組織の限定理由について述べる。
鋼板の特性で目的とするところは既述のとおり延性、と
りわけ伸びフランジ特性の改善である。かかる特性は、
第２相分率（主としてパーライト）を少なくして再結晶
フェライト分率を９５％以上とし、かつその組織を平均
２０μｍ以下の均一微細粒とした場合に極めて優れた伸
びフランジ特性が得られる。

【００１９】この場合、伸びフランジ割れの起点となる
パーライト（特に粗大なもの）の分率が多いほど不利で
あり、また再結晶フェライト組織が不均一であったり、
粗大であったりすると同様に不利となり望ましくない。
そのため再結晶フェライト分率は９５％以上、また再結
晶フェライトの平均結晶粒径が２０μｍ以下とした。

【００２０】次に鋼板の製造条件の限定理由について述
べる。溶製から熱間圧延までの工程では特に制限するこ
となく通常行われている方法に従い製造することができ
る。代表的な熱間圧延条件の例としては加熱温度１２８
０〜１１８０℃、熱間圧延仕上温度９００〜８００℃、
巻取温度６５０〜５００℃が挙げられる。

【００２１】冷間圧延について、その圧下率は一般に高
い方が再結晶焼鈍後の組織を微細化するには有利であ
る。このようなことを考慮して冷間圧下率はその下限を
５０％とした。しかし必要以上に冷間圧下率を高くする
ことは、材質面では害がないものの熱延母板厚の増大等
の問題をもたらす。

【００２２】冷延鋼板における連続焼鈍ラインでの焼な
まし温度は、７２０〜７８０℃とする。７２０℃より低
温では、再結晶が十分に進行せず伸びの低下、伸びフラ
ンジ性の低下などで満足すべき材質が得られない。また
７８０℃を超えると粒成長による軟化が進行して望まし
くない。この発明では、Ｎｂを添加しているためＮｂの
炭窒化物が再結晶粒の異常な粒成長を抑制し、したがっ
て比較的広い温度範囲で均一かつ微細な再結晶フェライ
ト粒組織を得ることができる。

【００２３】かかる焼きなましの保持時間は、実質的に
０であってもよいが、材質の安定性の面では２０ｓ以上
行った方が有利である。一方６０ｓを超えると異常粒成
長による材質劣化を生じる可能性があるので２０〜６０
ｓとした。

【００２４】ところでこの発明の鋼板の用途において
は、部材成型後の強度として原板の降伏応力が最も重要
であるため、成型性は多少犠牲にしても降伏比（Ｙ．
Ｒ．）が７０％以上あることが望まれる場合があり、こ
のような高強度と適正な降伏比を得るためには焼きなま
しに引き続く冷却過程では、少なくとも７００〜５００
℃の温度範囲において冷却速度２０℃／ｓ以上の急冷を
行うことが好ましい。

【００２５】次に、該鋼板上に形成されるクロメート層
および樹脂層の作用について述べる。

【００２６】クロメート層は、該鋼板と樹脂層の密着性
を確保しかつ耐食性を向上させる効果があるが、金属ク
ロム換算で１０mg/m²未満の付着量ではその効果が十分
でなく、１５０mg/m²を超える付着量ではそれらの効果
が飽和し経済的でないので１０〜１５０mg/m²の範囲に
限定した。

【００２７】前記クロメート皮膜は反応型のクロム酸ク
ロメート、リン酸クロメート、電解クロメート、塗布型
クロメート等が挙げられ、製造ラインに適したクロメー
トを選択できるが、通常のカラーラインで使用可能な塗
布型クロメートが好ましい。

【００２８】本発明において、クロメート皮膜上の第２
層目の皮膜は（ａ）有機樹脂、（ｂ）粉末状潤滑剤およ
び（ｃ）導電性微粒子からなるものである。

【００２９】有機樹脂としては、例えばエポキシ樹脂、
アルキッド樹脂、アクリル樹脂、ウレタン樹脂、フェノ
ール樹脂、メラミン樹脂、ポリビニルブチラール樹脂、
ポリエステル樹脂の１種または２種以上の混合物が用い
られる。

【００３０】これら有機樹脂混合物の乾燥膜厚はあまり
過少では樹脂による潤滑性向上の効果が少なく、またあ
まり過大では加工時に皮膜の一部がはく離し加工性を低
下させる原因となる。０．１〜３．０μｍの範囲で加工
時に皮膜がはく離することなく潤滑性が向上できる。よ
り好ましい範囲は０．３〜１．０μｍである。

【００３１】粉末状潤滑剤は、ポリオレフィンワックス
またはフッ素系樹脂あるいはこれらの混合物を用いるの
が好ましい。

【００３２】ポリオレフィンワックスとしては、例えば
ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックス、ポリ
ブテンワックス等を挙げることができる。

【００３３】フッ素系樹脂としては、例えばポリ４フッ
化エチレン樹脂、ポリフッ化ビニル樹脂、ポリフッ化ビ
ニリデン樹脂等を挙げることができる。

【００３４】これらの潤滑剤の平均粒径が０．１〜１０
μｍで、かつ前記乾燥膜厚の１．０〜１０倍の範囲で用
いるのがよい。

【００３５】潤滑剤の平均粒径が前記乾燥膜厚に比べ過
少では潤滑性が不十分であり、また逆に過大では加工時
に潤滑剤の脱落が起こり易くなる。より好ましい範囲は
乾燥膜厚の１．５〜５倍である。

【００３６】また、潤滑剤は有機樹脂１００重量部に対
して０．５重量部未満の添加では潤滑性向上の効果が十
分でなく、２０重量部超の添加では有機樹脂の凝集力を
低下させる危険性があるので０．５〜２０重量部の範囲
に限定した。

【００３７】導電性微粒子としては、Ｃｕ、Ｎｉ、Ａ
ｇ、Ａｌ、Ｚｎ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｃｏの金属または合金、
カーボンブラック、カーボングラファイトから選ばれる
１種または２種以上の混合物を用いるのが好ましく、こ
れらの平均粒径が０．１〜５μｍの範囲内で、かつ前記
乾燥膜厚の１．０〜２倍の範囲で用いるのがよい。

【００３８】導電性微粒子の平均粒径が前記乾燥膜厚に
比べ過少では導電性が十分でなく、また逆に過大では加
工性に悪影響を与える（前記金属または合金の場合は型
かじりを生じ易くなる）。より好ましい範囲は乾燥膜厚
の１．２〜１．６倍である。

【００３９】また、導電性微粒子は有機樹脂１００重量
部に対して１．０重量部未満の添加では導電性を向上さ
せる効果が不十分であり、４０重量部超の添加では有機
樹脂と下地鋼板との密着性を低下させるので１．０〜４
０重量部の範囲に限定した。

【００４０】前記粉末状潤滑剤、導電性微粒子の平均粒
径は、光分散法および顕微鏡による直接観察にて測定し
たものである。

【００４１】

【実施例】以下に本発明を実施例に基づき具体的に説明
する。（実施例）表１に示す種々の成分組成になる鋼スラブを
常法に従って溶製、鋳造した。これらの鋼スラブに表２
に示す条件にて熱間圧延、冷間圧延次いで連続焼鈍ライ
ンにおいて焼なましを行った。

【００４２】かくして得られた鋼板の引張特性、伸びフ
ランジ特性に対応するサイドベンド伸び特性について測
定し、評価した結果を表３に示す。なお引張試験は、Ｊ
ＩＳ５号試験片にて評価した。またサイドベンド伸び特
性については、幅４０ｍｍ、長さ１７０ｍｍ、厚さ０．
８ｍｍの短冊状の試験片を、特に作製時のせん断に当た
って適正なクリアランスとなるよう配慮しかつ軽くエメ
リー紙でせん断面を仕上げて試験に供し、面内曲げ変形
させて、クラック発生直後のフランジ部の伸びで評価し
た。また、円筒深絞りによりＬＤＲも評価した。

【００４３】表３から、この発明に従う成分組成範囲で
あれば、高強度（Ｔ．Ｓ．≧４０kgf/mm² ）にもかかわ
らず、良好な伸び（Ｅｌ．）とサイドベンド伸び（すな
わち伸びフランジ特性）が得られている。

【００４４】このようにして得られた０．８ｍｍ厚の鋼
板コイルをカラーラインにて、アルカリ脱脂、水洗乾燥
→ロールコーターによる塗布型クロメート塗布・乾燥→
ロールコーターによる樹脂塗布・乾燥の一連の処理を行
ない、試料を作製した。

【００４５】表４にはクロメート処理条件、表５には樹
脂処理条件をそれぞれ示した。使用したクロメート、有
機樹脂、潤滑剤および導電性微粒子は以下の通りであ
る。

【００４６】（クロメート）クロメートＡ：シリカ無添加４５１３Ｈ（日本パーカ
ライジング社製）クロメートＢ：シリカ添加コスマー１５０（関西ペ
イント社製）

【００４７】（有機樹脂）エポキシ樹脂：油化シェルエポキシ株式会社製エピコ
ート１００７アルキッド樹脂：三井東圧化学株式会社製ユリックスアクリル樹脂：三井東圧化学株式会社製アルマテック
ス７４９−７ウレタン樹脂：三井東圧化学株式会社製オレスターフェノール樹脂：大日本インキ化学工業株式会社製ス
ーパーベッカサイトメラミン樹脂：三井東圧化学株式会社製ユーバンポリビニルブチラール樹脂：電気化学工学株式会社製
デンカブチラールポリエステル樹脂：三井東圧化学株式会社製アルマテ
ックスＰ６４５

【００４８】また、エポキシ＋アクリル樹脂はエポキシ
樹脂１００重量部に対しアクリル樹脂５０重量部、エポ
キシ＋ウレタン樹脂はエポキシ樹脂１００重量部に対し
ウレタン樹脂１００重量部、アクリル＋ウレタン樹脂は
アクリル樹脂１００重量部に対しウレタン樹脂１００重
量部とした。

【００４９】（潤滑剤）ポリオレフィンワックスはポリ
エチレンワックスを用い、フッ素樹脂はポリ４フッ化エ
チレン樹脂を用いた。これらの混合物の場合の混合比は
ポリオレフィンワックス１００重量部に対しフッ素樹脂
１００重量部とした。

【００５０】（導電性微粒子）カーボン：ボールミルで粒度調整したカーボングラファ
イト黄銅^*1：７／３黄銅キュプロニッケル^*1：Ｃｕ９０重量％、Ｎｉ１０重量％ステンレス^*1：ＳＵＳ３１６Ｎｉ／Ｃｏ合金^*1：Ｎｉ７０重量％、Ｃｏ３０重量％Ａｇ／Ｃｕ合金^*1：Ａｇ６０重量％、Ｃｕ４０重量％Ｃｕ，Ｎｉ合金^*1：Ｃｕ５０重量％、Ｎｉ５０重量％＊１アトマイズ法によって製造し、粒度調整したもの
を用いた。

【００５１】（加工性の評価）該鋼板の加工性は、ポン
チ径３３ｍｍφの円筒絞り試験による限界絞り比で評価
した。試験片はすべて表面に約２ｇ／ｍ²の付着量とな
るように潤滑防錆油（出光興産社製、オイルコートＺ
５）をハケで塗布・調整した後、試験に供した。

【００５２】（裸耐食性の評価）裸耐食性は製造された
鋼板を７０×１５０ｍｍに切断した各３枚を脱脂・洗浄
・乾燥した後、塩水噴霧試験（５％ＮａＣｌ、３５℃、
５００時間）を行ない、試験片表面の最大侵食深さを測
定して評価した。 ◎：最大侵食深さで０．０５ｍｍ以下 ○：０．０５〜０．１ｍｍ △：０．１〜０．５ｍｍ ×：０．５ｍｍ以上

【００５３】（塗装性および塗装後耐食性）塗装性は該
鋼板７０×１５０ｍｍ各１０枚を脱脂、表調、化成処理
の標準条件での前処理を行なった後、日本ペイント社製
パワートップＵ−６００を塗装電圧２００Ｖで２０μｍ
電着塗装して外観を目視判定した。脱脂液（日本パーカライジング社製ＦＣ４４６０）表調液（日本パーカライジング社製ＰＬ４０４０）化成処理液（日本パーカライジング社製ＰＢＬ３０２
０）また、上記塗装鋼板５枚にカッターナイフを用いてクロ
スカットを入れた後複合サイクル腐食試験を行なった
後、クロスカット部の塗膜ふくれ幅および最大侵食深さ
を測定して評価した。腐食試験サイクル：塩水噴霧（５％ＮａＣｌ、３５℃、
６ｈｒ）→５０℃、２ｈｒ乾燥→ＲＨ９５％、５０℃、
１５ｈｒ（湿潤雰囲気）→自然乾燥１ｈｒ、本サイクル
を１５サイクル行なった。 ○：最大ふくれ幅１ｍｍ未満 △：１〜３ｍｍ ×：３ｍｍ以上 ◎：最大侵食深さ０．０５ｍｍ未満 ○：０．０５〜０．１ｍｍ △：０．１〜０．３ｍｍ ×：３ｍｍ以上これらの評価試験結果を表６に示す。

【００５４】

【表１】

【００５５】

【００５６】

【表２】

【００５７】

【００５８】

【００５９】

【００６０】

【００６１】

【表３】

【００６２】

【表４】

【００６３】

【表５】

【００６４】

【表６】

【００６５】

【表７】

【００６６】

【表８】

【００６７】表３および表６に示すように本発明例はい
ずれも良好な機械的性質、加工性、耐食性、塗装性を示
すが、本発明の範囲をはずれる比較例は充分な性能を満
たさない。すなわち、適切な化学成分範囲をはずれる
Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，Ｉは充分な機械的性質、特にサイ
ドベンド性が得られない。またクロメート、樹脂処理を
行っていないＡ〜Ｐは充分な加工性、耐食性が得られな
い。

【００６８】Ａ−１は、クロメート付着量不足のため、
加工性、耐食性ともに不充分でＢ−１は逆にクロメート
付着量過剰であるため、塗装性が劣化し塗装後のふくれ
が発生し易くなっている。

【００６９】Ｃ−１は樹脂厚が厚過ぎるため塗装性が劣
る。Ｊ−１，Ｐ−１は樹脂厚が薄過ぎるため充分な加工
性、耐食性が得られない。

【００７０】Ｋ−２は潤滑剤の添加が多過ぎるため塗装
性が劣化し、塗装後耐食性（ふくれ）が劣化している。
Ｌ−１は潤滑剤が少な過ぎるため、加工性向上効果が充
分でない。Ｍ−１は潤滑剤粒が大き過ぎて塗装性を劣化
させ、塗装後耐食性も低下させている。Ｍ−２は潤滑剤
粉が小さ過ぎて充分な加工性が得られていない。

【００７１】Ｎ−１は導電剤が多過ぎて塗膜密着性が低
下したため塗装後耐食性が劣化し、充分な加工性も得ら
れていない。Ｎ−２は導電剤が少な過ぎて塗装性が劣化
している。Ｏ−１は導電剤粒が大き過ぎて加工性、塗装
性を損ない、Ｏ−２は小さ過ぎるため塗装性が劣化して
いる。

【００７２】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
加工性、耐食性および伸びフランジ特性に優れた高張力
鋼板を簡便な樹脂処理によって製造できるため、より低
コストで優れた材料を供給できる効果がある。また、従
来、耐食性向上のために施すめっきは鋼板のリサイクル
をし難くする問題を有していたが、本発明のような極薄
い樹脂処理ではリサイクル性を全く損なわないため、リ
サイクルを促進する効果もある。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開平６−235073（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C23C 28/00 B32B 15/08 C22C 38/00 301

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：０．０３〜０．１５ｗｔ％Ｓｉ：０．０５ｗｔ％以下Ｍｎ：０．５０〜１．２０ｗｔ％Ｎｂ：０．００５〜０．０４５ｗｔ％Ａｌ：０．００５〜０．１００ｗｔ％Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下を含有し、残部は鉄および不可避的不純物の組成にな
り、平均結晶粒径２０μｍ以下の均一微細な再結晶フェ
ライト組織が面積率９５％以上である組織を有する鋼板
の表面に、付着量が金属Ｃｒ換算で１０〜１５０mg/m²
のクロメート処理層と、その上層に下記（ａ）〜（ｃ）
の配合でかつ乾燥膜厚で０．１〜３．０μｍの有機樹脂
混合物層を形成してなる、伸びフランジ特性に優れた高
耐食性、高加工性高張力冷延鋼板。（ａ）有機樹脂１００重量部（ｂ）粉末状潤滑剤０．５〜２０重量部（ｃ）導電性微粒子１．０〜４０重量部
【請求項２】前記有機樹脂が、エポキシ樹脂、アルキド
樹脂、アクリル樹脂、ウレタン樹脂、フェノール樹脂、
メラミン樹脂、ポリビニルブチラール樹脂、ポリエステ
ル樹脂の１種または２種以上からなる請求項１に記載の
伸びフランジ特性に優れた高耐食性、高加工性高張力冷
延鋼板。
【請求項３】前記粉末状潤滑剤が、ポリオレフィンワッ
クスおよび／またはフッ素系樹脂であり、その平均粒径
が０．１〜１０μｍで、かつ、前記有機樹脂混合物層の
乾燥膜厚の１．０〜１０倍である請求項１または２に記
載の伸びフランジ特性に優れた高耐食性、高加工性高張
力冷延鋼板。
【請求項４】前記導電性微粒子が、Ｃｕ、Ｎｉ、Ａｇ、
Ａｌ、Ｚｎ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｃｏおよびそれらの合金、カ
ーボンブラック、カーボングラファイトから選ばれた１
種または２種以上の粒子であり、その平均粒径が０．１
〜５μｍで、かつ、前記有機樹脂混合物層の乾燥膜厚の
１．０〜２倍である請求項１〜３のいずれかに記載の伸
びフランジ特性に優れた高耐食性、高加工性高張力冷延
鋼板。
【請求項５】請求項１に示す化学組成の鋼を連続鋳造法
によりスラブとした後、熱間圧延、さらに５０％以上の
冷間圧下率で冷間圧延を行った後、連続焼鈍法により７
２０℃〜７８０℃の温度範囲で２０〜６０ｓ保持する焼
きなましを行って冷延鋼板とし、さらに該冷延鋼板を脱
脂、洗浄、乾燥処理した後、クロメート処理液を金属Ｃ
ｒ換算で１０〜１５０mg/m²の付着量となるように塗布
し、１００℃以上の温度で乾燥し、その後、有機樹脂１
００重量部に対し、粉末状潤滑剤を０．５〜２０重量
部、導電性微粒子を１．０〜４０重量部含有する樹脂混
合体塗料を乾燥膜厚で０．１〜３．０μｍとなるように
塗布し、７０〜２５０℃の温度で乾燥することを特徴と
する、伸びフランジ特性に優れた高耐食性、高加工性高
張力冷延鋼板の製造方法。