JP3280450B2 - 高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼板およびその製造方法Info
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- JP3280450B2 JP3280450B2 JP04011193A JP4011193A JP3280450B2 JP 3280450 B2 JP3280450 B2 JP 3280450B2 JP 04011193 A JP04011193 A JP 04011193A JP 4011193 A JP4011193 A JP 4011193A JP 3280450 B2 JP3280450 B2 JP 3280450B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プレス、張出し、およ
び軽絞り成形等に適し、塗装後耐食性を要求される鋼板
のうち、主としてバンパー部品・ドアガードバー部品な
どの強度部材に適用される引張強度（ＴＳ）が概ね８０
kgf/mm2 を越える、超高張力冷延鋼板およびその製造方
法に関する。
び軽絞り成形等に適し、塗装後耐食性を要求される鋼板
のうち、主としてバンパー部品・ドアガードバー部品な
どの強度部材に適用される引張強度（ＴＳ）が概ね８０
kgf/mm2 を越える、超高張力冷延鋼板およびその製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の安全性の向上、軽量化の
観点からバンパー、ドアガードバーなどの強度部材にＴ
Ｓが６０kgf/mm2 を越える高張力冷延鋼板が多用されて
いる。これらの鋼板に要求される特性としては高強度と
ともに、すぐれた延性と曲げ加工性（良局部延性）が要
求される。また軽量化の場合は薄肉化のため、信頼性の
観点から表面処理を行い耐食性を向上させる必要があ
る。
観点からバンパー、ドアガードバーなどの強度部材にＴ
Ｓが６０kgf/mm2 を越える高張力冷延鋼板が多用されて
いる。これらの鋼板に要求される特性としては高強度と
ともに、すぐれた延性と曲げ加工性（良局部延性）が要
求される。また軽量化の場合は薄肉化のため、信頼性の
観点から表面処理を行い耐食性を向上させる必要があ
る。
【０００３】このような要求に応える鋼板として、例え
ば特公平３−２１６０８号に示すような低温変態相で組
織強化した鋼板が知られている。しかしこれも曲げ成形
性は良好であるが延性が充分でない。また、延性に優れ
た鋼板として、残留オーステナイトを多量（概ね１０％
以上）に存在させることで延性の向上をねらったいわゆ
るＴＲＩＰ鋼があるが、これは、冶金的に高Ｃ鋼となら
ざるを得ず、スポット溶接をはじめとする溶接が困難で
あるという問題と、延性の改善のために残留オーステナ
イト量を多くした場合に発生するいわゆる「遅れ破壊」
の問題がある。
ば特公平３−２１６０８号に示すような低温変態相で組
織強化した鋼板が知られている。しかしこれも曲げ成形
性は良好であるが延性が充分でない。また、延性に優れ
た鋼板として、残留オーステナイトを多量（概ね１０％
以上）に存在させることで延性の向上をねらったいわゆ
るＴＲＩＰ鋼があるが、これは、冶金的に高Ｃ鋼となら
ざるを得ず、スポット溶接をはじめとする溶接が困難で
あるという問題と、延性の改善のために残留オーステナ
イト量を多くした場合に発生するいわゆる「遅れ破壊」
の問題がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記の従来技術で製造
された鋼板は、高強度・高延性で高局部延性さらに耐遅
れ破壊特性にも優れるというすべての条件を満足するこ
とができない。本発明の解決課題の第１は上記すべての
要件を満足する薄鋼板を開発することにある。また、薄
肉化に対応する耐食性の向上要求に対しては、適性な表
面処理を行うことで対処する。
された鋼板は、高強度・高延性で高局部延性さらに耐遅
れ破壊特性にも優れるというすべての条件を満足するこ
とができない。本発明の解決課題の第１は上記すべての
要件を満足する薄鋼板を開発することにある。また、薄
肉化に対応する耐食性の向上要求に対しては、適性な表
面処理を行うことで対処する。
【０００５】したがって、本発明は、上述した従来技術
の欠点を解消し、高耐食性で、加工性のよい超高張力冷
延鋼板およびその製造方法を提供することを目的とす
る。
の欠点を解消し、高耐食性で、加工性のよい超高張力冷
延鋼板およびその製造方法を提供することを目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、低Ｃ鋼に
比較的多量のＭｎを添加したアルミキルド鋼を基本組成
とし、必要に応じてＳｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｐ，Ｂ，Ｃｕ，
Ｎｉ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂを選択して添加した鋼をもちいて
主として低温変態相による組織強化で強化した鋼板を用
いることで高強度で高局部延性を有する鋼板が製造でき
ることを見出した。またさらに、高強度化に伴う加工性
の低下を補うのに粉末状潤滑剤を含む防錆油を塗布する
ことが有効で、かつ加工後の塗装工程での塗装性を確保
するため、防錆油を塗装する前に、アルカリ溶出性のク
ロムが５mg/m2 以下となるクロメート層を形成させるこ
とが有効であることを見出した。さらに本発明の内容に
よれば、鋼中の水素に関係するとされるいわゆる「遅れ
破壊」特性についても実際の使用環境において充分に対
応できることも同時に見出した。
比較的多量のＭｎを添加したアルミキルド鋼を基本組成
とし、必要に応じてＳｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｐ，Ｂ，Ｃｕ，
Ｎｉ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂを選択して添加した鋼をもちいて
主として低温変態相による組織強化で強化した鋼板を用
いることで高強度で高局部延性を有する鋼板が製造でき
ることを見出した。またさらに、高強度化に伴う加工性
の低下を補うのに粉末状潤滑剤を含む防錆油を塗布する
ことが有効で、かつ加工後の塗装工程での塗装性を確保
するため、防錆油を塗装する前に、アルカリ溶出性のク
ロムが５mg/m2 以下となるクロメート層を形成させるこ
とが有効であることを見出した。さらに本発明の内容に
よれば、鋼中の水素に関係するとされるいわゆる「遅れ
破壊」特性についても実際の使用環境において充分に対
応できることも同時に見出した。
【０００７】本発明は上記の知見に基づきなされたもの
である。すなわち、本発明の第１の態様によれば、Ｃ
：０．０２〜０．３０ｗｔ％、Ｍｎ：０．２０〜３．
５０ｗｔ％、Ａｌ：０．１００ｗｔ％以下、Ｆｅおよび
不可避的不純物を含み、組織的にフェライト相が面積率
で３％以下であり、残部ベイナイトもしくはマルテンサ
イトからなる鋼板の表面に、付着量が金属Ｃｒ換算で４
０〜２００mg/m 2 でかつアルカリ溶出性Ｃｒ分が５mg/m
2 以下であるクロメート処理層と、その上層に付着量が
０．１〜５．０g/m 2 でかつ無機潤滑粒子および／または
有機潤滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、０．０
５〜２０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含有する
防錆油層を形成してなる、高耐食性、高加工性超高張力
冷延鋼板が提供される。 特に、Ｃ ：０．０２〜０．３
０ｗｔ％、Ｍｎ：０．２０〜３．５０ｗｔ％、Ａｌ：
０．１００ｗｔ％以下を基本組成とし、さらに、Ｓｉ：
０．１００〜１．５００ｗｔ％、Ｃｒ：０．１００〜
１．０００ｗｔ％、Ｍｏ：０．１００〜１．０００ｗｔ
％、Ｐ ：０．０２０〜０．１００ｗｔ％、Ｂ ：５〜
１００ｐｐｍよりなるＡ群、およびＣｕ：０．０５〜
１．０００ｗｔ％、Ｎｉ：０．０５〜０．５００ｗｔ
％、Ｖ ：０．０１０〜０．２００ｗｔ％、Ｔｉ：０．
０１０〜０．２００ｗｔ％、Ｎｂ：０．０１０〜０．１
００ｗｔ％よりなるＢ群の一方または両方の群より選ば
れた１種または２種以上の成分を含み、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物よりなり、組織的にフェライト相が面
積率で３％以下であり、残部ベイナイトもしくはマルテ
ンサイトからなる鋼板の表面に、付着量が金属Ｃｒ換算
で４０〜２００mg/m2 でかつアルカリ溶出性Ｃｒ分が５
mg/m2 以下であるクロメート処理層と、その上層に付着
量が０．１〜５．０g/m2でかつ無機潤滑粒子および／ま
たは有機潤滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、
０．０５〜２０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含
有する防錆油層を形成してなる、高耐食性、高加工性超
高張力冷延鋼板が提供される。
である。すなわち、本発明の第１の態様によれば、Ｃ
：０．０２〜０．３０ｗｔ％、Ｍｎ：０．２０〜３．
５０ｗｔ％、Ａｌ：０．１００ｗｔ％以下、Ｆｅおよび
不可避的不純物を含み、組織的にフェライト相が面積率
で３％以下であり、残部ベイナイトもしくはマルテンサ
イトからなる鋼板の表面に、付着量が金属Ｃｒ換算で４
０〜２００mg/m 2 でかつアルカリ溶出性Ｃｒ分が５mg/m
2 以下であるクロメート処理層と、その上層に付着量が
０．１〜５．０g/m 2 でかつ無機潤滑粒子および／または
有機潤滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、０．０
５〜２０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含有する
防錆油層を形成してなる、高耐食性、高加工性超高張力
冷延鋼板が提供される。 特に、Ｃ ：０．０２〜０．３
０ｗｔ％、Ｍｎ：０．２０〜３．５０ｗｔ％、Ａｌ：
０．１００ｗｔ％以下を基本組成とし、さらに、Ｓｉ：
０．１００〜１．５００ｗｔ％、Ｃｒ：０．１００〜
１．０００ｗｔ％、Ｍｏ：０．１００〜１．０００ｗｔ
％、Ｐ ：０．０２０〜０．１００ｗｔ％、Ｂ ：５〜
１００ｐｐｍよりなるＡ群、およびＣｕ：０．０５〜
１．０００ｗｔ％、Ｎｉ：０．０５〜０．５００ｗｔ
％、Ｖ ：０．０１０〜０．２００ｗｔ％、Ｔｉ：０．
０１０〜０．２００ｗｔ％、Ｎｂ：０．０１０〜０．１
００ｗｔ％よりなるＢ群の一方または両方の群より選ば
れた１種または２種以上の成分を含み、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物よりなり、組織的にフェライト相が面
積率で３％以下であり、残部ベイナイトもしくはマルテ
ンサイトからなる鋼板の表面に、付着量が金属Ｃｒ換算
で４０〜２００mg/m2 でかつアルカリ溶出性Ｃｒ分が５
mg/m2 以下であるクロメート処理層と、その上層に付着
量が０．１〜５．０g/m2でかつ無機潤滑粒子および／ま
たは有機潤滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、
０．０５〜２０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含
有する防錆油層を形成してなる、高耐食性、高加工性超
高張力冷延鋼板が提供される。
【０００８】ここで、クロメート処理層が電解型クロメ
ート処理層または塗布型クロメート処理層であるのが好
ましい。さらに、前記無機潤滑粒子が平均粒径５０μｍ
以下の二硫化モリブデンおよび／または窒化ホウ素粉末
であり、また前記有機潤滑粒子が平均粒径５０μｍ以下
でかつ融点が６０℃以上のワックスであるのが好まし
い。
ート処理層または塗布型クロメート処理層であるのが好
ましい。さらに、前記無機潤滑粒子が平均粒径５０μｍ
以下の二硫化モリブデンおよび／または窒化ホウ素粉末
であり、また前記有機潤滑粒子が平均粒径５０μｍ以下
でかつ融点が６０℃以上のワックスであるのが好まし
い。
【０００９】本発明の第２の態様によれば、上記に記載
した化学組成の鋼を連続鋳造法によりスラブとした後熱
間圧延、冷間圧延を行ったのち、連続焼鈍法により８０
０℃以上で９００℃以下の温度範囲に１０ｓ以上で１８
０ｓ未満の保持を行った後に３０℃／ｓ以上の冷却速度
で４００℃以下で２５０℃以上の温度範囲まで急冷して
冷延鋼板とし、さらに脱脂、洗浄、乾燥処理した冷延鋼
板に、付着量が金属Ｃｒ換算で４０〜２００mg/m2 でか
つアルカリ溶出性Ｃｒ分が５mg/m2 以下であるクロメー
ト処理層を形成したのち、その上層に無機潤滑粒子およ
び／または有機潤滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ
％、０．０５〜２０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ
％含有する防錆油層を付着量が０．１〜５．０g/m2とな
るように塗布することを特徴とする、高耐食性、高加工
性超高張力冷延鋼板の製造方法が提供される。
した化学組成の鋼を連続鋳造法によりスラブとした後熱
間圧延、冷間圧延を行ったのち、連続焼鈍法により８０
０℃以上で９００℃以下の温度範囲に１０ｓ以上で１８
０ｓ未満の保持を行った後に３０℃／ｓ以上の冷却速度
で４００℃以下で２５０℃以上の温度範囲まで急冷して
冷延鋼板とし、さらに脱脂、洗浄、乾燥処理した冷延鋼
板に、付着量が金属Ｃｒ換算で４０〜２００mg/m2 でか
つアルカリ溶出性Ｃｒ分が５mg/m2 以下であるクロメー
ト処理層を形成したのち、その上層に無機潤滑粒子およ
び／または有機潤滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ
％、０．０５〜２０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ
％含有する防錆油層を付着量が０．１〜５．０g/m2とな
るように塗布することを特徴とする、高耐食性、高加工
性超高張力冷延鋼板の製造方法が提供される。
【００１０】ここで、前記クロメート処理層の形成が、
電解型クロメート処理とそれに引き続く８０〜２５０℃
の乾燥によるものであるのが好ましく、あるいは塗布型
クロメート処理とそれに引き続く１００〜２５０℃の乾
燥とさらにクロメート安定化処理によるものであるのが
好ましい。
電解型クロメート処理とそれに引き続く８０〜２５０℃
の乾燥によるものであるのが好ましく、あるいは塗布型
クロメート処理とそれに引き続く１００〜２５０℃の乾
燥とさらにクロメート安定化処理によるものであるのが
好ましい。
【００１１】
【作用】以下に本発明をさらに詳細に説明する。まず、
本発明における鋼中化学成分の範囲限定理由について説
明する。 〔Ｃ〕Ｃは強度を上昇させるために重要な元素である。
本発明のように、低温変態相による組織強化を利用しよ
うとする場合はＣ添加量は最低でも０．０２ｗｔ％が必
要である。また、０．３０ｗｔ％を越えて添加すると、
溶接性がほとんど不可能となるのに加えて、極度に残留
オーステナイト量が増加し「遅れ破壊」特性が顕著に劣
化する。従って０．０２ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下
とした。
本発明における鋼中化学成分の範囲限定理由について説
明する。 〔Ｃ〕Ｃは強度を上昇させるために重要な元素である。
本発明のように、低温変態相による組織強化を利用しよ
うとする場合はＣ添加量は最低でも０．０２ｗｔ％が必
要である。また、０．３０ｗｔ％を越えて添加すると、
溶接性がほとんど不可能となるのに加えて、極度に残留
オーステナイト量が増加し「遅れ破壊」特性が顕著に劣
化する。従って０．０２ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下
とした。
【００１２】〔Ｍｎ〕Ｍｎは低温変態相を安定して得る
ために極めて重要な元素である。０．２０ｗｔ％未満で
は通常の連続焼鈍条件では強度上昇に充分な量の低温変
態相を得ることができない。しかし３．５０ｗｔ％を越
えて添加すると、最終的な冷延板での強度上昇が飽和す
るのに加え、熱延母板が顕著に硬化して製造にあたり不
都合を生じ、同時にコストアップを伴う。従って、Ｍｎ
添加量はＭｎ：０．２０ｗｔ％以上３．５０ｗｔ％以下
とした。
ために極めて重要な元素である。０．２０ｗｔ％未満で
は通常の連続焼鈍条件では強度上昇に充分な量の低温変
態相を得ることができない。しかし３．５０ｗｔ％を越
えて添加すると、最終的な冷延板での強度上昇が飽和す
るのに加え、熱延母板が顕著に硬化して製造にあたり不
都合を生じ、同時にコストアップを伴う。従って、Ｍｎ
添加量はＭｎ：０．２０ｗｔ％以上３．５０ｗｔ％以下
とした。
【００１３】〔Ａｌ〕Ａｌは脱酸材として添加が必要で
あるが、他の方法で充分に鋼中酸素量が低減できればよ
くとくに下限は設定する理由はないが、通常の方法では
０．００５ｗｔ％程度が目安である。また上限はアルミ
ナクラスターによる表面欠陥の発生防止から決定され、
おおむね０．１００ｗｔ％である。
あるが、他の方法で充分に鋼中酸素量が低減できればよ
くとくに下限は設定する理由はないが、通常の方法では
０．００５ｗｔ％程度が目安である。また上限はアルミ
ナクラスターによる表面欠陥の発生防止から決定され、
おおむね０．１００ｗｔ％である。
【００１４】〔Ｓｉ〕Ｓｉは強化元素として補助的にも
ちいられる。０．１００ｗｔ％以上の添加で強化効果が
発揮される。また１．５００ｗｔ％を越えて添加すると
熱延母板が顕著に硬化して、冷間圧延に大きな障害とな
る。従って、０．１００ｗｔ％以上１．５００ｗｔ％以
下とする。
ちいられる。０．１００ｗｔ％以上の添加で強化効果が
発揮される。また１．５００ｗｔ％を越えて添加すると
熱延母板が顕著に硬化して、冷間圧延に大きな障害とな
る。従って、０．１００ｗｔ％以上１．５００ｗｔ％以
下とする。
【００１５】〔Ｃｒ〕Ｃｒは焼入性向上効果が大きく、
Ｍｎの効果をさらに強め、強度上昇に有効である。この
効果は０．１００ｗｔ％以上の添加で顕著となり、１．
０００ｗｔ％を越えて添加しても効果はほぼ飽和して、
合金元素コストの上昇を招くだけである。従って０．１
００ｗｔ％以上１．０００ｗｔ％以下とした。
Ｍｎの効果をさらに強め、強度上昇に有効である。この
効果は０．１００ｗｔ％以上の添加で顕著となり、１．
０００ｗｔ％を越えて添加しても効果はほぼ飽和して、
合金元素コストの上昇を招くだけである。従って０．１
００ｗｔ％以上１．０００ｗｔ％以下とした。
【００１６】〔Ｍｏ〕Ｍｏも焼入性向上効果が大きく、
強度上昇に有効である。このような効果は、０．１００
ｗｔ％以上の添加で顕著になる。しかし１．０００ｗｔ
％を越えて添加しても、効果が飽和傾向を示しさらにコ
ストの上昇につながる。従って、Ｍｏ添加量は０．１０
０ｗｔ％以上１．０００ｗｔ％以下とした。
強度上昇に有効である。このような効果は、０．１００
ｗｔ％以上の添加で顕著になる。しかし１．０００ｗｔ
％を越えて添加しても、効果が飽和傾向を示しさらにコ
ストの上昇につながる。従って、Ｍｏ添加量は０．１０
０ｗｔ％以上１．０００ｗｔ％以下とした。
【００１７】〔Ｐ〕Ｐは安価な強化元素であり、延性の
劣化なく鋼を強化できる。その効果は０．０２ｗｔ％以
上の添加で顕著となり、０．１００ｗｔ％を越えると低
温靭性が劣化する。従って０．０２ｗｔ％以上０．１０
０ｗｔ％以下とした。
劣化なく鋼を強化できる。その効果は０．０２ｗｔ％以
上の添加で顕著となり、０．１００ｗｔ％を越えると低
温靭性が劣化する。従って０．０２ｗｔ％以上０．１０
０ｗｔ％以下とした。
【００１８】〔Ｂ〕Ｂは微量添加で焼入性を向上させる
ため、特に連続焼鈍後の冷却時にフェライトの生成を防
止し、均一性の高い組織を得るのに有効である。この効
果は５ｐｐｍ以上の添加で顕著になり、１００ｐｐｍ以
上添加してもその効果は飽和する。従ってＢ添加量は５
〜１００ｐｐｍとした。
ため、特に連続焼鈍後の冷却時にフェライトの生成を防
止し、均一性の高い組織を得るのに有効である。この効
果は５ｐｐｍ以上の添加で顕著になり、１００ｐｐｍ以
上添加してもその効果は飽和する。従ってＢ添加量は５
〜１００ｐｐｍとした。
【００１９】〔Ｃｕ〕Ｃｕは強度の向上と耐食性向上に
有効であるが、０．０５ｗｔ％未満ではその効果が十分
でなく、１．０ｗｔ％超では熱間割れを生じる危険性が
あるため、０．０５〜１．０ｗｔ％の範囲に限定した。
有効であるが、０．０５ｗｔ％未満ではその効果が十分
でなく、１．０ｗｔ％超では熱間割れを生じる危険性が
あるため、０．０５〜１．０ｗｔ％の範囲に限定した。
【００２０】〔Ｎｉ〕Ｎｉは組織を細粒化し、さらに低
温での靭性などを改善するのに有効である。０．０５ｗ
ｔ％以上の添加で組織の改善効果が現れるが０．５００
ｗｔ％を越えて添加しても効果が飽和し、コストの上昇
を招く。従ってＮｉ添加量は：０．０５ｗｔ％以上０．
５００ｗｔ％以下とした。
温での靭性などを改善するのに有効である。０．０５ｗ
ｔ％以上の添加で組織の改善効果が現れるが０．５００
ｗｔ％を越えて添加しても効果が飽和し、コストの上昇
を招く。従ってＮｉ添加量は：０．０５ｗｔ％以上０．
５００ｗｔ％以下とした。
【００２１】〔Ｖ〕Ｖは炭窒化物による析出強化などを
とおして強度上昇に有効である。０．０１０ｗｔ％以上
の添加で強度上昇効果が現れ、０．２００ｗｔ％を越え
て添加しても、効果の飽和とコストの上昇を招く。
とおして強度上昇に有効である。０．０１０ｗｔ％以上
の添加で強度上昇効果が現れ、０．２００ｗｔ％を越え
て添加しても、効果の飽和とコストの上昇を招く。
【００２２】〔Ｔｉ〕ＴｉもＶと同様であり、その適性
範囲は０．０１０ｗｔ％以上０．２００ｗｔ％以下であ
る。
範囲は０．０１０ｗｔ％以上０．２００ｗｔ％以下であ
る。
【００２３】〔Ｎｂ〕ＮｂもＶ，Ｔｉと同様であるが、
その効果はより低い添加量の範囲で飽和する傾向を示
す。その最適範囲は０．０１０ｗｔ％以上０．１００ｗ
ｔ％以下である。
その効果はより低い添加量の範囲で飽和する傾向を示
す。その最適範囲は０．０１０ｗｔ％以上０．１００ｗ
ｔ％以下である。
【００２４】これらの組成の冷延鋼板は常法によりスラ
ブとし、熱間圧延・冷間圧延・連続焼鈍工程を経て冷延
鋼板としクロメートおよび樹脂コーティングがほどこさ
れる。焼鈍までの工程は特に限定する必要はないが、焼
鈍は組織的にフェライト相が面積率で３％以下であり、
残部がベイナイトもしくはマルテンサイトからなる均一
な組織とするため、連続焼鈍法により、高温焼鈍、急速
冷却の熱処理を行う必要がある。すなわち、８００℃以
上で９００℃以下の温度範囲に１０ｓ以上で１８０ｓ未
満の時間保持することで、充分な焼入性をそなえた元組
織が形成され、さらに３０℃／ｓ以上の冷却速度で４０
０℃以下かつ２５０℃以上の温度範囲まで急冷すること
で、上記の望ましい組織を最終的に得ることができる。
ブとし、熱間圧延・冷間圧延・連続焼鈍工程を経て冷延
鋼板としクロメートおよび樹脂コーティングがほどこさ
れる。焼鈍までの工程は特に限定する必要はないが、焼
鈍は組織的にフェライト相が面積率で３％以下であり、
残部がベイナイトもしくはマルテンサイトからなる均一
な組織とするため、連続焼鈍法により、高温焼鈍、急速
冷却の熱処理を行う必要がある。すなわち、８００℃以
上で９００℃以下の温度範囲に１０ｓ以上で１８０ｓ未
満の時間保持することで、充分な焼入性をそなえた元組
織が形成され、さらに３０℃／ｓ以上の冷却速度で４０
０℃以下かつ２５０℃以上の温度範囲まで急冷すること
で、上記の望ましい組織を最終的に得ることができる。
【００２５】次に、該鋼板上に形成されるクロメート層
および防錆油層の作用について述べる。
および防錆油層の作用について述べる。
【００２６】クロメート層は、該鋼板と樹脂層の密着性
を確保しかつ耐食性を向上させる効果があるが、金属ク
ロム換算で４０mg/m2 未満の付着量ではその効果が十分
でなく、２００mg/m2 を超える付着量ではそれらの効果
が飽和し経済的でないので４０〜２００mg/m2 の範囲に
限定した。
を確保しかつ耐食性を向上させる効果があるが、金属ク
ロム換算で４０mg/m2 未満の付着量ではその効果が十分
でなく、２００mg/m2 を超える付着量ではそれらの効果
が飽和し経済的でないので４０〜２００mg/m2 の範囲に
限定した。
【００２７】また、該クロム層中のアルカリ溶出性クロ
ムが５mg/m2 を超えると、塗装前処理である化成処理液
へのクロム溶出によって化成処理液を劣化させる危険性
があるため、アルカリ溶出性クロムを５mg/m2 以下に限
定した。
ムが５mg/m2 を超えると、塗装前処理である化成処理液
へのクロム溶出によって化成処理液を劣化させる危険性
があるため、アルカリ溶出性クロムを５mg/m2 以下に限
定した。
【００２８】前記クロメート皮膜は、電解クロメート皮
膜または塗布型クロメート皮膜を安定化処理したもので
あるのが好ましい。
膜または塗布型クロメート皮膜を安定化処理したもので
あるのが好ましい。
【００２９】本発明において、クロメート皮膜上の第２
層は基油に無機潤滑粒子および／または有機潤滑粒子を
含む防錆油層である。
層は基油に無機潤滑粒子および／または有機潤滑粒子を
含む防錆油層である。
【００３０】無機潤滑粒子としては例えば二硫化モリブ
デン、窒化ホウ素粉末の１種または２種の混合物が用い
られる。
デン、窒化ホウ素粉末の１種または２種の混合物が用い
られる。
【００３１】これらの潤滑粒子はあまり過少では潤滑効
果が少なく過剰では油の粘度を上げ塗布作業に不都合を
生じるため０．０５〜３０ｗｔ％に限定した。
果が少なく過剰では油の粘度を上げ塗布作業に不都合を
生じるため０．０５〜３０ｗｔ％に限定した。
【００３２】また平均粒径が５０μｍを超える粒子では
分散性が悪く塗油後の均一性が低下し、加工性を低下さ
せるため平均粒径５０μｍ以下に限定した。
分散性が悪く塗油後の均一性が低下し、加工性を低下さ
せるため平均粒径５０μｍ以下に限定した。
【００３３】有機潤滑粒子は、合成ワックス、天然ワッ
クスいずれを用いても良いが、融点６０℃未満のワック
スでは極圧状態での粘性が小さくなり過ぎて潤滑効果が
充分でないため融点６０℃以上に限定した。
クスいずれを用いても良いが、融点６０℃未満のワック
スでは極圧状態での粘性が小さくなり過ぎて潤滑効果が
充分でないため融点６０℃以上に限定した。
【００３４】また添加量および平均粒径は前記無機潤滑
粒子と同様な理由によりそれぞれ０．０５〜２０ｗｔ
％、平均粒径５０μｍ以下に限定した。
粒子と同様な理由によりそれぞれ０．０５〜２０ｗｔ
％、平均粒径５０μｍ以下に限定した。
【００３５】なお無機潤滑粒子と有機潤滑粒子を併用す
る場合は、添加量の限界４０ｗｔ％までに上昇するが、
それ以上では塗布作業に不都合を生じるため、０．０５
〜４０ｗｔ％までに限定した。
る場合は、添加量の限界４０ｗｔ％までに上昇するが、
それ以上では塗布作業に不都合を生じるため、０．０５
〜４０ｗｔ％までに限定した。
【００３６】
【実施例】以下に本発明を実施例に基づき具体的に説明
する。 （実施例）表１に示す化学組成の鋼を連続鋳造法にてス
ラブとし、スラブ再加熱温度１２４０℃仕上げ圧延温度
８２０℃さらに熱延巻取り温度５２０℃で２．６ｍｍ厚
みの熱延母板として酸洗・冷延で１．４ｍｍの冷延板と
した。さらに、連続焼鈍炉にて、８４０℃−６０ｓの均
熱条件、３０℃／ｓの平均冷却速度で３２０℃まで急冷
して冷延焼鈍板を調整した。
する。 （実施例）表１に示す化学組成の鋼を連続鋳造法にてス
ラブとし、スラブ再加熱温度１２４０℃仕上げ圧延温度
８２０℃さらに熱延巻取り温度５２０℃で２．６ｍｍ厚
みの熱延母板として酸洗・冷延で１．４ｍｍの冷延板と
した。さらに、連続焼鈍炉にて、８４０℃−６０ｓの均
熱条件、３０℃／ｓの平均冷却速度で３２０℃まで急冷
して冷延焼鈍板を調整した。
【００３７】該鋼板から１５０×２２０ｍｍのサンプル
板を切り出し、アルカリ脱脂、水洗乾燥→電解クロメー
ト処理、水洗乾燥またはロールコーターによる塗布型ク
ロメート塗布・乾燥→防錆油塗布（浸漬法）の一連の処
理を行ない、試料を作製した。
板を切り出し、アルカリ脱脂、水洗乾燥→電解クロメー
ト処理、水洗乾燥またはロールコーターによる塗布型ク
ロメート塗布・乾燥→防錆油塗布（浸漬法）の一連の処
理を行ない、試料を作製した。
【００３８】表２には該鋼板試料の機械的性質、表３に
はクロメート処理条件およびクロメート安定化処理条
件、表４には防錆油、組成および塗布量をそれぞれ示し
た。使用したクロメート、無機潤滑剤、有機潤滑剤およ
び防錆油は以下の通りである。
はクロメート処理条件およびクロメート安定化処理条
件、表４には防錆油、組成および塗布量をそれぞれ示し
た。使用したクロメート、無機潤滑剤、有機潤滑剤およ
び防錆油は以下の通りである。
【００３９】（クロメート） 電解クロメート：電解クロメート処理はすべて電解処理
後水洗乾燥する。 液組成：ＣｒＯ3 ３０g/L 、Ｎａ2 ＳｉＦ6 １g/L 電解条件：電流密度 ５A/dm2 、電解時間 ８秒（ ４０mg/m2 ）電解１ （ ）内目標 １０A/dm2 、 ８秒（ ８０mg/m2 ）電解２ 目付着量 １０A/dm2 、 １２秒（１２０mg/m2 ）電解３ １０A/dm2 、 １６秒（１６０mg/m2 ）電解４ 塗布型クロメートＡ：シリカ無添加 ４５１３Ｈ（日本
パーカーライジング社製） 塗布型クロメートＢ：シリカ添加 コスマー１５０（関
西ペイント社製）
後水洗乾燥する。 液組成：ＣｒＯ3 ３０g/L 、Ｎａ2 ＳｉＦ6 １g/L 電解条件：電流密度 ５A/dm2 、電解時間 ８秒（ ４０mg/m2 ）電解１ （ ）内目標 １０A/dm2 、 ８秒（ ８０mg/m2 ）電解２ 目付着量 １０A/dm2 、 １２秒（１２０mg/m2 ）電解３ １０A/dm2 、 １６秒（１６０mg/m2 ）電解４ 塗布型クロメートＡ：シリカ無添加 ４５１３Ｈ（日本
パーカーライジング社製） 塗布型クロメートＢ：シリカ添加 コスマー１５０（関
西ペイント社製）
【００４０】（防錆油）基油は市販の防錆油である杉村
化学製プレトンＲ３０３Ｐおよび出光興産社製オイルコ
ートＺ５を用い、それぞれに無機潤滑粉および／または
有機潤滑粉を添加混合し、表４の割合に調合した油を浸
漬法により鋼板表面に塗布した。塗布量は塗布後の板の
重量とその板を脱脂、洗浄、乾燥した後の重量差から測
定した。
化学製プレトンＲ３０３Ｐおよび出光興産社製オイルコ
ートＺ５を用い、それぞれに無機潤滑粉および／または
有機潤滑粉を添加混合し、表４の割合に調合した油を浸
漬法により鋼板表面に塗布した。塗布量は塗布後の板の
重量とその板を脱脂、洗浄、乾燥した後の重量差から測
定した。
【００４１】また潤滑粉の粉砕、攪拌、混合は基油とと
もにボールミルで攪拌することによって行った。粒度の
測定は混合後の油を直接光学顕微鏡で観察する方法と光
散乱法によって測定した。
もにボールミルで攪拌することによって行った。粒度の
測定は混合後の油を直接光学顕微鏡で観察する方法と光
散乱法によって測定した。
【００４２】なお表４に示すワックスは以下のものを用
いた ワックス１ サンノプコ社製 ＳＮワックスＳＳ−
ＳＦ ワックス２ サンノプコ社製 ＳＬ５０６ ワックス３ 安原油脂工業社製 アローワックス ワックス４ 同上ワックスの攪拌、粉砕時間を短くした
もの ワックス５ 日本石油社製 ＰＯワックスＨ−１
０（融点６７℃）
いた ワックス１ サンノプコ社製 ＳＮワックスＳＳ−
ＳＦ ワックス２ サンノプコ社製 ＳＬ５０６ ワックス３ 安原油脂工業社製 アローワックス ワックス４ 同上ワックスの攪拌、粉砕時間を短くした
もの ワックス５ 日本石油社製 ＰＯワックスＨ−１
０（融点６７℃）
【００４３】（加工性の評価）該鋼板の加工性は、ポン
チ径３３ｍｍφの円筒絞り試験による限界絞り比で評価
した。
チ径３３ｍｍφの円筒絞り試験による限界絞り比で評価
した。
【００４４】（裸耐食性の評価）裸耐食性は製造された
鋼板を７０×１５０ｍｍに切断した各３枚を脱脂・洗浄
・乾燥した後、塩水噴霧試験（５％ＮａＣｌ、３５℃、
５００時間）を行ない、試験片表面の最大侵食深さを測
定して評価した。 ◎：最大侵食深さで０．０５ｍｍ以下 ○：０．０５〜０．１ｍｍ △：０．１〜０．５ｍｍ ×：０．５ｍｍ以上
鋼板を７０×１５０ｍｍに切断した各３枚を脱脂・洗浄
・乾燥した後、塩水噴霧試験（５％ＮａＣｌ、３５℃、
５００時間）を行ない、試験片表面の最大侵食深さを測
定して評価した。 ◎：最大侵食深さで０．０５ｍｍ以下 ○：０．０５〜０．１ｍｍ △：０．１〜０．５ｍｍ ×：０．５ｍｍ以上
【００４５】（塗装性および塗装後耐食性）塗装性は該
鋼板７０×１５０ｍｍ各１０枚を脱脂、表面調整、化成
処理の標準条件での前処理を行なった後、日本ペイント
社製パワートップＵ−６００を塗装電圧２００Ｖで２０
μｍ電着塗装して外観を目視判定した。 脱脂液（日本パーカライジング社製 ＦＣ４４６０） 表面調整液（日本パーカライジング社製 ＰＬ４０４
０） 化成処理液（日本パーカライジング社製 ＰＢＬ３０２
０） また、上記塗装鋼板５枚にカッターナイフを用いてクロ
スカットを入れた後複合サイクル腐食試験を行なった
後、クロスカット部の塗膜ふくれ幅および最大侵食深さ
を測定して評価した。 腐食試験サイクル：塩水噴霧（５％ＮａＣｌ、３５℃、
６ｈｒ）→５０℃、２ｈｒ乾燥→ＲＨ９５％、５０℃、
１５ｈｒ（湿潤雰囲気）→自然乾燥１ｈｒ、本サイクル
を１５サイクル行なった。
鋼板７０×１５０ｍｍ各１０枚を脱脂、表面調整、化成
処理の標準条件での前処理を行なった後、日本ペイント
社製パワートップＵ−６００を塗装電圧２００Ｖで２０
μｍ電着塗装して外観を目視判定した。 脱脂液（日本パーカライジング社製 ＦＣ４４６０） 表面調整液（日本パーカライジング社製 ＰＬ４０４
０） 化成処理液（日本パーカライジング社製 ＰＢＬ３０２
０） また、上記塗装鋼板５枚にカッターナイフを用いてクロ
スカットを入れた後複合サイクル腐食試験を行なった
後、クロスカット部の塗膜ふくれ幅および最大侵食深さ
を測定して評価した。 腐食試験サイクル：塩水噴霧（５％ＮａＣｌ、３５℃、
６ｈｒ）→５０℃、２ｈｒ乾燥→ＲＨ９５％、５０℃、
１５ｈｒ（湿潤雰囲気）→自然乾燥１ｈｒ、本サイクル
を１５サイクル行なった。
【００４６】なおアルカリ可溶性クロムの測定は、アル
カリ脱脂液（ＦＣ４４６０）６０℃中にクロメート処理
後の試験片を５分間浸漬し、その前後のＣｒ付着量を蛍
光Ｘ線分析で測定して求めた。 ○：最大ふくれ幅１ｍｍ未満 △：１〜３ｍｍ ×：３ｍｍ以上 ◎：最大侵食深さ０．０５ｍｍ未満 ○：０．０５〜０．１ｍｍ △：０．１〜０．３ｍｍ ×：３ｍｍ以上
カリ脱脂液（ＦＣ４４６０）６０℃中にクロメート処理
後の試験片を５分間浸漬し、その前後のＣｒ付着量を蛍
光Ｘ線分析で測定して求めた。 ○：最大ふくれ幅１ｍｍ未満 △：１〜３ｍｍ ×：３ｍｍ以上 ◎：最大侵食深さ０．０５ｍｍ未満 ○：０．０５〜０．１ｍｍ △：０．１〜０．３ｍｍ ×：３ｍｍ以上
【００４７】（遅れ破壊特性の評価）遅れ破壊特性は製
造された鋼板を４０ｍｍφの円盤に加工した後、ポンチ
径２１．６ｍｍの球頭ポンチによりコニカルカップに成
形し、５％ＮａＣｌ水溶液に浸漬し、サンプルに割れを
生ずるまでの時間により評価した。浸漬時間にして７日
相当で割れ発生がない場合は実用上問題のないレベルで
あると判断できる。本発明鋼はＴＳが１２０kgf/mm2 を
越える場合でも、遅れ破壊を生ずることなく、実用上極
めて有用な鋼板であると言える。 評価 ×：１日以内に割れを生じたもの △：１〜７日の間に割れを生じたもの ○：７日間以上割れを生じなかったもの これらの評価試験結果を表５に示す。
造された鋼板を４０ｍｍφの円盤に加工した後、ポンチ
径２１．６ｍｍの球頭ポンチによりコニカルカップに成
形し、５％ＮａＣｌ水溶液に浸漬し、サンプルに割れを
生ずるまでの時間により評価した。浸漬時間にして７日
相当で割れ発生がない場合は実用上問題のないレベルで
あると判断できる。本発明鋼はＴＳが１２０kgf/mm2 を
越える場合でも、遅れ破壊を生ずることなく、実用上極
めて有用な鋼板であると言える。 評価 ×：１日以内に割れを生じたもの △：１〜７日の間に割れを生じたもの ○：７日間以上割れを生じなかったもの これらの評価試験結果を表５に示す。
【００４８】
【表１】
【００４９】
【表２】
【００５０】
【表３】
【００５１】
【表４】
【００５２】
【表５】
【００５３】
【表６】
【００５４】
【表７】
【００５５】
【表８】
【００５６】
【表９】
【００５７】
【表１０】
【００５８】
【表１１】
【００５９】
【表１２】
【００６０】
【表１３】
【００６１】
【表１４】
【００６２】表１〜５の結果から明らかなように、本発
明鋼はいずれも優れた機械的性質、加工性、耐食性、塗
装性を示す。これに対して比較例１−ａはクロメート付
着量不足のため充分な耐食性塗装性が得られていない。
明鋼はいずれも優れた機械的性質、加工性、耐食性、塗
装性を示す。これに対して比較例１−ａはクロメート付
着量不足のため充分な耐食性塗装性が得られていない。
【００６３】比較例３−ａ，４−ａは防錆油中の潤滑剤
が不足のため充分な加工性が得られていない。比較例２
−ａ，５−ａ，６−ａは潤滑剤不足のため充分な加工性
が得られないかクロメート層中のアルカリ溶出性クロム
が多いため塗装性が劣化している。比較例７−ａ，８−
ａ，９−ａ，１０−ａ，１１−ａ，１２−ａ，１４−ａ
は潤滑剤が過剰または過大であるため均一塗布ができず
また加工中の脱落等のため充分な加工性が得られず、か
つ塗装前処理でも均一にならないための塗装性も劣化し
ている。比較例１３−ａはワックスの融点が低いため充
分な加工性が得られない。
が不足のため充分な加工性が得られていない。比較例２
−ａ，５−ａ，６−ａは潤滑剤不足のため充分な加工性
が得られないかクロメート層中のアルカリ溶出性クロム
が多いため塗装性が劣化している。比較例７−ａ，８−
ａ，９−ａ，１０−ａ，１１−ａ，１２−ａ，１４−ａ
は潤滑剤が過剰または過大であるため均一塗布ができず
また加工中の脱落等のため充分な加工性が得られず、か
つ塗装前処理でも均一にならないための塗装性も劣化し
ている。比較例１３−ａはワックスの融点が低いため充
分な加工性が得られない。
【００６４】比較例１〜１７は化学成分はずれのため充
分な機械的性質が得られていないが、クロメート、樹脂
処理を施しても充分な加工性、耐食性、塗装性は得られ
ていない。
分な機械的性質が得られていないが、クロメート、樹脂
処理を施しても充分な加工性、耐食性、塗装性は得られ
ていない。
【００６５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
加工性、耐食性に優れ、ＴＳが８０kgf/mm2 以上の超高
張力鋼板を簡便なクロメート処理＋塗油処理によって製
造できるため、より低コストでより優れた材料を供給で
きる。この処理によればＴＳが１２０kgf/mm2 を越える
場合にも遅れ破壊を生ずることなく、実用に供すること
ができる。また、従来、耐食性向上のために施すめっき
は鋼板のリサイクルを難しくする問題を有していたが、
本発明のような極薄い樹脂処理ではリサイクル性には全
く問題を生じないと言える。
加工性、耐食性に優れ、ＴＳが８０kgf/mm2 以上の超高
張力鋼板を簡便なクロメート処理＋塗油処理によって製
造できるため、より低コストでより優れた材料を供給で
きる。この処理によればＴＳが１２０kgf/mm2 を越える
場合にも遅れ破壊を生ずることなく、実用に供すること
ができる。また、従来、耐食性向上のために施すめっき
は鋼板のリサイクルを難しくする問題を有していたが、
本発明のような極薄い樹脂処理ではリサイクル性には全
く問題を生じないと言える。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２５Ｄ 11/38 Ｃ２５Ｄ 11/38 Ｂ (56)参考文献 特開 平３−277742（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−74051（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−103185（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−130189（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 22/00 - 22/86 C22C 38/00 301 C22C 38/58 C23C 28/00 C25D 11/38
Claims (8)
- 【請求項１】Ｃ ：０．０２〜０．３０ｗｔ％、 Ｍｎ：０．２０〜３．５０ｗｔ％、 Ａｌ：０．１００ｗｔ％以下、Ｆｅおよび不可避的不純
物を含み、組織的にフェライト相が面積率で３％以下で
あり、残部ベイナイトもしくはマルテンサイトからなる
鋼板の表面に、付着量が金属Ｃｒ換算で４０〜２００mg
/m 2 でかつアルカリ溶出性Ｃｒ分が５mg/m 2 以下である
クロメート処理層と、その上層に付着量が０．１〜５．
０g/m 2 でかつ無機潤滑粒子および／または有機潤滑粒子
をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、０．０５〜２０ｗｔ
％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含有する防錆油層を形
成してなる、高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼板。 - 【請求項２】 Ｃ ：０．０２〜０．３０ｗｔ％、 Ｍｎ：０．２０〜３．５０ｗｔ％、 Ａｌ：０．１００ｗｔ％以下 を基本組成とし、さら
に、 Ｓｉ：０．１００〜１．５００ｗｔ％、 Ｃｒ：０．１００〜１．０００ｗｔ％、 Ｍｏ：０．１００〜１．０００ｗｔ％、 Ｐ ：０．０２０〜０．１００ｗｔ％、 Ｂ ：５〜１００ｐｐｍ よりなるＡ群、および Ｃｕ：０．０５〜１．０００ｗｔ％、 Ｎｉ：０．０５〜０．５００ｗｔ％、 Ｖ ：０．０１０〜０．２００ｗｔ％、 Ｔｉ：０．０１０〜０．２００ｗｔ％、 Ｎｂ：０．０１０〜０．１００ｗｔ％ よりなるＢ群の一方または両方の群より選ばれた１種ま
たは２種以上の成分を含み、残部がＦｅおよび不可避的
不純物よりなり、組織的にフェライト相が面積率で３％
以下であり、残部ベイナイトもしくはマルテンサイトか
らなる鋼板の表面に、付着量が金属Ｃｒ換算で４０〜２
００mg/m2 でかつアルカリ溶出性Ｃｒ分が５mg/m2 以下
であるクロメート処理層と、その上層に付着量が０．１
〜５．０g/m2でかつ無機潤滑粒子および／または有機潤
滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、０．０５〜２
０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含有する防錆油
層を形成してなる高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼
板。 - 【請求項３】クロメート処理層が電解型クロメート処理
層または塗布型クロメート処理層である請求項１または
２に記載の高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼板。 - 【請求項４】前記無機潤滑粒子が平均粒径５０μｍ以下
の二硫化モリブデンおよび／または窒化ホウ素粉末であ
る請求項１〜３のいずれかに記載の高耐食性、高加工性
超高張力冷延鋼板。 - 【請求項５】前記有機潤滑粒子が平均粒径５０μｍ以下
でかつ融点が６０℃以上のワックスである請求項１〜４
のいずれかに記載の高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼
板。 - 【請求項６】請求項１または２に記載した化学組成の鋼
を連続鋳造法によりスラブとした後熱間圧延、冷間圧延
を行ったのち、連続焼鈍法により８００℃以上で９００
℃以下の温度範囲に１０ｓ以上で１８０ｓ未満の保持を
行った後に３０℃／ｓ以上の冷却速度で４００℃以下で
２５０℃以上の温度範囲まで急冷して冷延鋼板とし、さ
らに脱脂、洗浄、乾燥処理した冷延鋼板に、付着量が金
属Ｃｒ換算で４０〜２００mg/m2 でかつアルカリ溶出性
Ｃｒ分が５mg/m2 以下であるクロメート処理層を形成し
たのち、その上層に無機潤滑粒子および／または有機潤
滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、０．０５〜２
０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含有する防錆油
層を付着量が０．１〜５．０g/m2となるように塗布する
ことを特徴とする、高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼
板の製造方法。 - 【請求項７】前記クロメート処理層の形成が、電解型ク
ロメート処理とそれに引き続く８０〜２５０℃の乾燥に
よるものである請求項６に記載の高耐食性、高加工性超
高張力冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項８】前記クロメート処理層の形成が、塗布型ク
ロメート処理とそれに引き続く１００〜２５０℃の乾燥
とさらにクロメート安定化処理によるものである請求項
６に記載の高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04011193A JP3280450B2 (ja) | 1993-03-01 | 1993-03-01 | 高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04011193A JP3280450B2 (ja) | 1993-03-01 | 1993-03-01 | 高耐食性、高加工性超高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
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|---|---|
| JPH06256965A JPH06256965A (ja) | 1994-09-13 |
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ID=12571749
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| JP2014005522A (ja) * | 2012-06-27 | 2014-01-16 | Jfe Steel Corp | 化成処理性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
| CN106244923B (zh) * | 2016-08-30 | 2018-07-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种磷化性能和成形性能优良的冷轧高强度钢板及其制造方法 |
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-
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- 1993-03-01 JP JP04011193A patent/JP3280450B2/ja not_active Expired - Fee Related
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