JPH06272055A - 高耐食性、高加工性高張力冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】加工性、伸びフランジ性が良好で、時効劣化の
少ない低降伏比高張力冷延鋼板の製造。 【構成】重量％で、Ｃ：０．１０〜０．２０以下、Ｓ
ｉ：０．１０以下、Ｍｎ：０．３０以下、Ａｌ：０．０
１５〜０．１００以下、Ｐ：０．０６以下、Ｓ：０．０
０５以下、Ｎ：０．００３０以下、残部は鉄および不可
避不純物組成からなる鋼板の表面に、特定のクロメート
処理層と、その上層に特定量の無機潤滑粒子および／ま
たは有機潤滑粒子を含有する固形潤滑被膜層を形成して
なる、高耐食性、高加工性高張力冷延鋼板。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、自動車の外板、内板の
特に強度部材に用いて好適な、引張強さ（ＴＳ）が３８
kgf/mm² 以上の冷延鋼板およびその製造方法に関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】近年、自動車の外板あるいは内板で、比
較的苛酷な成型性が要求される部品についても、Ｔ．
Ｓ．が３５kgf/mm² 以上の高張力冷延鋼板が広く用いら
れているが、さらに、車体重量の低減要求から、より高
張力の鋼板（Ｔ．Ｓ．４０kgf/mm ² 〜４５kgf/mm² ）の
要求が高まっている。そして、このような高張力鋼板で
あっても、良好な伸びフランジ性を有することが同時に
要求されている。

【０００３】加工性の良好な高張力冷延鋼板について
は、従来より多くの技術が提案されている。これらは、
材質劣化の少ないＰを強化成分として添加したものであ
るが、Ｐを添加した鋼板をバッチ焼鈍を行う方法では、
強化元素がＰと一部のＭｎであり、多量のＰを添加する
ため、マクロ偏析に起因して、加工後に表面不良を生ず
る問題があり、また添加成分の表面濃化が非常にきつい
場合には化成処理性が劣化するという問題もある。さら
に、バッチ焼鈍プロセスそのものが生産性に劣るという
ことも大きな問題である。

【０００４】一方、生産性に優れる連続焼鈍法で行う場
合は、低Ｃ鋼を用いたのでは、深絞り性、時効性など十
分な特性を得ることができない。

【０００５】したがって、連続焼鈍法で行う場合は低Ｃ
鋼よりさらにＣ量の少ない極低Ｃ鋼を用いるが、極低Ｃ
鋼を用いる場合は、そのままでは鋼板の強度が低いた
め、多量の強化成分、Ｐ，Ｓｉ，Ｍｎなどを多量に添加
する必要がある。

【０００６】極低Ｃ鋼を用いた例として、特開昭６１−
１０４０３１号公報には基本強化成分としてＭｎ，Ｐ
を、特開昭６３−２４３２２６号公報には基本強化成分
としてＳｉ，Ｍｎ，Ｐを添加した鋼を用いる技術が開示
されている。しかしながら、多量の上記強化成分を含む
ため、耐２次加工脆性、化成処理性、およびスポット溶
接性などの劣化は避け難く、また製造コストも決して安
価とは言えないなどの問題を有している。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、多くの問題
をかかえる極低Ｃ鋼を用いることなく、連続焼鈍プロセ
スにより製造する、加工性、伸びフランジ性が良好で、
時効劣化の少ない低降伏比高張力冷延鋼板に最適な表面
処理を施すことにより得られる高耐食性、高加工性を有
する高張力冷延鋼板およびその製造方法を提供すること
を目的とするものである。

【０００８】

【課題を解決するための手段】この発明は、まず原板と
しては自動車の内板、外板用として、従来用いられなか
った高いレベルのＣ含有量を有する鋼を用いることに特
徴があり、この高レベルのＣ鋼を用いることにより、特
別に低いＣ量のコストの高い鋼を用いるという問題点を
解消するものである。

【０００９】加えて、低Ｍｎ鋼とすることによりバンド
組織の生成をなくし、時効性、伸びフランジ性（サイド
ベンド伸び）を改善し、熱延巻取り温度を高くすること
により、炭化物の凝集化を促進して、比較的良好な絞り
性（高平均ｒ値）を得るものであり、さらに、連続焼鈍
温度を限定することにより、適正な炭化物の分散と、望
ましい集合組織が得られるものである。

【００１０】またさらに、高強度化に伴う加工性の低下
を補うのに粉末状潤滑剤を含む固形潤滑被膜を形成させ
ることが有効で、かつ加工後の塗装工程での塗装性を確
保するため潤滑被膜を塗布する前に、アルカリ溶出性ク
ロムが５ｍｇ／ｍ² 以下となるクロメート層を形成させ
ることが有効であることを見出した。

【００１１】本発明は上記の知見に基づきなされたもの
である。すなわち、本発明の第１の態様によれば、Ｃ：
０．１０〜０．２０ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．１０ｗｔ％
以下、Ｍｎ：０．３０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１５〜
０．１００ｗｔ％以下、Ｐ：０．０６ｗｔ％以下、Ｓ：
０．００５ｗｔ％以下、Ｎ：０．００３０ｗｔ％以下、
残部は鉄および不可避不純物組成からなる鋼板の表面
に、付着量が金属Ｃｒ換算で４０〜２００ｍｇ／ｍ² で
かつアルカリ溶出性Ｃｒ分が５ｍｇ／ｍ² 以下であるク
ロメート処理層と、その上層に付着量が０．１〜５．０
ｇ／ｍ² で、かつ無機潤滑粒子および／または有機潤滑
粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、０．０５〜２０
ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含有する固形潤滑
被膜層を形成してなる、高耐食性、高加工性高張力冷延
鋼板が提供される。

【００１２】ここで、クロメート処理層が電解型クロメ
ート処理層または塗布型クロメート処理層であり、前記
固形潤滑被膜の基体がアルカリ可溶性のプレコートワッ
クスまたはアクリル共重合体樹脂であるのが好ましい。
また、前記無機潤滑粒子が平均粒径２０μｍ以下の二硫
化モリブデンおよび／または窒化ホウ素粉末であり、前
記有機潤滑粒子が平均粒径２０μｍ以下でかつ融点が７
０℃以上のワックスであるのが好ましい。

【００１３】本発明の第２の態様によれば、上記組成の
溶鋼を連続鋳造法によりスラブとした後、熱間圧延し、
８００℃以上の仕上げ温度で仕上げ圧延を行った後、１
０℃／ｓ以上の速度で冷却して、６００℃以上７５０℃
以下の温度でコイルに巻取り、その後５０％以上の圧下
率で冷間圧延した後、さらに、連続焼鈍にて７００℃以
上８５０℃以下の温度で焼鈍処理を施して冷延鋼板と
し、さらに脱脂、洗浄、乾燥処理した冷延鋼板に、付着
量が金属Ｃｒ換算で４０〜２００ｍｇ／ｍ² でかつアル
カリ溶出性Ｃｒ分が５ｍｇ／ｍ² 以下であるクロメート
処理層を形成したのち、その上層に無機潤滑粒子および
／または有機潤滑粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ
％、０．０５〜２０ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ
％含有する固形潤滑被膜層を付着量が０．１〜５．０ｇ
／ｍ² となるように塗布することを特徴とする、高耐食
性、高加工性高張力冷延鋼板の製造方法が提供される。

【００１４】ここで、前記クロメート処理層の形成が、
電解型クロメート処理とそれに引き続く８０〜２５０℃
の乾燥によるもの、あるいは前記クロメート処理層の形
成が、塗布型クロメート処理とそれに引き続く１００〜
２５０℃の乾燥とさらにクロメート安定化処理によるも
のであるのが好ましい。

【００１５】

【作用】以下に本発明をさらに詳細に説明する。まず、
本発明における鋼中化学成分の限定範囲について説明す
る。 〔Ｃ〕高張力化のためには必要な成分であり、０．１０
ｗｔ％未満では、Ｔ．Ｓ．３８kgf/mm² 以上を得るこ
と、時効性を低く抑えること、降伏比を７０％以下とす
ることが難しく、０．２０ｗｔ％を超えると、スポット
溶接性が顕著に劣化する。したがって、その含有量は、
０．１０ｗｔ％以上０．２０ｗｔ％以下とする。

【００１６】〔Ｓｉ〕延性を確保しながら高張力化をは
かるには極めて有利な成分であるが、過剰添加は靱性お
よび表面性状の劣化をもたらす。したがって、その含有
量は、０．１０ｗｔ％以下とする。

【００１７】〔Ｍｎ〕Ｍｎの含有量は、この発明におけ
る重要な構成要件の１つである。すなわち、従来の高強
度冷延鋼板では、強度の面から０．５０ｗｔ％以上の添
加を必要とし、特にＣ量が低い場合には強度を補うべく
高Ｍｎ化の傾向があった。そして、Ｍｎ量が多くなるこ
とにより、バンド組織が顕著に発達し、このためサイド
ベンド伸びが劣化し、加えて、時効性も顕著に劣化する
という問題があった。しかし、この発明においては、Ｃ
含有量を０．１０ｗｔ％以上０．２０ｗｔ％とすること
で強度面でＭｎを多量添加する必要はなく、Ｍｎ含有量
を０．３０ｗｔ％以下、望ましくは０．２０ｗｔ％以下
とすることで、極めて均一な微細組織を得ることがで
き、加えて熱延板のセメントタイトを粗大に凝集させる
ことができ、伸びフランジ性（サイドベンド伸び）、深
絞り性、時効性など向上させることができる。したがっ
て、その含有量は、０．３０ｗｔ％以下とするが、０．
２０ｗｔ％以下が望ましい。なお、下限は特に限定しな
いが、ＦｅＳの生成を防止し、熱間脆性を防止できる含
有量であればよく、低温スラブ再加熱処理法（低ＳＲＴ
プロセス）を適用すれば、その含有量はさらに低減でき
る。

【００１８】〔Ａｌ〕脱酸剤として必要であり、加工性
の面から０．０１５ｗｔ％以上の添加が必要である。し
かし、０．１００ｗｔ％を超えて添加するとアルミナク
ラスターのため表面性状の劣化が生じ易くなる。したが
って、その含有量は０．０１５ｗｔ％以上、０．１００
ｗｔ％以下とする。

【００１９】〔Ｐ〕強化成分としては有効であるが、ス
ポット溶接と降伏比の面から規制され、その含有量は上
限を０．０６ｗｔ％とする。なお、下限は特に限定しな
いが、コスト面から０．００５ｗｔ％前後が妥当な値で
ある。

【００２０】〔Ｓ〕Ｍｎを低減するため、低いレベルに
抑える必要がある。また、加工性、伸びフランジ性の面
からも低減が必要であり、その含有量は上限を０．００
５ｗｔ％とする。なお、下限は特に限定しないが、コス
ト面から０．００１wt％前後が妥当な値である。

【００２１】〔Ｎ〕加工性、延性の面から、極力低減す
ることが望ましいが、０．００３０ｗｔ％以下とすれば
満足すべき特性が得られる。したがって、その上限を
０．００３０ｗｔ％とする。

【００２２】つぎに、本発明で用いる鋼板の製造条件に
ついて説明する。まず、熱延条件のうち、仕上げ圧延温
度とそれに続く冷却速度および巻取り温度が特に重要で
ある。Ｃ量が高いため変態点が低下しているので、より
低い温度でも可能であるが、オーステナイト低温域での
加工は第２相（パーライト）の分布を不均一にし、面内
異方性の増大、伸びフランジ特性の劣化を招くので８０
０℃以上の仕上げ圧延温度とすることが必要である。

【００２３】熱延後の冷却速度は、フェライト変態が不
均一に起こり、顕著なバンド組織が形成されないように
１０℃／ｓ以上とする必要がある。

【００２４】巻取り温度は、６００℃未満ては十分な加
工性（特に平均ｒ値）が得られず、７５０℃を超える
と、炭化物の粗大化が進みすぎて伸びフランジ性が劣化
するばかりでなく、脱スケール性の劣化にもつながり望
ましくない。したがって、６００℃以上望ましくは６４
０℃以上７５０℃以下の高温巻取りを行う必要がある。

【００２５】冷延圧下率は、適正再結晶集合組織とする
ために５０％以上は必要である。

【００２６】連続焼鈍温度は、十分な延性を得るために
７００℃以上の温度が必要である。しかし、８５０℃を
超える温度で焼鈍した場合、焼鈍時に生成するオーステ
ナイト相が顕著に増加するためと考えられるが、Ｙ．
Ｐ．が増大し、時効性の劣化が顕著となる。したがっ
て、その温度は、７００℃以上８５０℃以下とする。

【００２７】ここに、これによって得られる鋼板は、常
温では遅時効であるが、２％の予歪み後、１７０℃、３
０分加熱する、いわゆる塗装焼付け処理では３kgf/mm²
以上の焼付け硬化性を有する。この常温時効特性は、特
に降伏点伸びの回復が遅い点に特徴があり、理由は必ず
しも明確ではないが、硬質相が微細均一に分散している
ため、いわゆる２相鋼（dual phase 鋼）に似たメカニ
ズム（硬質相の周囲のひずみの不均一性、溶質原子分布
の不均一性にもとづく）が働いている可能性もある。こ
の鋼は、伸びフランジ特性に優れ、引張強さが３８kgf/
mm² 以上あり、降伏比が７０％以下の特性を有する。

【００２８】次に、該鋼板上に形成されるクロメート層
および固形潤滑被膜層の作用について述べる。

【００２９】クロメート層は、該鋼板と樹脂層の密着性
を確保しかつ耐食性を向上させる効果があるが、金属ク
ロム換算で４０ｍｇ／ｍ² 未満の付着量ではその効果が
十分でなく、２００ｍｇ／ｍ² を超える付着量ではそれ
らの効果が飽和し経済的でないので４０〜２００ｍｇ／
ｍ² の範囲に限定した。

【００３０】また、該クロム層中のアルカリ溶出性クロ
ムが５ｍｇ／ｍ² を超えると、塗装前処理である化成処
理液へのクロム溶出によって化成処理液を劣化させる危
険性があるため、アルカリ溶出性クロムを５ｍｇ／ｍ²
以下に限定した。

【００３１】アルカリ溶出性クロムを上記範囲内とする
ためには、電解クロメート処理の場合はそれに引き続き
８０〜２５０℃の乾燥によるのが良く、塗布型クロメー
ト処理の場合はそれに引き続き１００〜２５０℃の乾燥
とその後のクロメート安定化処理によるのがよい。それ
ぞれの乾燥を下限温度以上とするのは、クロメート皮膜
中のＣｒ⁶⁺をＣｒ³⁺に還元し固定するために必要だから
であり、上限温度以下とするのは、それを超えてもクロ
ム固定率の向上に寄与せず、エネルギー的に不利となる
からである。塗布型クロメート処理の乾燥後の安定化処
理としては、例えばＨ₂ Ｏ₂ 水溶液やエタノール水溶液
による洗浄が挙げられるが、それらに限定するものでは
ない。

【００３２】本発明において、クロメート被膜上の第２
層は、プレコートワックスまたはアクリル樹脂共重合体
を主成分とした被膜に無機潤滑粒子および／または有機
潤滑粒子を含む固形潤滑被膜層である。

【００３３】無機潤滑粒子としては、例えば二硫化モリ
ブデン、窒化ホウ素粉末の１種または２種の混合物が用
いられる。

【００３４】これらの潤滑粒子はあまり過少では潤滑効
果が少なく、過剰では潤滑被膜の粘度を上げ塗布作業に
不都合を生じるため０．０５〜３０ｗｔ％に限定した。

【００３５】また平均粒径が２０μｍを超える粒子では
分散性が悪く塗布後の均一性が低下し、加工性を低下さ
せるため、平均粒径２０μｍ以下に限定した。

【００３６】有機潤滑粒子は合成ワックス、天然ワック
ス、いずれを用いてもよいが、融点７０℃未満のワック
スではベースワックス中への分散が困難でか、極圧状態
での粘性が小さく潤滑効果が十分でないため融点７０℃
以上に限定した。

【００３７】また、添加量および平均粒径は前記無機潤
滑粒子と同様な理由により、それぞれ０．０５〜２０ｗ
ｔ％、平均粒径２０μｍ以下に限定した。

【００３８】なお、無機潤滑粒子と有機潤滑粒子を併用
する場合は、添加量の限界は４０ｗｔ％までに上昇する
が、それ以上では塗布作業に不都合を生じるため０．０
５〜４０ｗｔ％までに限定した。

【００３９】

【実施例】以下に本発明を実施例に基づき具体的に説明
する。 （実施例１）この発明の適合鋼４種類、比較鋼８種類、
合計１２種類の鋼を転炉で溶製し、連鋳スラブとした
後、熱延、冷延、焼鈍を行って板厚０．７５ｍｍの冷延
板を製造した。これらの鋼の化学成分組成を表１に、熱
延、冷延、焼鈍等の製造条件を表２に示す。０．８％ス
キンパス後促進時効処理を行った鋼板について、引張特
性、サイドベンド伸び、化成処理性、スポット溶接性な
どを調査した。引張特性は、ＪＩＳ ５号試験片を用い
て、降伏強さ、引張強さ、伸びなどを測定した。ここ
に、サイドベンド伸びは試験片寸法を 幅 ：板厚×４０ 長さ：１７０ｍｍ とし、試験片の両面を拘束して、曲げ半径１０ｍｍでサ
イドベンドを行い試験片に亀裂が生じた時の鋼板側縁の
伸びを測定した。その結果を表３に示す。表３より、鋼
組成が、この発明の成分組成範囲を外れる比較例は、い
ずれかの調査項目で劣っているのに対し、この発明の成
分組成範囲内にある鋼を用いた適合例は、いずれも満足
できる結果を示している。

【００４０】

【００４１】

【００４２】

【００４３】

【００４４】（実施例２）表４に示す成分組成を有す
る、この発明の適合鋼２種類を転炉で溶製し、連鋳スラ
ブとした後、表５に示す、この発明の適合例５種類、比
較例７種類、合計１２種類の製造条件で冷延板とした。

【００４５】

【００４６】これらの鋼板については引張特性、ＡＩ
（時効硬化係数）、サイドベント伸び、平均ｒ値、ＢＨ
（焼付け硬化性）などを調査した。ここに、引張特性、
サイドベンド伸びは実施例１と同様の方法で行い、ＡＩ
は７．５％予ひずみの後、１００℃で３０分の時効処理
し、ひずみ・時効前後の変形応力の差を測定し、ＢＨは
２．０％予ひずみの後、１７０℃で２０分の時効処理
し、ひずみ・時効前後の変形応力の差を測定した。これ
らの調査結果をまとめて表６に示す。

【００４７】表６から明らかなように、この発明の製造
条件を外れる比較例は、それぞれ、ＹＲ、サイドベンド
伸び、および平均ｒ値などで劣っているが、この発明の
適合例は、いずれも良好な値を示している。なお、この
実施例のようにＳを十分低減させておけば、通常のスラ
ブ加熱温度でも、全く表面性状の劣化は見られなかった
が、良好な表面性状を得るためには、できるだけスラブ
加熱温度を低くすることが好ましい。

【００４８】さらに表６に示す１２鋼種について、表７
に示すクロメート処理をした後、表８に示す固形潤滑皮
膜形成処理を行い、加工性、耐食性、塗装性を評価した
結果を表９に示す。使用したクロメート、有機および無
機潤滑粉、および潤滑剤は以下の通りである。

【００４９】また表７〜９から明らかな様に本発明範囲
に含まれるクロメート、固形潤滑皮膜形成処理を施すこ
とによって良好なプレス成形性、耐食性、塗装性が得ら
れる。

【００５０】（クロメート） 電解クロメート：電解クロメート処理はすべて電解処理
後水洗乾燥する 液組成：ＣｒＯ₃ ３０ｇ／ｌ、Ｎａ₂ ＳｉＦ₆ １ｇ
／ｌ 電解条件：電流密度５Ａ／ｄｍ² 、電解時間８秒（４０
ｍｇ／ｍ² ）電解１ 10Ａ／ｄｍ² 、電解時間８秒（８０ｍｇ／ｍ² ）電解２ 10Ａ／ｄｍ² 、電解時間12秒（120 ｍｇ／ｍ² ）電解３ 10Ａ／ｄｍ² 、電解時間16秒（160 ｍｇ／ｍ² ）電解４ （ ）内目標目付量 塗布型クロメートＡ：シリカ無添加 ４５１３Ｈ（日本
パーカライジング社製） 塗布型クロメートＢ：シリカ添加 コスマー１５０
（関西ペイント社製）

【００５１】（固形潤滑被膜剤） （ベースワックス剤）市販のプレコートワックスである
カオールーブＷ２（花王株式会社製）をベースとし、６
０℃に加温溶解させ、これに無機潤滑粉および／または
有機潤滑粉を添加混合し表８の割合に調合した溶融ワッ
クス中に６０℃に加温した前記鋼板（１５０×２２０ｍ
ｍ）を浸漬・引上げ空冷、乾燥処理した。

【００５２】塗布量は浸漬・引上げ速度および空冷・乾
燥速度を調整することにより任意に調整した。なお、塗
布量は塗布前の板の重量と塗布後の板の重量差から測定
した。また潤滑粉は事前にボールミルで粉砕し、任意に
粒度調整して用いた。粒度の測定はガラス板上に該潤滑
被膜を形成させ、直接光学顕微鏡観察することによって
測定した。

【００５３】（アルカリ可溶性被膜剤）市販のアルカリ
可溶性高分子潤滑被膜剤ミルボンドＭＣ−５６０Ｊ（日
本油脂株式会社製）をベースとし、これに無機潤滑粉お
よび／または有機潤滑粉を添加混合して、表８の組成に
調整したものを用いた。

【００５４】該剤は水系塗料のためワックスの種類によ
っては長時間の均一分散は困難であるものもあったが、
強撹拌後直ちに鋼板を浸漬・塗布乾燥することによって
均一分散させた被膜が得られた。乾燥は８０℃の熱風乾
燥とし、塗布量の調整は塗料溶液への水添加量を変える
ことによって調整した。塗布量の測定、潤滑粉の調整は
前記と同様である。

【００５５】なお、表８に示すワックスは以下のものを
用いた。 ワックス１ サンノプコ社製 ＳＮワックス２２−ＳＦ ワックス２ サンノプコ社製 ＳＬ５０６ ワックス３ 安原油脂工業社製 アローワックス ワックス４ 同上ワックスの粉砕時間を短くしたもの ワックス５ 日本石油社製 ＰＯワックスＨ−１０

【００５６】（加工性の評価）該鋼板の加工性は、ポン
チ径３３ｍｍφの円筒絞り試験による限界絞り比で評価
した。

【００５７】（裸耐食性の評価）裸耐食性は製造された
鋼板を７０×１５０ｍｍに切断した各３枚を脱脂・洗浄
・乾燥した後、塩水噴霧試験（５％ＮａＣｌ、３５℃、
５００時間）を行ない、試験片表面の最大侵食深さを測
定して評価した。 ◎：最大侵食深さで０．０５ｍｍ以下 ○：０．０５〜０．１ｍｍ △：０．１〜０．５ｍｍ ×：０．５ｍｍ以上

【００５８】（塗装性および塗装後耐食性）塗装性は該
鋼板７０×１５０ｍｍ各１０枚を脱脂、表面調整、化成
処理の標準条件での前処理を行なった後、日本ペイント
社製パワートップＵ−６００を塗装電圧２００Ｖで２０
μｍ電着塗装して外観を目視判定した。 脱脂液（日本パーカライジング社製 ＦＣ４４６０） 表面調整液（日本パーカライジング社製 ＰＬ４０４
０） 化成処理液（日本パーカライジング社製 ＰＢＬ３０２
０） また、上記塗装鋼板５枚にカッターナイフを用いてクロ
スカットを入れた後複合サイクル腐食試験を行なった
後、クロスカット部の塗膜ふくれ幅および最大侵食深さ
を測定して評価した。 腐食試験サイクル：塩水噴霧（５％ＮａＣｌ、３５℃、
６ｈｒ）→５０℃、２ｈｒ乾燥→ＲＨ９５％、５０℃、
１５ｈｒ（湿潤雰囲気）→自然乾燥１ｈｒ、本サイクル
を１５サイクル行なった。 なお、アルカリ溶出性クロムの測定はアルカリ脱脂液
（ＦＣ４４６０）６０℃中にクロメート処理後の試験片
を５分間浸漬し、その前後のＣｒ付着量を蛍光Ｘ線分析
で測定して求めた。 ○：最大ふくれ幅１ｍｍ未満 △：１〜３ｍｍ ×：３ｍｍ以上 ◎：最大侵食深さ０．０５ｍｍ未満 ○：０．０５〜０．１ｍｍ △：０．１〜０．３ｍｍ ×：３ｍｍ以上 これらの評価試験結果を表９に示す。

【００５９】

【表１】

【００６０】

【表２】

【００６１】

【表３】

【００６２】

【表４】

【００６３】

【表５】

【００６４】

【表６】

【００６５】

【表７】

【００６６】

【表８】

【００６７】表１〜９の結果から明らかなように、本発
明鋼はいずれも優れた機械的性質、加工性、耐食性、塗
装性を示す。これに対して比較例Ａ−１はクロメート付
着量不足のため十分な耐食性、塗装性が得られていな
い。

【００６８】比較例２Ａ−１、２Ａ−２、２Ａ−３、２
Ａ−４、３Ａ−１、３Ａ−２、３Ａ−３は潤滑被膜中の
潤滑粉または塗布量が不足のため十分な加工性が得られ
ていない。比較例Ａ−２はクロメート層中のアルカリ溶
出性クロムが多いため、塗装性が劣化している。比較例
８Ｂ−１、８Ｂ−３、１１Ｂ−２は潤滑剤が過剰または
過大であるため均一塗布ができず、また加工中の被膜の
脱落等のため十分な加工性が得られず、かつ塗装前処理
でも均一にならないため塗装性も劣化している。比較例
１１Ｂ−１はワックスの融点が低いため十分な加工性が
得られない。

【００６９】比較例１Ａ、２Ａ、３Ａ、８Ｂ、１１Ｂは
クロメート、固形潤滑皮膜形成処理を施していないため
加工性、耐食性、塗装性は得られていない。

【００７０】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
加工性、耐食性に優れた高張力鋼板を簡便なクロメート
処理＋潤滑処理によって製造できるため、より低コスト
で優れた材料を供給できる効果がある。また、従来、耐
食性向上のために施すめっきは鋼板のリサイクルをし難
しくする問題を有してしたが、本発明のようなクロメー
ト処理＋潤滑処理ではリサイクル性を全く損なわないた
め、リサイクルを促進する効果もある。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁵ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｔ 38/06

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】Ｃ ：０．１０〜０．２０ｗｔ％以下、 Ｓｉ：０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：０．３０ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．０１５〜０．１００ｗｔ％以下、 Ｐ ：０．０６ｗｔ％以下、 Ｓ ：０．００５ｗｔ％以下、 Ｎ ：０．００３０ｗｔ％以下、 残部は鉄および不可避不純物組成からなる鋼板の表面
   に、付着量が金属Ｃｒ換算で４０〜２００ｍｇ／ｍ² で
   かつアルカリ溶出性Ｃｒ分が５ｍｇ／ｍ² 以下であるク
   ロメート処理層と、その上層に付着量が０．１〜５．０
   ｇ／ｍ² で、かつ無機潤滑粒子および／または有機潤滑
   粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、０．０５〜２０
   ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含有する固形潤滑
   被膜層を形成してなる、高耐食性、高加工性高張力冷延
   鋼板。
2. 【請求項２】クロメート処理層が電解型クロメート処理
   層または塗布型クロメート処理層である請求項１に記載
   の高耐食性、高加工性高張力冷延鋼板。
3. 【請求項３】前記固形潤滑被膜の基体がアルカリ可溶性
   のプレコートワックスまたはアクリル共重合体樹脂であ
   る請求項１または２に記載の高耐食性、高加工性高張力
   冷延鋼板。
4. 【請求項４】前記無機潤滑粒子が平均粒径２０μｍ以下
   の二硫化モリブデンおよび／または窒化ホウ素粉末であ
   る請求項１〜３のいずれかに記載の高耐食性、高加工性
   高張力冷延鋼板。
5. 【請求項５】前記有機潤滑粒子が平均粒径２０μｍ以下
   でかつ融点が７０℃以上のワックスである請求項１〜４
   のいずれかに記載の高耐食性、高加工性高張力冷延鋼
   板。
6. 【請求項６】請求項１に記載した組成の溶鋼を連続鋳造
   法によりスラブとした後、熱間圧延し、８００℃以上の
   仕上げ温度で仕上げ圧延を行った後、１０℃／ｓ以上の
   速度で冷却して、６００℃以上７５０℃以下の温度でコ
   イルに巻取り、その後５０％以上の圧下率で冷間圧延し
   た後、さらに、連続焼鈍にて７００℃以上８５０℃以下
   の温度で焼鈍処理を施して冷延鋼板とし、さらに脱脂、
   洗浄、乾燥処理した冷延鋼板に、付着量が金属Ｃｒ換算
   で４０〜２００ｍｇ／ｍ² でかつアルカリ溶出性Ｃｒ分
   が５ｍｇ／ｍ² 以下であるクロメート処理層を形成した
   のち、その上層に無機潤滑粒子および／または有機潤滑
   粒子をそれぞれ０．０５〜３０ｗｔ％、０．０５〜２０
   ｗｔ％、合計で０．０５〜４０ｗｔ％含有する固形潤滑
   被膜層を付着量が０．１〜５．０ｇ／ｍ² となるように
   塗布することを特徴とする、高耐食性、高加工性高張力
   冷延鋼板の製造方法。
7. 【請求項７】前記クロメート処理層の形成が、電解型ク
   ロメート処理とそれに引き続く８０〜２５０℃の乾燥に
   よるものである請求項６に記載の高耐食性、高加工性高
   張力冷延鋼板の製造方法。
8. 【請求項８】前記クロメート処理層の形成が、塗布型ク
   ロメート処理とそれに引き続く１００〜２５０℃の乾燥
   とさらにクロメート安定化処理によるものである請求項
   ６に記載の高耐食性、高加工性高張力冷延鋼板の製造方
   法。