JPH06228634A - 制御圧延による低炭素当量圧延形鋼の製造方法 - Google Patents
制御圧延による低炭素当量圧延形鋼の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 建造物の構造部材として用いられる、同一鋼
種の種々のサイズのフランジを有する形鋼を制御圧延加
速冷却により、少ない種類の化学成分鋼片に集約しオン
ラインで作り分ける。 【構成】 ＳＭ４００，ＳＭ４９０級のＨ形鋼等の形鋼
をフランジ部の圧延パス間水冷と圧延後の加速冷却の組
合せ処理により、断面内温度の均一化および、形鋼のサ
イズの違いによる鋼片の化学成分値の変動範囲を縮小
し、鋼片種類を大幅に集約する。
種の種々のサイズのフランジを有する形鋼を制御圧延加
速冷却により、少ない種類の化学成分鋼片に集約しオン
ラインで作り分ける。 【構成】 ＳＭ４００，ＳＭ４９０級のＨ形鋼等の形鋼
をフランジ部の圧延パス間水冷と圧延後の加速冷却の組
合せ処理により、断面内温度の均一化および、形鋼のサ
イズの違いによる鋼片の化学成分値の変動範囲を縮小
し、鋼片種類を大幅に集約する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、建造物の構造部材とし
て用いられる、同一鋼種の種々のサイズの形鋼、例えば
Ｈ形鋼、Ｉ形鋼、溝形鋼、不等辺不等厚山形鋼等を制御
圧延と加速冷却により、少ない種類の化学成分鋼片に集
約し作り分ける、制御圧延形鋼の製造法に係わるもので
ある。
て用いられる、同一鋼種の種々のサイズの形鋼、例えば
Ｈ形鋼、Ｉ形鋼、溝形鋼、不等辺不等厚山形鋼等を制御
圧延と加速冷却により、少ない種類の化学成分鋼片に集
約し作り分ける、制御圧延形鋼の製造法に係わるもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】圧延ままで製造される形鋼、例えばＨ形
鋼は同一化学成分であれば、フランジ厚みの増加にとも
ない、冷却速度が小さくなるため、強度が低下する。こ
の強度低下分は合金量の増加により上昇させ、規格の強
度値を保証している。
鋼は同一化学成分であれば、フランジ厚みの増加にとも
ない、冷却速度が小さくなるため、強度が低下する。こ
の強度低下分は合金量の増加により上昇させ、規格の強
度値を保証している。
【０００３】すなわち、圧延Ｈ形鋼は製品部位により断
面寸法が大きく異なり、フランジに比べウェブの厚みは
薄くなるため、圧延時のウェブとフランジの圧下量、圧
延中及び圧延後の温度履歴が異なり、部材内でも材質差
が生じる。また、ウェブ高さが大きくなるほどウェブ、
フランジ厚みはともに増加し、その材質差はさらに助長
される。それらの材質差を縮小するためには、従来の圧
延による製造法では、同一強度レベルのＨ形鋼を得るた
めにサイズ毎に化学成分を調整した鋼片が必要になる。
すなわち、同一強度レベルの多サイズのＨ形鋼を生産す
るために、個々のサイズに対応させた多種類の化学成分
を設定し、それらの化学成分の鋼片を溶製し対応してい
る。
面寸法が大きく異なり、フランジに比べウェブの厚みは
薄くなるため、圧延時のウェブとフランジの圧下量、圧
延中及び圧延後の温度履歴が異なり、部材内でも材質差
が生じる。また、ウェブ高さが大きくなるほどウェブ、
フランジ厚みはともに増加し、その材質差はさらに助長
される。それらの材質差を縮小するためには、従来の圧
延による製造法では、同一強度レベルのＨ形鋼を得るた
めにサイズ毎に化学成分を調整した鋼片が必要になる。
すなわち、同一強度レベルの多サイズのＨ形鋼を生産す
るために、個々のサイズに対応させた多種類の化学成分
を設定し、それらの化学成分の鋼片を溶製し対応してい
る。
【０００４】なお、特開平２−７６２３６号公報には中
間圧延中にフランジを水冷し、仕上げ圧延後冷却し表面
硬さの低減と同時に冷却ウェブ波を防止する方法が開示
されているが、この方法では中間フランジ圧延温度と圧
下量の規制がなく、加えて仕上げ圧延後の冷却速度の制
限が示されていないので、本発明の目的である低炭素当
量化による鋼片集約は達成できない。
間圧延中にフランジを水冷し、仕上げ圧延後冷却し表面
硬さの低減と同時に冷却ウェブ波を防止する方法が開示
されているが、この方法では中間フランジ圧延温度と圧
下量の規制がなく、加えて仕上げ圧延後の冷却速度の制
限が示されていないので、本発明の目的である低炭素当
量化による鋼片集約は達成できない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前項で述べたように、
Ｈ形鋼用鋼片は強度レベルの同一な鋼種でも、製品サイ
ズ別に化学成分を設定しており、圧延時に製品サイズに
適合する鋼片を多種の鋼片の中から的確に抽出し、管理
する必要があり、また比較的少量・多品種の注文生産で
もあり、転炉出鋼した鋼片を１ロールチャンスで圧延す
る頻度は低く、在庫鋼片となり、管理の煩雑さに加え、
鋼片在庫の増加などによる生産性の低下とコストアップ
を発生している。
Ｈ形鋼用鋼片は強度レベルの同一な鋼種でも、製品サイ
ズ別に化学成分を設定しており、圧延時に製品サイズに
適合する鋼片を多種の鋼片の中から的確に抽出し、管理
する必要があり、また比較的少量・多品種の注文生産で
もあり、転炉出鋼した鋼片を１ロールチャンスで圧延す
る頻度は低く、在庫鋼片となり、管理の煩雑さに加え、
鋼片在庫の増加などによる生産性の低下とコストアップ
を発生している。
【０００６】本発明は、上記の圧延および、在庫時の管
理を簡素化するために、同一強度レベル鋼種の種々のサ
イズの形鋼を制御圧延と加速冷却により、少ない種類の
化学成分鋼片に統合集約し作り分けることに加えて、炭
素当量を低減し、靭性、溶接性などの材質特性を向上さ
せる製造方法を提供するものである。
理を簡素化するために、同一強度レベル鋼種の種々のサ
イズの形鋼を制御圧延と加速冷却により、少ない種類の
化学成分鋼片に統合集約し作り分けることに加えて、炭
素当量を低減し、靭性、溶接性などの材質特性を向上さ
せる製造方法を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、前述の課題を
解決するためになされたもので、その要旨とするところ
は、ＪＩＳ Ｇ ３１０６に規定された化学成分鋼の鋼
片から、フランジ厚み１２〜４０ｍｍのフランジを有す
る形鋼を圧延製造するに際し、鋼片を１１００〜１３０
０℃の温度域に加熱後に圧延を開始し、中間圧延工程の
リバース圧延のパス間でフランジを水冷し、表層部の温
度を７５０℃以下に冷却し、且つ前記リバース圧延のパ
ス間の復熱過程で圧延する工程を１回以上繰り返し、フ
ランジの圧延平均温度が９５０℃以下で総圧下量で２０
％以上になるよう圧下し、仕上圧延工程の圧延終了後に
フランジ厚さに応じ、フランジ外側面を０．５〜１０℃
／Ｓの冷却速度で冷却し製造することにより、ＳＭ４０
０鋼はＪＩＳ Ｇ ３１０６に規定された炭素当量が
０．２１〜０．２５％に、ＳＭ４９０鋼は０．２９〜
０．３７％に低炭素当量化するとともにその範囲を縮小
し、鋼片種類を集約する制御圧延による低炭素当量圧延
形鋼の製造方法にある。
解決するためになされたもので、その要旨とするところ
は、ＪＩＳ Ｇ ３１０６に規定された化学成分鋼の鋼
片から、フランジ厚み１２〜４０ｍｍのフランジを有す
る形鋼を圧延製造するに際し、鋼片を１１００〜１３０
０℃の温度域に加熱後に圧延を開始し、中間圧延工程の
リバース圧延のパス間でフランジを水冷し、表層部の温
度を７５０℃以下に冷却し、且つ前記リバース圧延のパ
ス間の復熱過程で圧延する工程を１回以上繰り返し、フ
ランジの圧延平均温度が９５０℃以下で総圧下量で２０
％以上になるよう圧下し、仕上圧延工程の圧延終了後に
フランジ厚さに応じ、フランジ外側面を０．５〜１０℃
／Ｓの冷却速度で冷却し製造することにより、ＳＭ４０
０鋼はＪＩＳ Ｇ ３１０６に規定された炭素当量が
０．２１〜０．２５％に、ＳＭ４９０鋼は０．２９〜
０．３７％に低炭素当量化するとともにその範囲を縮小
し、鋼片種類を集約する制御圧延による低炭素当量圧延
形鋼の製造方法にある。
【０００８】
【作用】以下、本発明の作用について詳細に説明する。
【０００９】なお、本願発明が対象とするＪＩＳ Ｇ
３１０６（１９８８年改正）は周知のとおり、「溶接構
造用圧延鋼材」であり、この規格の適用範囲は、建築、
橋、船舶、車両等である。適用鋼材の種類は用途と鋼材
の適用厚さ毎に１１種に分類され、化学成分は主要５元
素のうちＣは前記種類毎に厚さ別にその上限値、他の４
元素も上限値を規定している。本発明はＪＩＳ Ｇ ３
１０６のうち、一般の形鋼材に広く用いられるＳＭ４０
０Ａ、ＳＭ４００Ｂ（以下、ＳＭ４００Ａ、ＳＭ４００
Ｂを含め単にＳＭ４００という）およびＳＭ４９０Ａ、
ＳＭ４９０Ｂ（以下、ＳＭ４９０Ａ、ＳＭ４９０Ｂを含
め単にＳＭ４９０という）を対象としている。
３１０６（１９８８年改正）は周知のとおり、「溶接構
造用圧延鋼材」であり、この規格の適用範囲は、建築、
橋、船舶、車両等である。適用鋼材の種類は用途と鋼材
の適用厚さ毎に１１種に分類され、化学成分は主要５元
素のうちＣは前記種類毎に厚さ別にその上限値、他の４
元素も上限値を規定している。本発明はＪＩＳ Ｇ ３
１０６のうち、一般の形鋼材に広く用いられるＳＭ４０
０Ａ、ＳＭ４００Ｂ（以下、ＳＭ４００Ａ、ＳＭ４００
Ｂを含め単にＳＭ４００という）およびＳＭ４９０Ａ、
ＳＭ４９０Ｂ（以下、ＳＭ４９０Ａ、ＳＭ４９０Ｂを含
め単にＳＭ４９０という）を対象としている。
【００１０】ＪＩＳ Ｇ ３１０６の「付属書１」の熱
加工制御を行った鋼板の炭素当量は、その上限が規定さ
れ、ＳＭ４９０級鋼では５０ｍｍ厚以下では０．３８％
である。本発明はこの上限以下であり、さらに下限値を
設けその範囲を縮小して鋼片の種類を集約したものであ
る。
加工制御を行った鋼板の炭素当量は、その上限が規定さ
れ、ＳＭ４９０級鋼では５０ｍｍ厚以下では０．３８％
である。本発明はこの上限以下であり、さらに下限値を
設けその範囲を縮小して鋼片の種類を集約したものであ
る。
【００１１】さて、鋼材の引張強さはＰｉｃｋｅｒｉｎ
ｇによると下記（１）式の実験式で示され、圧延鋼の強
度レベルは合金設計された化学成分値、パーライト割
合、フェライト結晶粒径でほぼ決定される。
ｇによると下記（１）式の実験式で示され、圧延鋼の強
度レベルは合金設計された化学成分値、パーライト割
合、フェライト結晶粒径でほぼ決定される。
【００１２】引張強さ（ＭＰａ）＝１５．４［１９．１
＋１．８（％Ｍｎ）＋５．４（％Ｓｉ）＋０．２５（％
パーライト）＋０．５ｄ-1/2］ ＊ｄ；フェライト粒径（ｍｍ） したがって、強度を一定に保ち、合金成分を低減するに
は、制御圧延と加速冷却によるパーライト割合の増加と
フェライト結晶粒径の細粒化のための圧延プロセス制御
が不可欠となる。
＋１．８（％Ｍｎ）＋５．４（％Ｓｉ）＋０．２５（％
パーライト）＋０．５ｄ-1/2］ ＊ｄ；フェライト粒径（ｍｍ） したがって、強度を一定に保ち、合金成分を低減するに
は、制御圧延と加速冷却によるパーライト割合の増加と
フェライト結晶粒径の細粒化のための圧延プロセス制御
が不可欠となる。
【００１３】すなわち、フェライト（α）粒径は、γ／
α変態のα核生成サイト数とその結晶の粒成長速度によ
り決定され、変態直前のオーステナイト（γ）粒径、
加速冷却型制御圧延（ＴＭＣＰ）に代表される加工熱
処理時の加工温度と歪量、変態域の冷却速度に支配さ
れ、パーライト割合は主にパーライト変態温度により決
定し、その変態温度は冷却速度に依存する。
α変態のα核生成サイト数とその結晶の粒成長速度によ
り決定され、変態直前のオーステナイト（γ）粒径、
加速冷却型制御圧延（ＴＭＣＰ）に代表される加工熱
処理時の加工温度と歪量、変態域の冷却速度に支配さ
れ、パーライト割合は主にパーライト変態温度により決
定し、その変態温度は冷却速度に依存する。
【００１４】本発明は以上の原理を基本とし、圧延によ
り造形するＨ形鋼に代表されるフランジを有する形鋼の
特異な形状からウェブ、フランジ、フィレットの各部位
で、圧延仕上げ温度、圧下率、冷却速度の差から生じる
各部位の材質差の均質化はフランジに比べ肉厚の薄い、
低温仕上げで、冷却速度が速くなるウェブの熱履歴に圧
延中及び圧延後にフランジ部のみを冷却し、両者の熱履
歴（断面内温度）を可能な限り漸近させる方策で部位間
のパーライト割合とフェライト結晶粒径差を縮小し、組
織の均一化により達成した。
り造形するＨ形鋼に代表されるフランジを有する形鋼の
特異な形状からウェブ、フランジ、フィレットの各部位
で、圧延仕上げ温度、圧下率、冷却速度の差から生じる
各部位の材質差の均質化はフランジに比べ肉厚の薄い、
低温仕上げで、冷却速度が速くなるウェブの熱履歴に圧
延中及び圧延後にフランジ部のみを冷却し、両者の熱履
歴（断面内温度）を可能な限り漸近させる方策で部位間
のパーライト割合とフェライト結晶粒径差を縮小し、組
織の均一化により達成した。
【００１５】つぎに、製品サイズ差により多種類の化学
成分鋼片となる鋼片化学成分の集約化は特許請求の範囲
の最小サイズのフランジ厚１２ｍｍの製品の化学成分値
に最大サイズまでの種々の製品の化学成分値をできるだ
け漸近させるために、厚み差に対応させ、圧延中及び圧
延後にフランジ部の冷却を制御し、組織を同一化するこ
とにより鋼種統合するところに本発明の製造法の特徴が
ある。
成分鋼片となる鋼片化学成分の集約化は特許請求の範囲
の最小サイズのフランジ厚１２ｍｍの製品の化学成分値
に最大サイズまでの種々の製品の化学成分値をできるだ
け漸近させるために、厚み差に対応させ、圧延中及び圧
延後にフランジ部の冷却を制御し、組織を同一化するこ
とにより鋼種統合するところに本発明の製造法の特徴が
ある。
【００１６】次に本発明鋼の炭素当量範囲を限定した理
由について述べる。
由について述べる。
【００１７】ＳＭ４００鋼は０．２１〜０．２５％に、
ＳＭ４９０鋼は０．２９〜０．３７％に炭素当量範囲を
限定したのは、主目的はできる限り鋼片種類を集約する
ことにあるが、同時に、高靭性化、溶接性能向上をも達
成するためである。なお、炭素当量の計算式は次のとう
りである。
ＳＭ４９０鋼は０．２９〜０．３７％に炭素当量範囲を
限定したのは、主目的はできる限り鋼片種類を集約する
ことにあるが、同時に、高靭性化、溶接性能向上をも達
成するためである。なお、炭素当量の計算式は次のとう
りである。
【００１８】炭素当量（％）＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２
４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４ Ｈ形鋼の製品サイズをフランジ厚み、１２〜４０ｍｍと
限定したのは、建築用汎用サイズとして多く製造されて
おり、その鋼種の集約により多大な効果が期待できるか
らである。
４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４ Ｈ形鋼の製品サイズをフランジ厚み、１２〜４０ｍｍと
限定したのは、建築用汎用サイズとして多く製造されて
おり、その鋼種の集約により多大な効果が期待できるか
らである。
【００１９】次にこの発明の特徴である制御圧延、制御
冷却条件の限定理由について述べる。
冷却条件の限定理由について述べる。
【００２０】Ｈ形鋼を圧延開始するに際し、鋼片の再加
熱温度を１１００〜１３００℃の温度域に限定したの
は、熱間圧延により形鋼を製造するには塑性変形を容易
にするために１１００℃以上の加熱が必要であり、また
その上限を１３００℃したのは加熱炉の性能、経済性か
らである。
熱温度を１１００〜１３００℃の温度域に限定したの
は、熱間圧延により形鋼を製造するには塑性変形を容易
にするために１１００℃以上の加熱が必要であり、また
その上限を１３００℃したのは加熱炉の性能、経済性か
らである。
【００２１】次に加熱された鋼材は粗圧延、中間圧延
（通常はユニバーサル圧延）、仕上げ圧延の各工程によ
り圧延造形されるが、本発明法の圧延工程における特徴
は、中間圧延機において、圧延パス間で、フランジ鋼片
表層部の温度を７５０℃以下に冷却し、鋼材表面が復熱
する過程で熱間リバース圧延を行うことを少なくとも中
間圧延工程で１回以上行い、フランジの圧延平均温度が
９５０℃以下で総圧下量が２０％以上になるよう圧下す
ることである。これは圧延パス間の水冷により、厚みの
大きいフランジ部をウェブ温度に近づけることと、厚手
サイズは薄手サイズの仕上げ温度に漸近させるためであ
る。加えて、この工程によりフランジ表層部から内部に
かけ温度勾配が付与され、低圧下条件においても内部へ
の加工浸透が生じ、板厚内部まで細粒化が可能になる。
（通常はユニバーサル圧延）、仕上げ圧延の各工程によ
り圧延造形されるが、本発明法の圧延工程における特徴
は、中間圧延機において、圧延パス間で、フランジ鋼片
表層部の温度を７５０℃以下に冷却し、鋼材表面が復熱
する過程で熱間リバース圧延を行うことを少なくとも中
間圧延工程で１回以上行い、フランジの圧延平均温度が
９５０℃以下で総圧下量が２０％以上になるよう圧下す
ることである。これは圧延パス間の水冷により、厚みの
大きいフランジ部をウェブ温度に近づけることと、厚手
サイズは薄手サイズの仕上げ温度に漸近させるためであ
る。加えて、この工程によりフランジ表層部から内部に
かけ温度勾配が付与され、低圧下条件においても内部へ
の加工浸透が生じ、板厚内部まで細粒化が可能になる。
【００２２】なお、フランジの圧延平均温度が９５０℃
以下で総圧下量が２０％以上になるように圧下するの
は、これ以上での温度での圧下は制御圧延による細粒化
効果は期待できず、また、９５０℃以下の温度で総圧下
量が２０％以下ではその細粒化効果が小さいためであ
る。
以下で総圧下量が２０％以上になるように圧下するの
は、これ以上での温度での圧下は制御圧延による細粒化
効果は期待できず、また、９５０℃以下の温度で総圧下
量が２０％以下ではその細粒化効果が小さいためであ
る。
【００２３】その水冷と復熱圧延の繰り返し数は被圧延
材の厚みの大きさ、例えばフランジの厚みに応じ、厚み
が大きい場合には復数回行う。ここでフランジ表層部の
温度を７５０℃以下に限定し冷却する理由は、圧延に引
き続き加速冷却するため、通常のγ温度域からの冷却で
は表層部に焼きが入り、硬化相を生成し加工性を損ねる
ためである。即ち７５０℃以下に冷却すれば、一旦、γ
／α変態温度を切り、次の圧延までに表層部は復熱昇温
し、低温γかγ／α二相共存温度域での加工となり焼き
入性を著しく低減でき、加速冷却による表面層の焼き入
れ硬化を防止できるからである。
材の厚みの大きさ、例えばフランジの厚みに応じ、厚み
が大きい場合には復数回行う。ここでフランジ表層部の
温度を７５０℃以下に限定し冷却する理由は、圧延に引
き続き加速冷却するため、通常のγ温度域からの冷却で
は表層部に焼きが入り、硬化相を生成し加工性を損ねる
ためである。即ち７５０℃以下に冷却すれば、一旦、γ
／α変態温度を切り、次の圧延までに表層部は復熱昇温
し、低温γかγ／α二相共存温度域での加工となり焼き
入性を著しく低減でき、加速冷却による表面層の焼き入
れ硬化を防止できるからである。
【００２４】また、圧延終了後に引続きフランジ部を
０．５〜１０℃／Ｓの冷却速度で冷却し終了するとした
のは、加速冷却によりフェライトの粒成長の抑制とパー
ライト及びベイナイト組織比率を増加させ、低合金で目
標の強度を得るためである。
０．５〜１０℃／Ｓの冷却速度で冷却し終了するとした
のは、加速冷却によりフェライトの粒成長の抑制とパー
ライト及びベイナイト組織比率を増加させ、低合金で目
標の強度を得るためである。
【００２５】
【実施例】試作形鋼は転炉溶製し、連続鋳造により２４
０〜３００ｍｍ厚鋳片に鋳造した鋼片を加熱し、図１に
示す中間ユニバーサル圧延機４と仕上ユニバーサル圧延
機６でＨ形鋼に圧延した。圧延パス間水冷は中間ユニバ
ーサル圧延機４の前後面に配設したフランジ外面の水冷
装置５ａによりスプレー冷却し、圧延終了後の加速冷却
は仕上ユニバーサル圧延機６の後面に配置したフランジ
外側面の水冷装置５ｂでスプレー冷却した。
０〜３００ｍｍ厚鋳片に鋳造した鋼片を加熱し、図１に
示す中間ユニバーサル圧延機４と仕上ユニバーサル圧延
機６でＨ形鋼に圧延した。圧延パス間水冷は中間ユニバ
ーサル圧延機４の前後面に配設したフランジ外面の水冷
装置５ａによりスプレー冷却し、圧延終了後の加速冷却
は仕上ユニバーサル圧延機６の後面に配置したフランジ
外側面の水冷装置５ｂでスプレー冷却した。
【００２６】機械特性は図２に示すフランジ２の板厚ｔ
2 の中心部（１／２ｔ2 ）でフランジ幅全長（Ｂ）の１
／４，１／２幅（１／４Ｂ，１／２Ｂ）から、ウェブ３
の板厚中心部でウェブ高さの１／２Ｈから試験片を採集
し求めた。なお、これらの箇所の特性を求めたのはフラ
ンジ１／４Ｆ部とウェブ１／２Ｗ部はフランジ部とウェ
ブ部の各々の平均的な機械特性を示し、フランジ１／２
Ｆ部はその特性が最も低下するので、これら３箇所によ
りＨ形鋼の機械試験特性を代表できるとしたためであ
る。
2 の中心部（１／２ｔ2 ）でフランジ幅全長（Ｂ）の１
／４，１／２幅（１／４Ｂ，１／２Ｂ）から、ウェブ３
の板厚中心部でウェブ高さの１／２Ｈから試験片を採集
し求めた。なお、これらの箇所の特性を求めたのはフラ
ンジ１／４Ｆ部とウェブ１／２Ｗ部はフランジ部とウェ
ブ部の各々の平均的な機械特性を示し、フランジ１／２
Ｆ部はその特性が最も低下するので、これら３箇所によ
りＨ形鋼の機械試験特性を代表できるとしたためであ
る。
【００２７】第１表は試作鋼の化学成分値を示し、第２
表は圧延と加速冷却条件に対する機械試験特性値を示
す。なお、圧延加熱温度を１２８０℃に揃えたのは、一
般的に加熱温度の低減は機械特性を向上させることは周
知であり、高温加熱条件は機械特性の最低値を示すと推
定され、この値がそれ以下の加熱温度での特性を代表で
きると判断したためである。
表は圧延と加速冷却条件に対する機械試験特性値を示
す。なお、圧延加熱温度を１２８０℃に揃えたのは、一
般的に加熱温度の低減は機械特性を向上させることは周
知であり、高温加熱条件は機械特性の最低値を示すと推
定され、この値がそれ以下の加熱温度での特性を代表で
きると判断したためである。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【表３】
【００３１】本発明法によればＨ形鋼のフランジ厚１２
〜４０ｍｍのサイズをＳＭ４００鋼は炭素当量が０．２
１〜０．２５％範囲の鋼１，２の２種の鋼種で製造で
き、同サイズ範囲のＳＭ４９０鋼は０．２９〜０．３７
％の範囲で鋼３，４の２鋼種で製造できる。当然その特
性は、両者ともに、規格の母材強度（前記ＪＩＳ Ｇ３
１０６）と−５℃でのシャルピー値４７（Ｊ）以上を十
分に満たしている。一方、従来法では制御圧延とフラン
ジ水冷処理を施さないため、フランジ厚毎にＳＭ４００
鋼は鋼５〜８の成分を要し、ＳＭ４９０鋼も同様に鋼９
〜１２を要する。例えば従来法でＨ４５０×２００×８
／１２用の鋼５でフランジ厚の厚いＨ４００×３００×
１０／１６を製造すると、表の数値にアンダーラインで
示した、降伏点・抗張力ともに規格値を満たすことがで
きない。そのほかの鋼７，９，１１もサイズアップによ
り同様にアンダーラインで示した数値のように規格値を
クリアーできない。
〜４０ｍｍのサイズをＳＭ４００鋼は炭素当量が０．２
１〜０．２５％範囲の鋼１，２の２種の鋼種で製造で
き、同サイズ範囲のＳＭ４９０鋼は０．２９〜０．３７
％の範囲で鋼３，４の２鋼種で製造できる。当然その特
性は、両者ともに、規格の母材強度（前記ＪＩＳ Ｇ３
１０６）と−５℃でのシャルピー値４７（Ｊ）以上を十
分に満たしている。一方、従来法では制御圧延とフラン
ジ水冷処理を施さないため、フランジ厚毎にＳＭ４００
鋼は鋼５〜８の成分を要し、ＳＭ４９０鋼も同様に鋼９
〜１２を要する。例えば従来法でＨ４５０×２００×８
／１２用の鋼５でフランジ厚の厚いＨ４００×３００×
１０／１６を製造すると、表の数値にアンダーラインで
示した、降伏点・抗張力ともに規格値を満たすことがで
きない。そのほかの鋼７，９，１１もサイズアップによ
り同様にアンダーラインで示した数値のように規格値を
クリアーできない。
【００３２】即ち、本発明の要件が総て満たされた時
に、第３表に示すように、従来の圧延法ではフランジ厚
１２〜４０ｍｍのサイズのＨ形鋼を製造するのにＳＭ４
００級Ｈ形鋼用として８鋼種、ＳＭ４９０級Ｈ形鋼用に
１０鋼種を要していたが、各２鋼種に集約化が可能にな
る。
に、第３表に示すように、従来の圧延法ではフランジ厚
１２〜４０ｍｍのサイズのＨ形鋼を製造するのにＳＭ４
００級Ｈ形鋼用として８鋼種、ＳＭ４９０級Ｈ形鋼用に
１０鋼種を要していたが、各２鋼種に集約化が可能にな
る。
【００３３】
【表４】
【００３４】なお、本発明が対象とする圧延形鋼は上記
実施例のＨ形鋼に限らずＩ形鋼、山形鋼、溝形鋼、不等
辺不等厚山形鋼等のフランジを有する形鋼にも適用で
き、また、本発明が対象とするＪＩＳ Ｇ ３１０６よ
りも下位グレードであるＪＩＳＧ ３１０１に規定され
た一般構造用圧延鋼材のＳＳ４００及びＳＳ４９０級鋼
にも適用できることは勿論である。
実施例のＨ形鋼に限らずＩ形鋼、山形鋼、溝形鋼、不等
辺不等厚山形鋼等のフランジを有する形鋼にも適用で
き、また、本発明が対象とするＪＩＳ Ｇ ３１０６よ
りも下位グレードであるＪＩＳＧ ３１０１に規定され
た一般構造用圧延鋼材のＳＳ４００及びＳＳ４９０級鋼
にも適用できることは勿論である。
【００３５】
【発明の効果】本発明を適用することにより、従来法で
はＳＭ４００級Ｈ形鋼用として８鋼種、ＳＭ４９０級Ｈ
形鋼用に１０鋼種を要していたが、各２鋼種に集約化で
き、圧延および鋼片在庫管理が大幅に簡略化され、同時
に鋼片在庫の大幅な削減が可能になった。
はＳＭ４００級Ｈ形鋼用として８鋼種、ＳＭ４９０級Ｈ
形鋼用に１０鋼種を要していたが、各２鋼種に集約化で
き、圧延および鋼片在庫管理が大幅に簡略化され、同時
に鋼片在庫の大幅な削減が可能になった。
【００３６】また、炭素当量も低減化され、溶接性、加
工性などが向上し施工性の優れたＨ形鋼を安価に製造で
き、大型建造物の信頼性向上、安全性の確保、経済性等
の産業上の効果は極めて顕著なものがある。
工性などが向上し施工性の優れたＨ形鋼を安価に製造で
き、大型建造物の信頼性向上、安全性の確保、経済性等
の産業上の効果は極めて顕著なものがある。
【図１】本発明法を実施する装置配置例の略図
【図２】Ｈ形鋼の断面形状および機械試験片の採取位置
を示す説明図。
を示す説明図。
１…Ｈ形鋼 ２…フランジ ３…ウェブ ４…中間圧延機 ５ａ…中間圧延機前後面の水冷装置 ５ｂ…仕上げ圧延
機後面冷却装置 ６…仕上げ圧延機
機後面冷却装置 ６…仕上げ圧延機
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小田直樹 大分市大字西ノ洲１番地 新日本製鐵株式 会社大分製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 ＪＩＳ Ｇ ３１０６に規定された化学
成分鋼の鋼片から、フランジ厚み１２〜４０ｍｍのフラ
ンジを有する形鋼を圧延製造するに際し、鋼片を１１０
０〜１３００℃の温度域に加熱後に圧延を開始し、中間
圧延工程のリバース圧延のパス間でフランジを水冷し、
表層部の温度を７５０℃以下に冷却し、且つ前記リバー
ス圧延のパス間の復熱過程で圧延する工程を１回以上繰
り返し、フランジの圧延平均温度が９５０℃以下で総圧
下量で２０％以上になるよう圧下し、仕上圧延工程の圧
延終了後にフランジ厚さに応じ、フランジ外側面を０．
５〜１０℃／Ｓの冷却速度で冷却し製造することによ
り、ＳＭ４００鋼はＪＩＳＧ ３１０６に規定された炭
素当量が０．２１〜０．２５％に、ＳＭ４９０鋼は０．
２９〜０．３７％に低炭素当量化するとともにその範囲
を縮小し、鋼片種類を集約することを特徴とする制御圧
延による低炭素当量圧延形鋼の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5017491A JP2837056B2 (ja) | 1993-02-04 | 1993-02-04 | 制御圧延による低炭素当量圧延形鋼の製造方法 |
| CA002102545A CA2102545C (en) | 1993-02-04 | 1993-11-05 | Method for producing low carbon equivalent rolled steel shapes by controlled rolling |
| EP93120841A EP0609556B1 (en) | 1993-02-04 | 1993-12-23 | Method for producing low carbon-equivalent rolled steel shapes by controlled rolling |
| DE69327091T DE69327091T2 (de) | 1993-02-04 | 1993-12-23 | Verfahren zum Herstellen von Profilen aus Stahl mit niedrigem Kohlenstoffäquivalent durch kontrolliertes Walzen |
| KR1019940000556A KR970001407B1 (ko) | 1993-02-04 | 1994-01-14 | 제어 압연에 의한 저 탄소 당량의 압연강 형상 제조 방법 |
| US08/791,833 US5738739A (en) | 1993-02-04 | 1997-01-30 | Method for producing low carbon equivalent rolled steel shapes by controlled rolling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5017491A JP2837056B2 (ja) | 1993-02-04 | 1993-02-04 | 制御圧延による低炭素当量圧延形鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06228634A true JPH06228634A (ja) | 1994-08-16 |
| JP2837056B2 JP2837056B2 (ja) | 1998-12-14 |
Family
ID=11945480
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5017491A Expired - Lifetime JP2837056B2 (ja) | 1993-02-04 | 1993-02-04 | 制御圧延による低炭素当量圧延形鋼の製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5738739A (ja) |
| EP (1) | EP0609556B1 (ja) |
| JP (1) | JP2837056B2 (ja) |
| KR (1) | KR970001407B1 (ja) |
| CA (1) | CA2102545C (ja) |
| DE (1) | DE69327091T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101355769B1 (ko) * | 2012-01-31 | 2014-01-28 | 현대제철 주식회사 | 가속 냉각이 가능한 열간 압연설비 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5743972A (en) * | 1995-08-29 | 1998-04-28 | Kawasaki Steel Corporation | Heavy-wall structural steel and method |
| KR100421733B1 (ko) * | 1998-12-24 | 2004-05-20 | 주식회사 포스코 | 탄산가스아크용접봉용선재제조방법 |
| JP3873540B2 (ja) | 1999-09-07 | 2007-01-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高生産性・高強度圧延ｈ形鋼の製造方法 |
| JP4231226B2 (ja) * | 2000-04-04 | 2009-02-25 | 新日本製鐵株式会社 | 圧延ｈ形鋼の製造方法 |
| CN103056175B (zh) * | 2012-12-21 | 2014-12-17 | 山西新泰钢铁有限公司 | 一种热轧h型钢翼缘选择冷却控制方法 |
| JP6421900B2 (ja) * | 2016-08-29 | 2018-11-14 | 新日鐵住金株式会社 | 圧延ｈ形鋼及びその製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04103720A (ja) * | 1990-08-21 | 1992-04-06 | Kawasaki Steel Corp | 形状の良好なｈ形鋼の製造方法 |
| JPH04143224A (ja) * | 1990-10-03 | 1992-05-18 | Kawasaki Steel Corp | 強度・靭性に優れるフィレット部を有するｈ形鋼の製造方法 |
| JPH04154917A (ja) * | 1990-10-16 | 1992-05-27 | Kawasaki Steel Corp | 形鋼の製造方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57127501A (en) * | 1981-01-29 | 1982-08-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Rolling method for wide flange beam |
| JPS62253721A (ja) * | 1986-04-26 | 1987-11-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 靭性および強度の優れた薄肉ｈ型鋼の製造方法 |
| JPH0616895B2 (ja) * | 1989-07-25 | 1994-03-09 | 新日本製鐵株式会社 | 薄肉ウエブｈ形鋼の冷却方法およびその装置 |
| JPH075962B2 (ja) * | 1990-03-26 | 1995-01-25 | 新日本製鐵株式会社 | 薄肉ウエブｈ形鋼の製造方法 |
| JP2533250B2 (ja) * | 1991-05-23 | 1996-09-11 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性に優れた低降伏比薄肉ウェブｈ形鋼の製造方法 |
| JPH05329521A (ja) * | 1992-06-01 | 1993-12-14 | Kawasaki Steel Corp | Ｈ形鋼圧延方法 |
-
1993
- 1993-02-04 JP JP5017491A patent/JP2837056B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1993-11-05 CA CA002102545A patent/CA2102545C/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-12-23 DE DE69327091T patent/DE69327091T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-12-23 EP EP93120841A patent/EP0609556B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-01-14 KR KR1019940000556A patent/KR970001407B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-01-30 US US08/791,833 patent/US5738739A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04103720A (ja) * | 1990-08-21 | 1992-04-06 | Kawasaki Steel Corp | 形状の良好なｈ形鋼の製造方法 |
| JPH04143224A (ja) * | 1990-10-03 | 1992-05-18 | Kawasaki Steel Corp | 強度・靭性に優れるフィレット部を有するｈ形鋼の製造方法 |
| JPH04154917A (ja) * | 1990-10-16 | 1992-05-27 | Kawasaki Steel Corp | 形鋼の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101355769B1 (ko) * | 2012-01-31 | 2014-01-28 | 현대제철 주식회사 | 가속 냉각이 가능한 열간 압연설비 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69327091D1 (de) | 1999-12-30 |
| EP0609556A3 (en) | 1996-09-04 |
| CA2102545C (en) | 1998-04-21 |
| CA2102545A1 (en) | 1994-08-05 |
| KR970001407B1 (ko) | 1997-02-06 |
| DE69327091T2 (de) | 2000-07-06 |
| EP0609556A2 (en) | 1994-08-10 |
| KR940019876A (ko) | 1994-09-15 |
| JP2837056B2 (ja) | 1998-12-14 |
| US5738739A (en) | 1998-04-14 |
| EP0609556B1 (en) | 1999-11-24 |
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