JPH04103720A - 形状の良好なｈ形鋼の製造方法 - Google Patents
形状の良好なｈ形鋼の製造方法Info
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- JPH04103720A JPH04103720A JP21805490A JP21805490A JPH04103720A JP H04103720 A JPH04103720 A JP H04103720A JP 21805490 A JP21805490 A JP 21805490A JP 21805490 A JP21805490 A JP 21805490A JP H04103720 A JPH04103720 A JP H04103720A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、熱間圧延によってＨ形鋼、とくに薄肉Ｈ形
鋼（フランジ厚／ウェブ厚２以上）を製造するにあたり
、その冷却過程において、フランジ部とウェブ部の温度
差を小さくすることによる、形状の良好な靭性劣化の少
ないＨ形鋼の製造方法に関するものである。
鋼（フランジ厚／ウェブ厚２以上）を製造するにあたり
、その冷却過程において、フランジ部とウェブ部の温度
差を小さくすることによる、形状の良好な靭性劣化の少
ないＨ形鋼の製造方法に関するものである。
Ｈ形鋼の断面形状は、第１図に示すように、フランジ部
１の厚さがウェブ部２の厚さよりも厚くなっており、薄
肉Ｈ形鋼においては、その差は更に大きくなっている。
１の厚さがウェブ部２の厚さよりも厚くなっており、薄
肉Ｈ形鋼においては、その差は更に大きくなっている。
このため、フランジ部の冷却速度はウェブ部にくらべ遅
く、熱間仕上げ圧延終了時には、フランジ部温度がウェ
ブ部温度よりも２００″Ｃ以上高くなる場合もある。
く、熱間仕上げ圧延終了時には、フランジ部温度がウェ
ブ部温度よりも２００″Ｃ以上高くなる場合もある。
仕上げ圧延及びその後の冷却過程におけるフランジ部と
ウェブ部の温度差によって、室温に冷却された状態では
、フランジ部に引張り、ウェブ部に圧縮の長手方向残留
応力が発生する。
ウェブ部の温度差によって、室温に冷却された状態では
、フランジ部に引張り、ウェブ部に圧縮の長手方向残留
応力が発生する。
この残留応力が存在すると、その大きさにより、耐荷力
の低下、形状不良（ウェブ波の発生）、加工時の割れな
どの問題が発生する。
の低下、形状不良（ウェブ波の発生）、加工時の割れな
どの問題が発生する。
したがって、熱間圧延によるＨ形鋼の製造工程において
は、フランジ部とウェブ部の温度差を小さくする冷却手
段が必要になる。
は、フランジ部とウェブ部の温度差を小さくする冷却手
段が必要になる。
また、冷却速度が遅すぎると組織不良による靭性劣化を
生じ、とくに冷却速度が遅いフランジ幅中央部で問題と
なる。
生じ、とくに冷却速度が遅いフランジ幅中央部で問題と
なる。
（従来の技術）
残留応力を軽減する方法としては、特公昭５５４３０５
３号公報、及び、特公昭５６−３５７３４号公報等に、
仕上げ圧延の前後で、フランジ部を強冷却することによ
り、フランジ部とウェブ部の温度差を減少させる方法が
開示されており、さらに、冷却完了時の温度目標、すな
わち、フランジ部とウェブ部の温度差、冷却時の断面円
代表点における目標温度を決定する方法が、特公昭６０
−３７８５７号公報、特開昭１−２０５０２８号公報に
開示されている。
３号公報、及び、特公昭５６−３５７３４号公報等に、
仕上げ圧延の前後で、フランジ部を強冷却することによ
り、フランジ部とウェブ部の温度差を減少させる方法が
開示されており、さらに、冷却完了時の温度目標、すな
わち、フランジ部とウェブ部の温度差、冷却時の断面円
代表点における目標温度を決定する方法が、特公昭６０
−３７８５７号公報、特開昭１−２０５０２８号公報に
開示されている。
しかしながら、これらの方法における冷却過程において
は、ウェブ部の冷却に合わせて追尾させながらフランジ
部を冷却制御するという冷却方法の提案はない。
は、ウェブ部の冷却に合わせて追尾させながらフランジ
部を冷却制御するという冷却方法の提案はない。
、さらに、冷却制御を行う際の設定値、すなわち、冷却
水流量、冷却時間などの決定方法についての明示がなく
、したがって、これらの方法においては、実操業あるい
は計算機上のシュミレーションにより、試行錯誤的に設
定値を決め込んでいく必要があり、実操業における圧延
条件変化に対する追従が困難で、所定の冷却効果を得る
ことができなかった。
水流量、冷却時間などの決定方法についての明示がなく
、したがって、これらの方法においては、実操業あるい
は計算機上のシュミレーションにより、試行錯誤的に設
定値を決め込んでいく必要があり、実操業における圧延
条件変化に対する追従が困難で、所定の冷却効果を得る
ことができなかった。
（発明が解決しようとする課題）
この発明は、熱間圧延によるＨ形鋼の製造方法であって
、その冷却過程において、フランジ部を水冷し、ウェブ
部とフランジ部の温度差を小さくすることにより、残留
応力の少ない形状の良好なＨ形鋼を安定して製造する製
造方法を提供することにある。
、その冷却過程において、フランジ部を水冷し、ウェブ
部とフランジ部の温度差を小さくすることにより、残留
応力の少ない形状の良好なＨ形鋼を安定して製造する製
造方法を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
この発明は、水冷されることなく、冷却されるウェブ部
に注目し、このウェブ部の冷却に合わせてフランジ部の
冷却水流量を制御するものである。
に注目し、このウェブ部の冷却に合わせてフランジ部の
冷却水流量を制御するものである。
その要旨は、１段又は多段にわたる粗圧延段階の最終段
の粗ユニバーサルミルによる粗圧延を経た後、仕上げユ
ニバーサルミルによる仕上げ圧延を行うＨ形鋼の製造の
際、 粗ユニバーサルミルの出側と仕上げユニバーサルミルの
入側及び出側にそれぞれ配置した水冷ゾーンによって、
被圧延材のフランジ部の冷却を行うに当たって、 フランジ部水冷開始時のウェブ部温度から、フランジ部
水冷完了時のウェブ部の設定目標温度に到達するまでの
、ウェブ部の冷却温度推移曲線をもとにして、 該冷却温度推移曲線に追尾するフランジ部の冷却の下で
、水冷完了時におけるフランジ部温度がフランジ部設定
目標温度となる冷却水流量制御を行うことを特徴とする
形状の良好なＨ形鋼の製造方法であり、 さらに、各水冷ゾーンにおけるフランジ部冷却水流量は
、 ウェブ部温度がフランジ部水冷開始時から設定目標温度
に到達するまでの冷却時間を求め、該冷却時間をもとに
して、最初の水冷ゾーン入側より最終水冷ゾーン出側ま
での全長、各ゾーン長さ、冷却過程中での仕上げ圧延に
おける圧下率より、仕上げ圧延前後の圧延材の搬送速度
を算出し、ついで、各ゾーンにおける通過時間を算出し
、該通過時間と、測定、計算、又は設定により定まる各
水冷ゾーン入側と出側のフランジ部温度から求めるもの
である。
の粗ユニバーサルミルによる粗圧延を経た後、仕上げユ
ニバーサルミルによる仕上げ圧延を行うＨ形鋼の製造の
際、 粗ユニバーサルミルの出側と仕上げユニバーサルミルの
入側及び出側にそれぞれ配置した水冷ゾーンによって、
被圧延材のフランジ部の冷却を行うに当たって、 フランジ部水冷開始時のウェブ部温度から、フランジ部
水冷完了時のウェブ部の設定目標温度に到達するまでの
、ウェブ部の冷却温度推移曲線をもとにして、 該冷却温度推移曲線に追尾するフランジ部の冷却の下で
、水冷完了時におけるフランジ部温度がフランジ部設定
目標温度となる冷却水流量制御を行うことを特徴とする
形状の良好なＨ形鋼の製造方法であり、 さらに、各水冷ゾーンにおけるフランジ部冷却水流量は
、 ウェブ部温度がフランジ部水冷開始時から設定目標温度
に到達するまでの冷却時間を求め、該冷却時間をもとに
して、最初の水冷ゾーン入側より最終水冷ゾーン出側ま
での全長、各ゾーン長さ、冷却過程中での仕上げ圧延に
おける圧下率より、仕上げ圧延前後の圧延材の搬送速度
を算出し、ついで、各ゾーンにおける通過時間を算出し
、該通過時間と、測定、計算、又は設定により定まる各
水冷ゾーン入側と出側のフランジ部温度から求めるもの
である。
ここに、仕上げ圧延を挟んで冷却する場合、仕上げ圧延
により、仕上げ圧延後の圧延材の温度、搬送速度などが
変化するが、仕上げ圧延における圧下率が小さく、計算
結果に与える影響が小さい場合、これらを考慮に入れな
いで計算してもかまわない。
により、仕上げ圧延後の圧延材の温度、搬送速度などが
変化するが、仕上げ圧延における圧下率が小さく、計算
結果に与える影響が小さい場合、これらを考慮に入れな
いで計算してもかまわない。
また、ウェブ部の冷却温度推移曲線に追尾してフランジ
部を冷却するということは、第４図のウェブ部の冷却態
様を示す点線又は−点鎖線のように急冷・復熱を繰り返
しウェブ部温度（実ｉ）に順次近づけることを意味する
。
部を冷却するということは、第４図のウェブ部の冷却態
様を示す点線又は−点鎖線のように急冷・復熱を繰り返
しウェブ部温度（実ｉ）に順次近づけることを意味する
。
なお、第４図は、横軸に時間、縦軸に温度を取り、ウェ
ブ部の冷却温度推移曲線、及びフランジ部の水冷による
急冷、水冷中断による復熱を繰り返す冷却態様２例を模
式的に示したものである。
ブ部の冷却温度推移曲線、及びフランジ部の水冷による
急冷、水冷中断による復熱を繰り返す冷却態様２例を模
式的に示したものである。
（作 用）
この発明の具体的な構成を、粗ユニバーサルミル３、水
冷＃１ゾーン５（強水冷ゾーン）、空冷ゾーン８、水冷
＃２ゾーン６、仕上げユニバーサルミル４、水冷＃３ゾ
ーン７を順に配置した第２図に示す形銅の製造ラインを
例にとり、第３図に示す冷却水流量決定処理フローチャ
ート順に従って説明する。
冷＃１ゾーン５（強水冷ゾーン）、空冷ゾーン８、水冷
＃２ゾーン６、仕上げユニバーサルミル４、水冷＃３ゾ
ーン７を順に配置した第２図に示す形銅の製造ラインを
例にとり、第３図に示す冷却水流量決定処理フローチャ
ート順に従って説明する。
（１）制御目標及び制約条件として、
ａ、水冷完了後、すなわち、水冷＃３ゾーン７の出側に
おけるフランジ部、及びウェブ部の温度をθＯＦ、
θｏｗ（”Ｃ）に設定する。
おけるフランジ部、及びウェブ部の温度をθＯＦ、
θｏｗ（”Ｃ）に設定する。
ここにθ。１．θ。０は、残留応力を少なくするため、
Ａｒ、変態温度近傍、又はこの温度以下に設定すること
が好ましく、水冷後の冷却速度差を考慮してθ。、より
θ。Ｆを低く設定することがよい。
Ａｒ、変態温度近傍、又はこの温度以下に設定すること
が好ましく、水冷後の冷却速度差を考慮してθ。、より
θ。Ｆを低く設定することがよい。
ｂ、仕上げユニバーサルミル４に噛み込む時のフランジ
部、及びウェブ部の温度を同一のθＩＩＦ（”Ｃ）に設
定する。
部、及びウェブ部の温度を同一のθＩＩＦ（”Ｃ）に設
定する。
ここにθｕＦは、ウェブ部の温度でもあるため、上記θ
。０を設定することにより定まる値である。
。０を設定することにより定まる値である。
Ｃ９水冷＃Ｉゾーン５（強水冷ゾーン）の出側における
フランジ部の温度をθｒｓｐ （”Ｃ）に設定する。
フランジ部の温度をθｒｓｐ （”Ｃ）に設定する。
ｄ、仕上げ圧延による圧延材の温度変化、搬送速度変化
は無視する。
は無視する。
なお、θＯＦＩ θ。い、θｔｌＦ、θ１８．は、そ
れぞれ、水冷完了時目標温度（フランジ部）、水冷完了
時目標温度（ウェブ部）、仕上げユニバーサルミル４噛
み込み時温度（フランジ部、ウェブ部）、水冷＃ｌゾー
ン５の出側温度、すなわち強水冷冷却停止温度（フラン
ジ部）であり、Ｈ形鋼の製品寸法、鋼種毎にあらかじめ
設定する値である。
れぞれ、水冷完了時目標温度（フランジ部）、水冷完了
時目標温度（ウェブ部）、仕上げユニバーサルミル４噛
み込み時温度（フランジ部、ウェブ部）、水冷＃ｌゾー
ン５の出側温度、すなわち強水冷冷却停止温度（フラン
ジ部）であり、Ｈ形鋼の製品寸法、鋼種毎にあらかじめ
設定する値である。
（２）粗ユニバーサルミル３における圧延後最初の水冷
＃１ゾーン５の入側のフランジ温度θｆＬＩＲ、ウェブ
温度θ１．ｌＵ、ｌを、放射温度計９による測定、又は
、粗ユニバーサルミル３における圧延条件にもとづく予
測計算により求める。
＃１ゾーン５の入側のフランジ温度θｆＬＩＲ、ウェブ
温度θ１．ｌＵ、ｌを、放射温度計９による測定、又は
、粗ユニバーサルミル３における圧延条件にもとづく予
測計算により求める。
（３）空冷のみで冷却されるウェブ部の温度が、θＷＥ
ＩＲからθ。−になるのに必要な時間ｔＣＷを温度計算
モデル式より求める。
ＩＲからθ。−になるのに必要な時間ｔＣＷを温度計算
モデル式より求める。
さらに、このｔ。、と水冷＃１ゾーン５の入側から水冷
＃３ゾーン７の出側までの設備長さＬにもとづいて、圧
延材の搬送速度ｖ（ｖ＝Ｌ／ｌｃＪを求める。
＃３ゾーン７の出側までの設備長さＬにもとづいて、圧
延材の搬送速度ｖ（ｖ＝Ｌ／ｌｃＪを求める。
（４）粗ユニバーサルミル３による圧延後の水冷＃１ゾ
ーンの入側フランジ部温度θｆｌＪＲ、水冷Ｉｌｌゾー
ン５の出側フランジ部設定温度θｆｓＰ、材料搬送速度
■、及び水冷＃１ゾーン５の長さＬ１□より、水冷＃１
ゾーン５における冷却水流量Ｗ１を求める。すなわち、
水冷＃ｌゾーン５の通過時間をｔ＋ｚをｔｌ。−り、□
／■により求め、つづいて、フランジ部の温度がｔｌ２
の間に、θｆｕＲからθ１，２になるために必要な冷却
水流量Ｗ、を温度計算モデル式により求める。
ーンの入側フランジ部温度θｆｌＪＲ、水冷Ｉｌｌゾー
ン５の出側フランジ部設定温度θｆｓＰ、材料搬送速度
■、及び水冷＃１ゾーン５の長さＬ１□より、水冷＃１
ゾーン５における冷却水流量Ｗ１を求める。すなわち、
水冷＃ｌゾーン５の通過時間をｔ＋ｚをｔｌ。−り、□
／■により求め、つづいて、フランジ部の温度がｔｌ２
の間に、θｆｕＲからθ１，２になるために必要な冷却
水流量Ｗ、を温度計算モデル式により求める。
（５）水冷＃Ｉゾーン５と水冷＃２ゾーン６の間にある
空冷ゾーン８におけるフランジ部の復熱による塩層変化
を求める。すなわち、水冷＃Ｉゾーン５の出側フランジ
温度θｆｓＰと、空冷ゾーン８における通過時間ｔ□２
（し□Ｚ ＝ Ｌ ｍ ｚ ／ ｖ：ここにＬ８□は空
冷ゾーン８のゾーン長さ）とから、水冷＃２ゾーン６の
入側のフランジ温度（復熱温度）θ、２８を求める。
空冷ゾーン８におけるフランジ部の復熱による塩層変化
を求める。すなわち、水冷＃Ｉゾーン５の出側フランジ
温度θｆｓＰと、空冷ゾーン８における通過時間ｔ□２
（し□Ｚ ＝ Ｌ ｍ ｚ ／ ｖ：ここにＬ８□は空
冷ゾーン８のゾーン長さ）とから、水冷＃２ゾーン６の
入側のフランジ温度（復熱温度）θ、２８を求める。
（６）水冷＃２ゾーン６の入側フランジ温度θｆｅｅ
と仕上げユニバーサルミル４の噛み込み時の設定温度θ
。４、及び圧延材搬送速度Ｖ、水冷＃２ゾーン６の長さ
Ｌ２□、水冷＃２ゾーン６と仕上げユニバーサルミル４
間距離Ｌ ２０Ｆより、水冷＃２ゾーン６における冷却
水流量Ｗ２を求める。すなわち、水冷＋１２ゾーン６の
通過時間ｔ２□、水冷＃２ゾーン６を出てから仕上げユ
ニバーサルミル４噛み込みまでの時間ｔ ＺＬＩＦをそ
れぞれｔ２□−Ｌ２□／ Ｖ ％ ｔ ＺＬＩＦ ＝
Ｌ ＺＬＩＦ ／ Ｖにより求め、つづいて、水冷＃
２ゾーン６の出側フランジ温度θ、２゜を、上記θＬＩ
Ｆとｔ ２ＵＦより求める。さらにつづいて、フランジ
温度かｔ２□の間にθｆ２ａからθｒｚｄになるために
必要な冷却水流量Ｗ２を温度計算モデル式により求める
。
と仕上げユニバーサルミル４の噛み込み時の設定温度θ
。４、及び圧延材搬送速度Ｖ、水冷＃２ゾーン６の長さ
Ｌ２□、水冷＃２ゾーン６と仕上げユニバーサルミル４
間距離Ｌ ２０Ｆより、水冷＃２ゾーン６における冷却
水流量Ｗ２を求める。すなわち、水冷＋１２ゾーン６の
通過時間ｔ２□、水冷＃２ゾーン６を出てから仕上げユ
ニバーサルミル４噛み込みまでの時間ｔ ＺＬＩＦをそ
れぞれｔ２□−Ｌ２□／ Ｖ ％ ｔ ＺＬＩＦ ＝
Ｌ ＺＬＩＦ ／ Ｖにより求め、つづいて、水冷＃
２ゾーン６の出側フランジ温度θ、２゜を、上記θＬＩ
Ｆとｔ ２ＵＦより求める。さらにつづいて、フランジ
温度かｔ２□の間にθｆ２ａからθｒｚｄになるために
必要な冷却水流量Ｗ２を温度計算モデル式により求める
。
（７）仕上げユニバーサルミル４噛み込み時フランジ部
、ウェブ部温度θＵＦ、冷却完了時目標フランジ部温度
θ。Ｆ、及び、圧延材搬送速度■、仕上げユニバーサル
ミル４と水冷＃４ゾーン７間距離ＬＬＩＦ３、水冷＃３
ヅーン７のゾーン長さＩ３２から、水冷＃３ゾーン７に
おける冷却水流量Ｗ３を求める。
、ウェブ部温度θＵＦ、冷却完了時目標フランジ部温度
θ。Ｆ、及び、圧延材搬送速度■、仕上げユニバーサル
ミル４と水冷＃４ゾーン７間距離ＬＬＩＦ３、水冷＃３
ヅーン７のゾーン長さＩ３２から、水冷＃３ゾーン７に
おける冷却水流量Ｗ３を求める。
すなわち、仕上げユニバーサルミル４を出てから水冷＃
３ゾーン７に入るまでの時間ｔ ＬＩＦ３、水冷＃３ゾ
ーンの通過時間ｔ３□を、それぞれｔ ＵＦ３−Ｌ Ｌ
ＩＦ３ ／ Ｖ 、ｔ ３Ｚ＝ Ｌ ３２／ ｖにより
求め、続いて、水冷＃３ゾーン入ロフランジ部温度θｆ
３８をθＬＩＦとｔ ＵＦ３より求める。さらにつづい
て、フランジ部温度がｔ３□の間にθｆ３ｅからθ。１
になるために必要な冷却水流量Ｗ３を温度計算モデルに
より求める。
３ゾーン７に入るまでの時間ｔ ＬＩＦ３、水冷＃３ゾ
ーンの通過時間ｔ３□を、それぞれｔ ＵＦ３−Ｌ Ｌ
ＩＦ３ ／ Ｖ 、ｔ ３Ｚ＝ Ｌ ３２／ ｖにより
求め、続いて、水冷＃３ゾーン入ロフランジ部温度θｆ
３８をθＬＩＦとｔ ＵＦ３より求める。さらにつづい
て、フランジ部温度がｔ３□の間にθｆ３ｅからθ。１
になるために必要な冷却水流量Ｗ３を温度計算モデルに
より求める。
以上（１）から（７）までの処理を行うことにより、水
冷各ゾーンの冷却水流量をオンラインで求めることがで
きる。
冷各ゾーンの冷却水流量をオンラインで求めることがで
きる。
なお、温度計算モデルとしては一般に知られている以下
に示す式を用いてよい。
に示す式を用いてよい。
フランジ１／４．１／２点における厚み方向の熱伝導の
みを考慮した１次元熱伝導モデルとして境界条件として ただし、 厚み方向座標〔胴〕 材料温度〔°Ｃ〕 時間（−ｉｎ 〕 熱伝導率ＣＫｃａ ｌ／ｍｈ″Ｃ〕 熱伝導率（Ｋｃａｌ／ｍ”ｈ’ｃ ） 密度（ｋｇ／ｍ３） ：比熱（Ｋｃａｌ／ｋｇ’ｃ ］ ：雰囲気温度Ｃ”Ｃ） （温度の数値解は、−船釣に差分法で求める。）（実施
例） 熱間圧延によりＨ形鋼を製造するに際し、この発明方法
によるフランジ部水冷を実施する場合の、冷却水流量設
定値を、計算機によるシュミレーションを行なって求め
た。この結果を以下に記す。
みを考慮した１次元熱伝導モデルとして境界条件として ただし、 厚み方向座標〔胴〕 材料温度〔°Ｃ〕 時間（−ｉｎ 〕 熱伝導率ＣＫｃａ ｌ／ｍｈ″Ｃ〕 熱伝導率（Ｋｃａｌ／ｍ”ｈ’ｃ ） 密度（ｋｇ／ｍ３） ：比熱（Ｋｃａｌ／ｋｇ’ｃ ］ ：雰囲気温度Ｃ”Ｃ） （温度の数値解は、−船釣に差分法で求める。）（実施
例） 熱間圧延によりＨ形鋼を製造するに際し、この発明方法
によるフランジ部水冷を実施する場合の、冷却水流量設
定値を、計算機によるシュミレーションを行なって求め
た。この結果を以下に記す。
設定条件は、Ｈ形銅の寸法を
ウェブ高さ：５５０ｍｍ
フランジ幅：２００ｍｍ
ウェブ厚 ：Ｉ２ｍｍ
フランジ厚＝２５帥
とし、
温度の設定は、
水冷完了時目標温度（フランジ部） ： ５００°
Ｃ〃 （ウェブ部）；７３０°Ｃ仕上げユニバ
ーサルミル噛込み温度ニア６０°Ｃ強水冷冷却停止温度
〔水冷＃１ゾーン出側温度〕（フランジ部）
： ４００°Ｃとし、 さらに、各水冷ゾーンは、２分割されており、この前部
と後部とで異なる流量設定が可能であるものとした。
Ｃ〃 （ウェブ部）；７３０°Ｃ仕上げユニバ
ーサルミル噛込み温度ニア６０°Ｃ強水冷冷却停止温度
〔水冷＃１ゾーン出側温度〕（フランジ部）
： ４００°Ｃとし、 さらに、各水冷ゾーンは、２分割されており、この前部
と後部とで異なる流量設定が可能であるものとした。
なお、水冷完了時目標温度が、ウェブ部とフランジ部と
でフランジ部が２３０°Ｃ低くなっているが、これは、
室温まで冷却する場合のウェブ部とフランジ部の冷却速
度の違いを考慮したもので、この寸法のＨ形鋼では、良
好な形状を得るために最も適した温度条件である。
でフランジ部が２３０°Ｃ低くなっているが、これは、
室温まで冷却する場合のウェブ部とフランジ部の冷却速
度の違いを考慮したもので、この寸法のＨ形鋼では、良
好な形状を得るために最も適した温度条件である。
計算は、粗ユニバーサルミル出側における温度が変化し
た場合の３例について、流量設定値を算出したもので、
この結果を表１に示す。
た場合の３例について、流量設定値を算出したもので、
この結果を表１に示す。
このように、水冷直前の被圧延材の温度が変化しても、
この温度変化に応して、搬送速度、及び水冷各ゾーンの
流量を決定することにより、水冷完了時の温度を一定に
保つことができる。
この温度変化に応して、搬送速度、及び水冷各ゾーンの
流量を決定することにより、水冷完了時の温度を一定に
保つことができる。
（発明の効果）
この発明は、ウェブ部の空冷による冷却曲線をもとに、
これに合わせるようにフランジ部を冷却し、かつ、フラ
ンジ部の冷却にあたっては圧延の操業に応じた最適な冷
却水流量をオンラインで設定し得るようにすることによ
り、形状の良好なＨ形鋼を安定して製造できるようにす
るものであり、とくに薄肉Ｈ形鋼に用いて好適である。
これに合わせるようにフランジ部を冷却し、かつ、フラ
ンジ部の冷却にあたっては圧延の操業に応じた最適な冷
却水流量をオンラインで設定し得るようにすることによ
り、形状の良好なＨ形鋼を安定して製造できるようにす
るものであり、とくに薄肉Ｈ形鋼に用いて好適である。
第１図は、Ｈ形鋼の断面図、
第２図は、Ｈ形鋼の製造ラインの配置を示す上面図、
第３図は、冷却水流量決定処理フローチャート、及び、
第４図は、ウェブ部の冷却温度推移曲線、フランジ部の
冷却態様を模式的に示すグラフである。 ・・・フランジ ２・・・ウエフ・・・粗ユ
ニバーサルミル ・・・仕上げユニバーサルミル ・・・水冷＃１ゾーン ６・・・水冷＃２ゾーン
・・・水冷＃３ゾーン ８・・・空冷ゾーン・・
・放射温度計 第４図 問間
冷却態様を模式的に示すグラフである。 ・・・フランジ ２・・・ウエフ・・・粗ユ
ニバーサルミル ・・・仕上げユニバーサルミル ・・・水冷＃１ゾーン ６・・・水冷＃２ゾーン
・・・水冷＃３ゾーン ８・・・空冷ゾーン・・
・放射温度計 第４図 問間
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、１段又は多段にわたる粗圧延段階の最終段の粗ユニ
バーサルミルによる粗圧延を経た後、仕上げユニバーサ
ルミルによる仕上げ圧延を行うＨ形鋼の製造の際、 粗ユニバーサルミルの出側と仕上げユニバ ーサルミルの入側及び出側にそれぞれ配置した水冷ゾー
ンによって、被圧延材のフランジ部の冷却を行うに当た
って、 フランジ部水冷開始時のウェブ部温度から、フランジ部
水冷完了時のウェブ部の設定目標温度に到達するまでの
、ウェブ部の冷却温度推移曲線をもとにして、 該冷却温度推移曲線に追尾するフランジ部 の冷却の下で、水冷完了時におけるフランジ部温度がフ
ランジ部の設定目標温度となる冷却水流量制御を行うこ
とを特徴とする形状の良好なＨ形鋼の製造方法。 ２、ウェブ部温度がフランジ部水冷開始時から設定目標
温度に到達するまでの冷却時間を求め、 該冷却時間をもとにして、最初の水冷ゾー ン入側より最終水冷ゾーン出側までの全長、各ゾーン長
さ、冷却過程中での仕上げ圧延における圧下率より、仕
上げ圧延前後の圧延材の搬送速度を算出し、ついで各ゾ
ーンにおける通過時間を算出し、 該通過時間と、測定、計算、又は設定によ り定まる各水冷ゾーン入側と出側のフランジ部温度とか
ら、各水冷ゾーンにおけるフランジ部冷却水流量を求め
冷却水流量を制御する請求項第１項に記載の形状の良好
なＨ形鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21805490A JPH04103720A (ja) | 1990-08-21 | 1990-08-21 | 形状の良好なｈ形鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21805490A JPH04103720A (ja) | 1990-08-21 | 1990-08-21 | 形状の良好なｈ形鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04103720A true JPH04103720A (ja) | 1992-04-06 |
Family
ID=16713932
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21805490A Pending JPH04103720A (ja) | 1990-08-21 | 1990-08-21 | 形状の良好なｈ形鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04103720A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0609556A2 (en) * | 1993-02-04 | 1994-08-10 | Nippon Steel Corporation | Method for producing low carbon-equivalent rolled steel shapes by controlled rolling |
| US6059903A (en) * | 1996-05-15 | 2000-05-09 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Method of cooling sectional girders |
-
1990
- 1990-08-21 JP JP21805490A patent/JPH04103720A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0609556A2 (en) * | 1993-02-04 | 1994-08-10 | Nippon Steel Corporation | Method for producing low carbon-equivalent rolled steel shapes by controlled rolling |
| JPH06228634A (ja) * | 1993-02-04 | 1994-08-16 | Nippon Steel Corp | 制御圧延による低炭素当量圧延形鋼の製造方法 |
| EP0609556A3 (en) * | 1993-02-04 | 1996-09-04 | Nippon Steel Corp | Method for producing low carbon-equivalent rolled steel shapes by controlled rolling. |
| US5738739A (en) * | 1993-02-04 | 1998-04-14 | Nippon Steel Corporation | Method for producing low carbon equivalent rolled steel shapes by controlled rolling |
| US6059903A (en) * | 1996-05-15 | 2000-05-09 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Method of cooling sectional girders |
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