JPH06179807A - 強化ポリカーボネート樹脂組成物 - Google Patents
強化ポリカーボネート樹脂組成物Info
- Publication number
- JPH06179807A JPH06179807A JP33455892A JP33455892A JPH06179807A JP H06179807 A JPH06179807 A JP H06179807A JP 33455892 A JP33455892 A JP 33455892A JP 33455892 A JP33455892 A JP 33455892A JP H06179807 A JPH06179807 A JP H06179807A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molecular weight
- polycarbonate resin
- weight
- resin composition
- parts
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高いバーフロー値を有し成形性に優れ、しか
も剛性、強度、寸法精度、大型薄肉成形品の外観などの
優れた成形品を成形するための強化ＰＣ組成物を提供す
ることにある。 【構成】 （Ａ）粘度平均分子量が１００００〜１５０
００で、かつ分子量分布Ｍｗ／ Ｍｎが２．８０未満の
ポリカーボネート樹脂１００重量部と（Ｂ）強化充填材
５〜１００重量部からなる強化ポリカーボネート樹脂、
または（Ａ）と（Ｂ）１００重量部に対しさらにゴム質
含有スチレン系コポリマーを２〜３０重量部添加した強
化ポリカーボネート樹脂組成物。 【効果】 曲げ強さやアイゾット衝撃強度のような短時
間物性のみならず、クリープ破断特性のような長時間物
性や寸法精度に優れ、さらに流動性良好なために、大型
薄肉成形品の外観などの優れた強化ＰＣ組成物を得るこ
とができる。
も剛性、強度、寸法精度、大型薄肉成形品の外観などの
優れた成形品を成形するための強化ＰＣ組成物を提供す
ることにある。 【構成】 （Ａ）粘度平均分子量が１００００〜１５０
００で、かつ分子量分布Ｍｗ／ Ｍｎが２．８０未満の
ポリカーボネート樹脂１００重量部と（Ｂ）強化充填材
５〜１００重量部からなる強化ポリカーボネート樹脂、
または（Ａ）と（Ｂ）１００重量部に対しさらにゴム質
含有スチレン系コポリマーを２〜３０重量部添加した強
化ポリカーボネート樹脂組成物。 【効果】 曲げ強さやアイゾット衝撃強度のような短時
間物性のみならず、クリープ破断特性のような長時間物
性や寸法精度に優れ、さらに流動性良好なために、大型
薄肉成形品の外観などの優れた強化ＰＣ組成物を得るこ
とができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は特に成形性の改善された
強化ポリカーボネート樹脂組成物に関し、主として機械
的強度、寸法安定性、成形性の要求される成形品、特に
大型薄肉成形品として優れた外観の要求される自動車部
品、電気・電子部品、雑貨など幅広い分野で使用でき
る。
強化ポリカーボネート樹脂組成物に関し、主として機械
的強度、寸法安定性、成形性の要求される成形品、特に
大型薄肉成形品として優れた外観の要求される自動車部
品、電気・電子部品、雑貨など幅広い分野で使用でき
る。
【０００２】
【従来の技術】ポリカーボネート樹脂（以下ＰＣと略記
することがある）は単独でも成形性、機械的、熱的、電
気的性質のバランスのとれた性能を有し、自動車部品、
電気・電子部品、雑貨など幅広い分野で使用されている
が、用途によってはさらに剛性、強度、寸法精度、導電
性を向上させるためガラス繊維、炭素繊維、ガラスフレ
ークなどの強化材を添加して使用する場合がある。
することがある）は単独でも成形性、機械的、熱的、電
気的性質のバランスのとれた性能を有し、自動車部品、
電気・電子部品、雑貨など幅広い分野で使用されている
が、用途によってはさらに剛性、強度、寸法精度、導電
性を向上させるためガラス繊維、炭素繊維、ガラスフレ
ークなどの強化材を添加して使用する場合がある。
【０００３】ところで、ガラス繊維、炭素繊維、ガラス
フレークなどの強化材を添加して使用する場合、ＰＣ単
独に比較し成形性（ここではバーフロー値で表示）が著
しく低下し、特に大型薄肉成形品の成形が困難になるこ
とが多い。また粘度平均分子量（以下、単に分子量と略
記）の高い、すなわち溶融粘度が高くバーフロー値の低
いポリカーボネート樹脂に強化材を添加した組成物で
は、押出しおよび射出成形工程の溶融混練時に繊維状強
化材やフレーク状強化材の破砕を生じ、強化材の役割を
著しく損なったり、強化材が成形品表面に浮き出して外
観不良を生ずることがある。このような問題点を解決す
るため、溶融粘度の低い、例えばポリスチレン、ＡＢＳ
などとＰＣをブレンドした樹脂組成物に強化充填材を添
加することも知られているが、それら強化樹脂組成物で
は、成形品の荷重撓み温度や外観が低下するなどの新た
な問題点が生ずる。
フレークなどの強化材を添加して使用する場合、ＰＣ単
独に比較し成形性（ここではバーフロー値で表示）が著
しく低下し、特に大型薄肉成形品の成形が困難になるこ
とが多い。また粘度平均分子量（以下、単に分子量と略
記）の高い、すなわち溶融粘度が高くバーフロー値の低
いポリカーボネート樹脂に強化材を添加した組成物で
は、押出しおよび射出成形工程の溶融混練時に繊維状強
化材やフレーク状強化材の破砕を生じ、強化材の役割を
著しく損なったり、強化材が成形品表面に浮き出して外
観不良を生ずることがある。このような問題点を解決す
るため、溶融粘度の低い、例えばポリスチレン、ＡＢＳ
などとＰＣをブレンドした樹脂組成物に強化充填材を添
加することも知られているが、それら強化樹脂組成物で
は、成形品の荷重撓み温度や外観が低下するなどの新た
な問題点が生ずる。
【０００４】
【本発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上
記の従来の技術的課題を解決するために、高いバーフロ
ー値を有し成形性に優れ、しかも剛性、強度、寸法精
度、大型薄肉成形品の外観などの優れた成形品を成形す
るための強化ＰＣ組成物を提供することにある。
記の従来の技術的課題を解決するために、高いバーフロ
ー値を有し成形性に優れ、しかも剛性、強度、寸法精
度、大型薄肉成形品の外観などの優れた成形品を成形す
るための強化ＰＣ組成物を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、従来技術の
課題を解決するため鋭意検討した結果、特定の範囲内に
ある分子量および分子量分布を持つポリネーボネート樹
脂に、強化充填材を配合することにより上記の課題を解
決でき本発明の目的を達成できることを見出した。
課題を解決するため鋭意検討した結果、特定の範囲内に
ある分子量および分子量分布を持つポリネーボネート樹
脂に、強化充填材を配合することにより上記の課題を解
決でき本発明の目的を達成できることを見出した。
【０００６】すなわち、本発明は、（Ａ）分子量（粘度
平均分子量）が１００００〜１５０００で、かつ分子量
分布Ｍｗ／Ｍｎ（以下Ｍｗ／Ｍｎと略記、Ｍｗは重量平
均分子量、Ｍｎは数平均分子量）が２．８０未満のポリ
カーボネート樹脂１００重量部と、（Ｂ）強化充填材５
〜１００重量部とからなる強化ボリカーボネート樹脂組
成物、および上記（Ａ）と（Ｂ）からなる強化ボリカー
ボネート樹脂組成物１００重量部に対し、ゴム質含有ス
チレン系コポリマーを２〜３０重量部添加した強化ボリ
カーボネート樹脂組成物に関する。
平均分子量）が１００００〜１５０００で、かつ分子量
分布Ｍｗ／Ｍｎ（以下Ｍｗ／Ｍｎと略記、Ｍｗは重量平
均分子量、Ｍｎは数平均分子量）が２．８０未満のポリ
カーボネート樹脂１００重量部と、（Ｂ）強化充填材５
〜１００重量部とからなる強化ボリカーボネート樹脂組
成物、および上記（Ａ）と（Ｂ）からなる強化ボリカー
ボネート樹脂組成物１００重量部に対し、ゴム質含有ス
チレン系コポリマーを２〜３０重量部添加した強化ボリ
カーボネート樹脂組成物に関する。
【０００７】本発明は、従来の強化ＰＣ組成物に使用さ
れているＰＣの分子量、例えば特開昭６０−４５５０号
に使用されている様なＰＣの分子量１９０００〜３００
００に比較し、著しく溶融粘度の低く、分子量（粘度平
均分子量）１００００〜１５０００で、かつ分子量分布
Ｍｗ／Ｍｎが２．８０未満のＰＣに強化充填材を添加
し、成形性を改良しても、曲げ強さやアイゾット衝撃強
度のような短時間物性のみならず、クリープ破断特性の
ような長時間物性に優れ、さらに寸法精度、大型薄肉成
形品の外観などの優れた成形品を提供する強化ＰＣ組成
物を得ることができる。
れているＰＣの分子量、例えば特開昭６０−４５５０号
に使用されている様なＰＣの分子量１９０００〜３００
００に比較し、著しく溶融粘度の低く、分子量（粘度平
均分子量）１００００〜１５０００で、かつ分子量分布
Ｍｗ／Ｍｎが２．８０未満のＰＣに強化充填材を添加
し、成形性を改良しても、曲げ強さやアイゾット衝撃強
度のような短時間物性のみならず、クリープ破断特性の
ような長時間物性に優れ、さらに寸法精度、大型薄肉成
形品の外観などの優れた成形品を提供する強化ＰＣ組成
物を得ることができる。
【０００８】本発明に使用されるＰＣは、たとえば、反
応に不活性な有機溶媒、アルカリ水溶液の存在下、二価
フェノール系化合物およびホスゲンと反応させたのち、
第三級アミンもしくは第四級アンモニウム塩などの重合
触媒を添加して重合させる界面重合法や二価フェノール
系化合物をピリジンまたはピリジンおよび不活性溶媒の
混合溶液に溶解し、ホスゲンを導入し直接ポリカーボネ
ート樹脂を製造するピリジン法等従来のポリカーボネー
ト樹脂の製造法により得られるものが使用される。上記
の反応に際して必要に応じて、分子量調節剤、分岐化剤
などが使用される。
応に不活性な有機溶媒、アルカリ水溶液の存在下、二価
フェノール系化合物およびホスゲンと反応させたのち、
第三級アミンもしくは第四級アンモニウム塩などの重合
触媒を添加して重合させる界面重合法や二価フェノール
系化合物をピリジンまたはピリジンおよび不活性溶媒の
混合溶液に溶解し、ホスゲンを導入し直接ポリカーボネ
ート樹脂を製造するピリジン法等従来のポリカーボネー
ト樹脂の製造法により得られるものが使用される。上記
の反応に際して必要に応じて、分子量調節剤、分岐化剤
などが使用される。
【０００９】上記の二価フェノール系化合物としては、
たとえば、ビス（４−ヒドロキシフェニル）メタン、ビ
ス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、ビス（４−ヒド
ロキシフェニル）エーテル、ビス（４−ヒドロキシフェ
ニル）スルホン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スル
ホキシド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルフィ
ド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ケトン、１，１−
ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、２，２−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）ブタン、１，１−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン、２，２−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）−３，５−ジブロモフェニ
ル）プロパン、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３，５
−ジクロロフェニル）プロパン、２，２−ビス（４−ヒ
ドロキシ−３−ブロモフェニル）プロパン、２，２−ビ
ス（４−ヒドロキシ−３−クロロフェニル）プロパン、
２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３，５−ジメチルフェ
ニル）プロパン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニ
ル）−１−フェニルエタン、ビス（４−ヒドロキシフェ
ニル）ジフェニルメタンなどが例示される。
たとえば、ビス（４−ヒドロキシフェニル）メタン、ビ
ス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、ビス（４−ヒド
ロキシフェニル）エーテル、ビス（４−ヒドロキシフェ
ニル）スルホン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スル
ホキシド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルフィ
ド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ケトン、１，１−
ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、２，２−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）ブタン、１，１−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン、２，２−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）−３，５−ジブロモフェニ
ル）プロパン、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３，５
−ジクロロフェニル）プロパン、２，２−ビス（４−ヒ
ドロキシ−３−ブロモフェニル）プロパン、２，２−ビ
ス（４−ヒドロキシ−３−クロロフェニル）プロパン、
２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３，５−ジメチルフェ
ニル）プロパン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニ
ル）−１−フェニルエタン、ビス（４−ヒドロキシフェ
ニル）ジフェニルメタンなどが例示される。
【００１０】本発明に使用されるＰＣは、上記したよう
な従来のポリカーボネート樹脂の製造により得られるも
のが使用されるが、本発明においては、その分子量（粘
度平均分子量）が１００００〜１５０００で、かつ分子
量分布Ｍｗ／Ｍｎ（Ｍｗ：重量平均分子量、Ｍｎ：株式
会社平均分子量）が２．８０未満のものであることが重
要である。
な従来のポリカーボネート樹脂の製造により得られるも
のが使用されるが、本発明においては、その分子量（粘
度平均分子量）が１００００〜１５０００で、かつ分子
量分布Ｍｗ／Ｍｎ（Ｍｗ：重量平均分子量、Ｍｎ：株式
会社平均分子量）が２．８０未満のものであることが重
要である。
【００１１】例えば、公開昭６０−２０３６６６号公報
に開示されている分子量の高いＰＣに、分子量の低いＰ
Ｃやカーボネートオリゴマーを混合することにより、分
子量を１３０００〜１５０００に調整したポリカーボネ
ート樹脂の場合、Ｍｗ／Ｍｎが２．８０より大きくなる
とクリープ破断時間が低下し好ましくない。また、分子
量が１５０００より高いと溶融粘度が高くなり、バーフ
ロー値が低下して大型薄肉成形品の成形が困難になり、
たとえ成形できたとしても成形品の外観が悪いものとな
る。逆に、分子量が１００００より低くなると機械的強
度の低下が大きく実用性を損なうので、本発明の強化ポ
リカーボネート樹脂組成物には不適当である。
に開示されている分子量の高いＰＣに、分子量の低いＰ
Ｃやカーボネートオリゴマーを混合することにより、分
子量を１３０００〜１５０００に調整したポリカーボネ
ート樹脂の場合、Ｍｗ／Ｍｎが２．８０より大きくなる
とクリープ破断時間が低下し好ましくない。また、分子
量が１５０００より高いと溶融粘度が高くなり、バーフ
ロー値が低下して大型薄肉成形品の成形が困難になり、
たとえ成形できたとしても成形品の外観が悪いものとな
る。逆に、分子量が１００００より低くなると機械的強
度の低下が大きく実用性を損なうので、本発明の強化ポ
リカーボネート樹脂組成物には不適当である。
【００１２】本発明で使用できるゴム質含有スチレン系
コポリマーとしては、例えばアクリロニトリル−ブタジ
エン−スチレン共重合体（ＡＢＳ）、メタクリル酸エス
テル−ブタジエン−スチレン共重合体（ＭＢＳ）、アク
リロニトリル−アクリル酸エステル−スチレン共重合体
（ＡＡＳ）、アクリロニトリル−エチレン−スチレン共
重合体（ＡＥＳ）、スチレン−ブタジエン共重合体（Ｓ
ＢＲ）、スチレン−ブタジエン−スチレン共重合体（Ｓ
ＢＳ）、スチレン−エチレン−ブタジエン−スチレン共
重合体（ＳＥＢＳ）、およびＨＩＰＳなどを例示するこ
とができる。
コポリマーとしては、例えばアクリロニトリル−ブタジ
エン−スチレン共重合体（ＡＢＳ）、メタクリル酸エス
テル−ブタジエン−スチレン共重合体（ＭＢＳ）、アク
リロニトリル−アクリル酸エステル−スチレン共重合体
（ＡＡＳ）、アクリロニトリル−エチレン−スチレン共
重合体（ＡＥＳ）、スチレン−ブタジエン共重合体（Ｓ
ＢＲ）、スチレン−ブタジエン−スチレン共重合体（Ｓ
ＢＳ）、スチレン−エチレン−ブタジエン−スチレン共
重合体（ＳＥＢＳ）、およびＨＩＰＳなどを例示するこ
とができる。
【００１３】本発明において、ゴム質含有スチレン系コ
ポリマーの添加量は、ＰＣと強化充填材の合計１００重
量部に対し、２〜３０重量部である。なぜなら、ゴム質
含有スチレン系コポリマーの添加率が２重量部より低く
ても、また１００重量部より高くても、機械的強度の改
良が望めない。
ポリマーの添加量は、ＰＣと強化充填材の合計１００重
量部に対し、２〜３０重量部である。なぜなら、ゴム質
含有スチレン系コポリマーの添加率が２重量部より低く
ても、また１００重量部より高くても、機械的強度の改
良が望めない。
【００１４】本発明に使用できる強化充填材は市販され
ているガラス繊維、ガラスフレーク、ガラスビーズ、炭
素繊維、マイカ、シリカ、アルミナ、チタン酸カリウ
ム、タルク、クレー、ウオラストナイト、カオリンから
選ばれた１種以上の強化充填材である。また、強化充填
材の表面を公知の集束剤や表面処理剤、例えばビニルア
ルキルシラン、メタクリロアルキルシラン、エポキシア
ルキルシラン、アミノアルキルシラン、メルカプトアル
キルシラン、クロロアルキルシランなどで表面処理を行
ってもよい。
ているガラス繊維、ガラスフレーク、ガラスビーズ、炭
素繊維、マイカ、シリカ、アルミナ、チタン酸カリウ
ム、タルク、クレー、ウオラストナイト、カオリンから
選ばれた１種以上の強化充填材である。また、強化充填
材の表面を公知の集束剤や表面処理剤、例えばビニルア
ルキルシラン、メタクリロアルキルシラン、エポキシア
ルキルシラン、アミノアルキルシラン、メルカプトアル
キルシラン、クロロアルキルシランなどで表面処理を行
ってもよい。
【００１５】本願発明において強化充填材は、強化ＰＣ
組成物に要求される性能に応じて、その種類、添加量は
適宜選ばれる。例えば、ただ単に高強度・高剛性と成形
性が要求される場合は、ガラス繊維や炭素繊維の添加が
効果的である。また、そりを低減した成形品が要求され
る場合は、フレーク状やビーズ状の上記の充填材を添加
するのが好ましい。
組成物に要求される性能に応じて、その種類、添加量は
適宜選ばれる。例えば、ただ単に高強度・高剛性と成形
性が要求される場合は、ガラス繊維や炭素繊維の添加が
効果的である。また、そりを低減した成形品が要求され
る場合は、フレーク状やビーズ状の上記の充填材を添加
するのが好ましい。
【００１６】本発明の強化ＰＣ組成物に添加できる強化
充填材の添加量は、ＰＣ１００重量部に対し５〜１００
重量部に限定される。強化充填材の添加量が５重量部よ
り低い場合は、剛性や強度の改良効果が小さくなり好ま
しくない。また逆に、強化充填材の添加量が１００重量
部より高くなると、分子量が低く溶融粘度の低いＰＣを
使用しても溶融粘度が高くなり（バーフロー値が小さく
なり）、本発明の目的の一つである大型薄肉成形品の成
形が困難になったり、例え成形できたとしても強化充填
材が成形品表面に露出して外観不良となり好ましくな
い。
充填材の添加量は、ＰＣ１００重量部に対し５〜１００
重量部に限定される。強化充填材の添加量が５重量部よ
り低い場合は、剛性や強度の改良効果が小さくなり好ま
しくない。また逆に、強化充填材の添加量が１００重量
部より高くなると、分子量が低く溶融粘度の低いＰＣを
使用しても溶融粘度が高くなり（バーフロー値が小さく
なり）、本発明の目的の一つである大型薄肉成形品の成
形が困難になったり、例え成形できたとしても強化充填
材が成形品表面に露出して外観不良となり好ましくな
い。
【００１７】本発明の強化ＰＣ組成物には、一般に熱可
塑性樹脂に使用される酸化防止剤、熱安定剤、紫外線吸
収剤、帯電防止剤、難燃剤、可塑剤、着色剤、潤滑剤、
離型剤なども要求される性能に応じてさらに添加するこ
とは差し支えない。
塑性樹脂に使用される酸化防止剤、熱安定剤、紫外線吸
収剤、帯電防止剤、難燃剤、可塑剤、着色剤、潤滑剤、
離型剤なども要求される性能に応じてさらに添加するこ
とは差し支えない。
【００１８】本発明の強化ＰＣ組成物は、一般に熱可塑
性樹脂組成物の製造に用いられる設備と方法により製造
することができる。例えば、強化ＰＣ組成物を構成する
成分をタンブラーなどの混合機で混合し、一軸や二軸の
押出機を使用して混練し、押出して成形用ペレットを製
造することも可能である。
性樹脂組成物の製造に用いられる設備と方法により製造
することができる。例えば、強化ＰＣ組成物を構成する
成分をタンブラーなどの混合機で混合し、一軸や二軸の
押出機を使用して混練し、押出して成形用ペレットを製
造することも可能である。
【００１９】以下に実施例と比較例をあげて本願発明を
詳細に説明するが、本願発明はこれらに限定されるもの
てではない。以下の実施例と比較例における試験片の成
形法、試験法を示す。
詳細に説明するが、本願発明はこれらに限定されるもの
てではない。以下の実施例と比較例における試験片の成
形法、試験法を示す。
【００２０】（１）バーフロー値の測定と試験片の成形
条件 本願発明の方法で得た組成物のペレットを１１０℃で５
時間乾燥後、住友重機械製ＳＧ１２５型射出成形機によ
り、金型温度８０℃、シリンダー設定温度２７０℃、射
出圧力１２０ＭＰａで幅１０ｍｍ、肉厚２ｍｍのキャビ
ティーを有する金型でバーフロー値を測定する。また、
バーフロー値測定条件と同一成形条件で３．２×１２．
７×６３．５ｍｍの短冊型試験片、ＡＳＴＭ−Ｄ１８２
２規定１．６ｍｍ厚Ｌタイプ引張衝撃試験片を成形す
る。
条件 本願発明の方法で得た組成物のペレットを１１０℃で５
時間乾燥後、住友重機械製ＳＧ１２５型射出成形機によ
り、金型温度８０℃、シリンダー設定温度２７０℃、射
出圧力１２０ＭＰａで幅１０ｍｍ、肉厚２ｍｍのキャビ
ティーを有する金型でバーフロー値を測定する。また、
バーフロー値測定条件と同一成形条件で３．２×１２．
７×６３．５ｍｍの短冊型試験片、ＡＳＴＭ−Ｄ１８２
２規定１．６ｍｍ厚Ｌタイプ引張衝撃試験片を成形す
る。
【００２１】（２）曲げ試験 短冊型試験片を曲げ強さ測定用試験片とし、ＡＳＴＭ−
Ｄ７９０に準じ試験する。ただし、試験温度２３℃、支
点間距離５０ｍｍ、曲げ速度２ｍｍ／分。
Ｄ７９０に準じ試験する。ただし、試験温度２３℃、支
点間距離５０ｍｍ、曲げ速度２ｍｍ／分。
【００２２】（３）クリープ破断試験 クリープ破断試験はＬタイプ引張衝撃試験片の両端をク
ランプし、７０ＭＰａの引張応力を２３℃で負荷した時
の破断時間を求め、クリープ破断時間とする。Ｌタイプ
引張衝撃試験片をクリープ破断試験に使用する。
ランプし、７０ＭＰａの引張応力を２３℃で負荷した時
の破断時間を求め、クリープ破断時間とする。Ｌタイプ
引張衝撃試験片をクリープ破断試験に使用する。
【００２３】（４）成形品外観 Ｌタイプ引張衝撃試験片を目視により観察し、外観の良
好な試験片をＡ、普通の試験片をＢ、充填材が成形品表
面に露出し外観不良の試験片をＣ、流動性不足で成形品
の一部が未充填の試験片をＤと判定する。
好な試験片をＡ、普通の試験片をＢ、充填材が成形品表
面に露出し外観不良の試験片をＣ、流動性不足で成形品
の一部が未充填の試験片をＤと判定する。
【００２４】実施例１〜３と比較例１〜２ ビスフェノールＡとホスゲンとの反応で得られる、分子
量が１３０００で、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが２．５０の
ＰＣ１００重量部に対し、直径が１３μｍで長さ６ｍｍ
のガラス繊維のチョツプドストランドを表１の比で混合
し、スクリュー径４０ｍｍの単軸押出機により、シリン
ダー設定温度２４０℃、スクリュー回転速度５５ｒｐｍ
の条件で溶融混練し、ペレットを製造する。そのペレッ
トの試験結果は表１に示した。表１から本発明実施例の
組成物は良好な性能を示すが、比較例の組成物はクリー
プ破断時間が短かったり、成形品の外観が不良になる。
量が１３０００で、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが２．５０の
ＰＣ１００重量部に対し、直径が１３μｍで長さ６ｍｍ
のガラス繊維のチョツプドストランドを表１の比で混合
し、スクリュー径４０ｍｍの単軸押出機により、シリン
ダー設定温度２４０℃、スクリュー回転速度５５ｒｐｍ
の条件で溶融混練し、ペレットを製造する。そのペレッ
トの試験結果は表１に示した。表１から本発明実施例の
組成物は良好な性能を示すが、比較例の組成物はクリー
プ破断時間が短かったり、成形品の外観が不良になる。
【００２５】実施例４〜６と比較例３〜４ 分子量が表２に示すように異なるが、分子量分布Ｍｗ／
Ｍｎが２．５であるＰＣを使用した以外は、実施例１〜
３と同一条件でペレットを得、上記実施例と同様にして
試験を行ない、その結果を表２に示す。表２から明らか
なように、本発明実施例の組成物は良好な性能を示す
が、比較例の組成物はクリープ破断時間が短かったり、
成形性不足で１．６ｍｍ厚・Ｌタイプ引張衝撃試験片が
成形できない。
Ｍｎが２．５であるＰＣを使用した以外は、実施例１〜
３と同一条件でペレットを得、上記実施例と同様にして
試験を行ない、その結果を表２に示す。表２から明らか
なように、本発明実施例の組成物は良好な性能を示す
が、比較例の組成物はクリープ破断時間が短かったり、
成形性不足で１．６ｍｍ厚・Ｌタイプ引張衝撃試験片が
成形できない。
【００２６】実施例７〜９と比較例５〜６ 分子量が１１０００で、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが２．５
０のＰＣ、電気化学製ＡＢＳ・ＧＲ−３０００（電気化
学工業（株）製）、（株）レプコ社製フロゴパイトマイ
カＳ−２００（アスペクト比５５）をそれぞれ表３に示
す割合の比率で混合し、スクリュー径４０ｍｍの単軸押
出機により、シリンダー設定温度２３０℃、スクリュー
回転速度５５ｒｐｍの条件で溶融混練し、ペレットを製
造する。このペレットで試験片した結果を表３に示す。
０のＰＣ、電気化学製ＡＢＳ・ＧＲ−３０００（電気化
学工業（株）製）、（株）レプコ社製フロゴパイトマイ
カＳ−２００（アスペクト比５５）をそれぞれ表３に示
す割合の比率で混合し、スクリュー径４０ｍｍの単軸押
出機により、シリンダー設定温度２３０℃、スクリュー
回転速度５５ｒｐｍの条件で溶融混練し、ペレットを製
造する。このペレットで試験片した結果を表３に示す。
【００２７】実施例１０〜１２と比較例７〜８ 分子量が１２０００で、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが表４に
示すように異なるＰＣに、東邦レーヨン製の直径が７μ
ｍ、長さが６ｍｍの炭素繊維のチョツプドストランド５
重量部を添加し、溶融混練して得たペレットをＡＳＴＭ
−Ｄ２５７に準じ表面抵抗率を測定した以外は実施例１
〜３の条件で試験を行い、その結果を表４に示す。表４
から明らかなように、実施例の組成物は良好な性能を示
すが、比較例の組成物はクリープ破断時間が短かい。
示すように異なるＰＣに、東邦レーヨン製の直径が７μ
ｍ、長さが６ｍｍの炭素繊維のチョツプドストランド５
重量部を添加し、溶融混練して得たペレットをＡＳＴＭ
−Ｄ２５７に準じ表面抵抗率を測定した以外は実施例１
〜３の条件で試験を行い、その結果を表４に示す。表４
から明らかなように、実施例の組成物は良好な性能を示
すが、比較例の組成物はクリープ破断時間が短かい。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【表３】
【００３１】
【表４】
【００３２】
【発明の効果】本発明の強化ポリカーボネート樹脂組成
物は、従来公知の粘度平均分子量の高いポリカーボネー
ト樹脂を使用した強化ポリカーボネート樹脂組成物に比
較し、曲げ強さやクリープ破断時間などを低下させるこ
となく、バーフロー値が高く著しく成形性が良好で、大
型薄肉成形品の外観も優れており、自動車部品、電気・
電子部品、雑貨など幅広い分野で利用できる。
物は、従来公知の粘度平均分子量の高いポリカーボネー
ト樹脂を使用した強化ポリカーボネート樹脂組成物に比
較し、曲げ強さやクリープ破断時間などを低下させるこ
となく、バーフロー値が高く著しく成形性が良好で、大
型薄肉成形品の外観も優れており、自動車部品、電気・
電子部品、雑貨など幅広い分野で利用できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 //(Ｃ０８Ｌ 69/00 25:08） 9166−4Ｊ
Claims (3)
- 【請求項１】（Ａ）粘度平均分子量が１００００〜１５
０００で、かつ分子量分布Ｍｗ／ Ｍｎ（ただしＭｗは
重量平均分子量、Ｍｎは数平均分子量）が２．８０未満
のポリカーボネート樹脂１００重量部と、（Ｂ）強化充
填材５〜１００重量部からなる強化ポリカーボネート樹
脂組成物。 - 【請求項２】（Ａ）粘度平均分子量が１００００〜１５
０００で、かつ分子量分布Ｍｗ／ Ｍｎ（ただしＭｗは
重量平均分子量、Ｍｎは数平均分子量）が２．８０未満
のポリカーボネート樹脂 100重量部と、（Ｂ）強化充填
材５〜１００重量部からなる強化ポリカーボネート樹脂
組成物１００重量部に対し、（Ｃ）ゴム質含有スチレン
系コポリマーを２〜３０重量部添加してなる強化ポリカ
ーボネート樹脂組成物。 - 【請求項３】強化充填材がガラス繊維、ガラスフレー
ク、ガラスビーズ、炭素繊維、マイカ、シリカ、アルミ
ナ、チタン酸カリウム、タルク、クレー、ウオラストナ
イト、カオリンから選ばれた１種以上のものである請求
項１または２記載の強化ポリカーボネート樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33455892A JPH06179807A (ja) | 1992-12-15 | 1992-12-15 | 強化ポリカーボネート樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33455892A JPH06179807A (ja) | 1992-12-15 | 1992-12-15 | 強化ポリカーボネート樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06179807A true JPH06179807A (ja) | 1994-06-28 |
Family
ID=18278751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33455892A Pending JPH06179807A (ja) | 1992-12-15 | 1992-12-15 | 強化ポリカーボネート樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06179807A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000022044A1 (fr) * | 1998-10-09 | 2000-04-20 | Teijin Chemicals, Ltd. | Composition a base de resine |
| JP2008239666A (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | Techno Polymer Co Ltd | 自動車内装部品 |
| JP2009074029A (ja) * | 2007-08-31 | 2009-04-09 | Teijin Ltd | ポリカーボネート樹脂組成物 |
| DE19958974B4 (de) * | 1998-12-11 | 2011-06-22 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Flammhemmende thermoplastische Harz-Zusammensetzung und ihre Verwendung |
-
1992
- 1992-12-15 JP JP33455892A patent/JPH06179807A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000022044A1 (fr) * | 1998-10-09 | 2000-04-20 | Teijin Chemicals, Ltd. | Composition a base de resine |
| US6362269B1 (en) | 1998-10-09 | 2002-03-26 | Teijin Chemicals, Ltd. | Resin composition |
| DE19958974B4 (de) * | 1998-12-11 | 2011-06-22 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Flammhemmende thermoplastische Harz-Zusammensetzung und ihre Verwendung |
| JP2008239666A (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | Techno Polymer Co Ltd | 自動車内装部品 |
| JP2009074029A (ja) * | 2007-08-31 | 2009-04-09 | Teijin Ltd | ポリカーボネート樹脂組成物 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2009292953A (ja) | 繊維強化ポリカーボネート系樹脂組成物及びその成形体 | |
| JPS58145755A (ja) | アルケニル芳香族共重合体及びｌｌｄｐｅを含んだポリカ−ボネ−ト組成物 | |
| JP2825722B2 (ja) | 強化芳香族ポリカーボネート樹脂組成物 | |
| JP4391254B2 (ja) | 光散乱性熱可塑性樹脂組成物 | |
| JPH06179807A (ja) | 強化ポリカーボネート樹脂組成物 | |
| JP3989630B2 (ja) | 炭素繊維強化芳香族ポリカーボネート樹脂組成物およびそれからなる電子機器の筐体 | |
| JP3479790B2 (ja) | 射出成形用ポリカーボネート系樹脂組成物 | |
| JPH06228424A (ja) | 強化芳香族ポリカーボネート樹脂組成物 | |
| JPH06104758B2 (ja) | 射出成形用熱可塑性樹脂組成物 | |
| JP3352568B2 (ja) | 光書き込みユニット固定シャーシ | |
| JP2968388B2 (ja) | ポリカーボネート樹脂組成物 | |
| WO2013183567A1 (ja) | 熱可塑性樹脂組成物およびその成形品 | |
| WO2020189681A1 (ja) | ポリカーボネート樹脂組成物及びその製造方法、マスターバッチペレット、並びに成形体 | |
| JPH08311327A (ja) | 異形押出成形用熱可塑性樹脂組成物 | |
| KR20030030480A (ko) | 충격 강도가 향상된 난연성 열가소성 스티렌계 복합재료 | |
| JP3337042B2 (ja) | 成形品 | |
| JP2878104B2 (ja) | 義歯床用樹脂組成物 | |
| JPH07242808A (ja) | 樹脂組成物 | |
| JP3338158B2 (ja) | 強化芳香族ポリカーボネート樹脂組成物 | |
| JP2003026917A (ja) | 樹脂組成物 | |
| JPH06345953A (ja) | 軽量強化樹脂組成物 | |
| JP4001589B2 (ja) | 樹脂組成物の製造方法 | |
| JPH03243656A (ja) | ガラス繊維強化ポリカーボネート樹脂組成物 | |
| JPH048759A (ja) | 低異方性炭素繊維強化成形品． | |
| JP3380072B2 (ja) | 流動性に優れた強化芳香族ポリカーボネート樹脂組成物および成形品 |