JPH0616915B2 - 歯科用チタン鋳造物用ノンシリカ鋳型材料 - Google Patents
歯科用チタン鋳造物用ノンシリカ鋳型材料Info
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- JPH0616915B2 JPH0616915B2 JP1329207A JP32920789A JPH0616915B2 JP H0616915 B2 JPH0616915 B2 JP H0616915B2 JP 1329207 A JP1329207 A JP 1329207A JP 32920789 A JP32920789 A JP 32920789A JP H0616915 B2 JPH0616915 B2 JP H0616915B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
- B22C1/16—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents
- B22C1/18—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of inorganic agents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
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- B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
Description
の鋳型材料に関する。
が、高温で酸化されやく、ルツボや鋳型内で汚染しやす
いという欠点がある。そこで、近年純チタンあるいはチ
タン合金を鋳造するための鋳型材料が幾つか提供されて
いる。
して、マグネシアを主成分とするもの、ジルコニアを主
成分とするもの、カルシアを主成分とするものなどが学
術発表されている。
して鋳造されるうえ、鋳造物の口腔内にセットする際に
歯科医によって微調整のために研磨されることから、鋳
造物の内包鋳巣が存在すると、研磨によって表面に鋳巣
が露出することになるから、無欠陥の状態で鋳造するこ
とや鋳造物の表面が平滑であることが要求される。
のであるから、その鋳造物は鋭敏に触覚を有する粘膜に
接触することが多く、鋳造物の表面粗さが装着感に大き
く影響することになるうえ、表面欠陥や、研磨により鋳
造物の表面に開口した内包鋳巣が存在すると、その表面
欠陥あるいは表面に現れている欠陥部分がバクテリアの
繁殖巣になりやすいという他の鋳造にはない特有の問題
がある。
法精度も高いものが要求される。
との間に焼き付きを生じて鋳肌荒れをおこしたり、鋳巣
などの鋳造欠陥が生じたり、形成された鋳造物が小さい
など、鋳造の成功率が低く、チタン鋳造物が高価とな
り、また、鋳造物の品質等の面で実用には問題点の多い
ものであり、特に、歯科用鋳造物がもつ特有の問題を解
決できる鋳型材料はなかった。
ンの溶湯と鋳型材との反応が全くなく、鋳造物の表面が
平滑で、かつ寸法精度のよいな歯科用チタン鋳造物用の
鋳型材料を提供することを目的とする。
コニアとからなる主成分75〜85wt%に、マグネシア
とリン酸塩とからなる結合材又は、三酸化ほう素5wt%
含む金属酸化物とマグネシア及びリン酸塩とからなる結
合材を15〜25wt%添加したことを特徴とし、より好
ましくは、平均粒度15〜25μmのアルミナと平均粒
度25〜35μmのジルコニア、アルミナとジルコニア
との配合比を7:3〜8:2の割合で使用することを特
徴としている。
〜85wt%に対して、マグネシアとリン酸塩とからなる
結合材又は、三酸化ほう素5wt%含む金属酸化物とマグ
ネシア及びリン酸塩とからなる結合材を15〜25wt%
添加したものを鋳型材料としているので、この鋳型材料
を水で混練して泥漿体としたのち、この泥漿体を従来と
同様の方式で鋳造用鋳型に形成すると、鋳型の焼成時に
平滑な鋳込み空洞の表面を形成することができ、鋳造さ
れた通造体の鋳肌を平滑に形成できることになる。しか
も、素材としている金属酸化物は比較的手にいれやすい
耐火物であり、かつ高温でも安定していることから、チ
タンを不活性ガス雰囲気で鋳込むと、その鋳込み時にチ
タンを酸化させることがなく鋳造体の酸化汚染を無くす
ことができる。
%と、平均粒度25μm(600メッシュ)のジルコニ
ア20wt%に、結合剤として三酸化ほう素を含む金属酸
化物5wt%及びマグネシア10wt%と第1リン酸アンモ
ニウム8wt%を添加して埋没材を形成し、この埋没材に
100グラムに対して水を23cc加えて真空練和して泥
状埋没材を形成した。
して鋳造モデルを作成し、前記泥状埋没材を使用して公
知のインベストメント法により鋳型を形成し、脱ロウ処
理した後、1200℃で焼成し、不活性ガス加圧鋳造機
にセットして、チタン鋳造物を鋳造した。その結果、鋳
肌が平滑で、かつ寸法精度のよい鋳造物を得ることがで
きた。そして、鋳造物をX線で検査した結果、内包鋳巣
等の鋳造欠陥のない鋳造物を得ることができた。
%と、平均粒度25μm(600メッシュ)のジルコニ
ア20wt%に、結合剤としてマグネシア13wt%と第1
リン酸アンモニウム8wt%を添加して埋没材を形成し、
この埋没材に100グラムに対して水を23cc加えて真
空練和して泥状埋没材を形成した。
てチタンを鋳込んだ。その結果、実施例1と同様、鋳造
欠陥のない鋳造物を得ることができた。
%と、平均粒度35μm(500メッシュ)のジルコニ
ア20wt%に、結合剤として三酸化ほう素を含む金属酸
化物5wt%及びマグネシア10wt%と第1リン酸アンモ
ニウム8wt%を添加して埋没材を形成し、この埋没材に
100グラムに対して水を23cc加えて真空練和して泥
状埋没材を形成した。
てチタンを鋳込んだ。その結果、実施例1と同様、鋳造
欠陥のない鋳造物を得ることができた。
多くなると、硬化時間が適当な長さになって操作性がよ
くなるが、鋳型強度が低下して鋳型の取り扱い中に亀裂
が生じることになる。また、アルミナとジルコニアの合
計が75Wt%よりも少なくなると、鋳型強度は適当な強
度になるが、硬化時間が短くなって、ワックスパターン
を挿入する時間がなくなるので操作性が低下することに
なる。
製品の表面に鋳型材料の焼付きが生じやすくなり、鋳造
製品に鋳肌のあれが見られた。鋳型材料の焼付きは鋳込
み金属の溶湯鋳型材料とが反応することに起因すること
から、鋳型材表面の凹凸が大きくなると、溶湯の鋳型表
面への侵入が深く焼付きが生じたものと思われる。
もできるが、その場合には、アルミナのコストが高くな
り過ぎて、実用的でなくなる。
必要とするが、ジルコニアの配合量がアルミナに比べて
少ないことから、アルミナ粒度よりも1ランク粗い粒度
(すなわち25μm〜35μm)であっても実用上問題
ない。
れに伴いジルコニアの配合比を減少させて形成した鋳型
材料を用いて、鋳造条件を変えることなく、チタン溶湯
を鋳込んだ。この結果、アルミナの配合比率が70wt%
を越えると、硬化時間が短く埋没作業が困難になるう
え、模型表面が粉を吹く状態になりその後の作業に支障
きたすことになり、また、焼成後の鋳型強度が十分に得
られなくなった。この場合、アルミナとジルコニアの配
合比は略8:2となる。
れに伴いジルコニアの配合比を増加させて形成した鋳型
材料を用いて、鋳造条件を変えることなく、チタンを鋳
込んだ。この結果、アルミナの配合比率が50wt%より
も減少すると、鋳型の焼成時にクラックが発生するう
え、鋳造物が小さく形成されて寸法精度が悪くなり、欠
陥鋳造品の発現率が高くなった。また、価格的に高価な
ジルコニアの消費量が増大するから、コストアップの要
因となり、実用性が減少する。この場合、アルミナとジ
ルコニアの配合比は略6.5:3.5となる。
〜85wt%に、マグネシアとリン酸塩とからなる結合材
又は、三酸化ほう素5wt%含む金属酸化物とマグネシア
及びリン酸塩とからなる結合材を15〜25wt%添加し
たものを鋳型材料としているので、この鋳型材料は水だ
けで混練することができ、埋没用泥漿体を作成するため
に特別な操作を必要とせず、操作性がよいうえ、この鋳
型材料を使用して従来と同様の方式で鋳造用鋳型に形成
すると、鋳型の焼成時に鋳込み空洞の表面を平滑に形成
することになり、型離れが良くなり、鋳肌の平滑でかつ
寸法精度に優れた鋳造物を形成することができる。これ
により、口腔内に装着する歯科用鋳造物の鋳型形成材料
としての最適のものになる。
材としてのマグネシアは比較的手にいれやすい耐火物で
あり、かつ高温でも安定しているうえ、鋳型形成材料中
に酸化力の比較的強いシリカを含んでいないことから、
チタンを不活性ガス雰囲気で鋳込むと、その鋳込み時に
チタンを酸化させることがなく鋳造体の酸化汚染を無く
すことができ、実用性の高い歯科用チタン鋳造品の鋳型
材料として使用することができる。
7:3〜8:2にすることにより、操作性、鋳造体の寸
法精度、鋳造体の鋳肌荒れ、鋳造欠陥の発生率、価格面
でより良好な結果を得ることができる。
ニアの平均粒度を25〜35μmにすることにより、鋳
型材の練りやすさ、鋳型の強さ、鋳造体の鋳肌荒れ等の
面でより良好な結果を得ることができる。
Claims (6)
- 【請求項1】アルミナとジルコニアとからなる主成分7
5〜85wt%に、マグネシアとリン酸塩とからなる結合
材を15〜25wt%添加したことを特徴とする歯科用チ
タン鋳造物用ノンシリカ鋳型材料。 - 【請求項2】アルミナとジルコニアとの配合比を7:3
〜8:2の割合に形成して主成分とした請求項1に記載
の歯科用チタン鋳造物用ノンシリカ鋳型材料。 - 【請求項3】平均粒度15〜25μmのアルミナと平均
粒度25〜35μmのジルコニアを使用する請求項1又
は請求項2に記載の歯科用チタン鋳造物用ノンシリカ鋳
型材料。 - 【請求項4】アルミナとジルコニアとからなる主成分7
5〜85wt%に、三酸化ほう素5wt%含む金属酸化物と
マグネシア及びリン酸塩とからなる結合材を15〜25
wt%添加したことを特徴とする歯科用チタン鋳造物用ノ
ンシリカ鋳型材料。 - 【請求項5】アルミナとジルコニアとの配合比を7:3
〜8:2の割合に形成して主成分とした請求項4に記載
の歯科用チタン鋳造物用ノンシリカ鋳型材料。 - 【請求項6】平均粒度15〜25μmのアルミナと平均
粒度25〜35μmのジルコニアを使用する請求項4又
は請求項5に記載の歯科用チタン鋳造物用ノンシリカ鋳
型材料。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1329207A JPH0616915B2 (ja) | 1989-12-19 | 1989-12-19 | 歯科用チタン鋳造物用ノンシリカ鋳型材料 |
DE69019693T DE69019693T2 (de) | 1989-12-19 | 1990-08-03 | Kieselerdefreies Formenmaterial für den Guss von Titan zu Dentalzwecken. |
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EP90114956A EP0433546B1 (en) | 1989-12-19 | 1990-08-03 | Nonsilica mold material for dental titanium cast |
AU60206/90A AU627053B2 (en) | 1989-12-19 | 1990-08-06 | Nonsilica mold material for dental titanium cast |
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Family
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---|---|---|---|
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- 1989-12-19 JP JP1329207A patent/JPH0616915B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
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- 1990-08-03 DE DE69019693T patent/DE69019693T2/de not_active Expired - Fee Related
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- 1990-08-21 CA CA002023716A patent/CA2023716A1/en not_active Abandoned
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