JPH06116653A - めっき表面性状およびめっき密着性に優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の製造方法および製造装置 - Google Patents
めっき表面性状およびめっき密着性に優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の製造方法および製造装置Info
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- JPH06116653A JPH06116653A JP29198592A JP29198592A JPH06116653A JP H06116653 A JPH06116653 A JP H06116653A JP 29198592 A JP29198592 A JP 29198592A JP 29198592 A JP29198592 A JP 29198592A JP H06116653 A JPH06116653 A JP H06116653A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 低コストにて良好なめっき密着性を維持しつ
つ、めっき表面のふくれ状欠陥、腰折れ、鋼板材質の劣
化、変動を回避できる製造方法および製造装置を提供す
る。 【構成】 スケールを薄くする条件にて鋼片を熱間圧延
して鋼帯とし、該鋼帯を冷却してコイル状に３５０℃以
上で巻取る。その後、３５０℃以上での表面清浄化、３
５０〜６００℃への温度調整、溶融めっきを連続的に行
う。少なくとも表面清浄化完了以降めっき直前までを非
酸化性もしくは還元性に雰囲気調整する。
つ、めっき表面のふくれ状欠陥、腰折れ、鋼板材質の劣
化、変動を回避できる製造方法および製造装置を提供す
る。 【構成】 スケールを薄くする条件にて鋼片を熱間圧延
して鋼帯とし、該鋼帯を冷却してコイル状に３５０℃以
上で巻取る。その後、３５０℃以上での表面清浄化、３
５０〜６００℃への温度調整、溶融めっきを連続的に行
う。少なくとも表面清浄化完了以降めっき直前までを非
酸化性もしくは還元性に雰囲気調整する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱延鋼板にＺｎ、Ａｌ等
の１種または２種以上を主成分とする溶融めっきを施し
た鋼板の製造方法および製造装置に関するものである。
の１種または２種以上を主成分とする溶融めっきを施し
た鋼板の製造方法および製造装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、代表的な熱延めっき鋼帯としてＺ
ｎ系溶融めっき熱延鋼帯が知られており、その一般的製
造方法は、熱間圧延終了後コイル状に巻き取られ、１０
０℃未満に３〜４日かけて自然冷却された後、生成した
スケール（１０μｍ程度）を除去するため酸洗ラインに
おいて８０℃程度で処理され、さらにその後、溶融めっ
きラインで処理される。なお、Ｚｎ系溶融めっき冷延鋼
板の場合は、酸洗と溶融めっきの間に冷間圧延が行われ
る。
ｎ系溶融めっき熱延鋼帯が知られており、その一般的製
造方法は、熱間圧延終了後コイル状に巻き取られ、１０
０℃未満に３〜４日かけて自然冷却された後、生成した
スケール（１０μｍ程度）を除去するため酸洗ラインに
おいて８０℃程度で処理され、さらにその後、溶融めっ
きラインで処理される。なお、Ｚｎ系溶融めっき冷延鋼
板の場合は、酸洗と溶融めっきの間に冷間圧延が行われ
る。
【０００３】また、溶融めっきラインとしては、鋼帯を
７００〜８００℃程度に加熱し、酸化性雰囲気ガス中で
酸洗工程およびその後の搬送時に鋼板表面に付着したス
マット等と呼ばれる異物（酸化鉄、水酸化鉄、塩化鉄、
珪酸塩等）、油脂等のめっき性を阻害する表面皮膜・汚
物を燃焼除去し、それらの高温での除去に伴って発生す
る鋼帯表面の酸化皮膜をさらに水素雰囲気ガス中で還元
することにより、めっき密着性に必要な表面清浄性を確
保し、その後非酸化性もしくは還元性雰囲気中でめっき
浴温近傍まで冷却して溶融めっきするいわゆるゼンジマ
ー法、あるいは鋼帯を７００〜８００℃程度に加熱し、
水素雰囲気ガス中で酸洗工程およびその後の搬送時に鋼
板表面に付着したスマット等と呼ばれる異物、油脂等の
めっき性を阻害する表面皮膜・汚物を除去し、めっき密
着性に必要な表面清浄性を確保し、その後非酸化性もし
くは還元性雰囲気中でめっき浴温近傍まで冷却して溶融
めっきするいわゆる無酸化炉法が採用されている。
７００〜８００℃程度に加熱し、酸化性雰囲気ガス中で
酸洗工程およびその後の搬送時に鋼板表面に付着したス
マット等と呼ばれる異物（酸化鉄、水酸化鉄、塩化鉄、
珪酸塩等）、油脂等のめっき性を阻害する表面皮膜・汚
物を燃焼除去し、それらの高温での除去に伴って発生す
る鋼帯表面の酸化皮膜をさらに水素雰囲気ガス中で還元
することにより、めっき密着性に必要な表面清浄性を確
保し、その後非酸化性もしくは還元性雰囲気中でめっき
浴温近傍まで冷却して溶融めっきするいわゆるゼンジマ
ー法、あるいは鋼帯を７００〜８００℃程度に加熱し、
水素雰囲気ガス中で酸洗工程およびその後の搬送時に鋼
板表面に付着したスマット等と呼ばれる異物、油脂等の
めっき性を阻害する表面皮膜・汚物を除去し、めっき密
着性に必要な表面清浄性を確保し、その後非酸化性もし
くは還元性雰囲気中でめっき浴温近傍まで冷却して溶融
めっきするいわゆる無酸化炉法が採用されている。
【０００４】上記７００〜８００℃程度の加熱は冷間圧
延により加工を受けた鋼帯のミクロ組織を再結晶させ、
材質調整することをも目的としているが、熱延鋼板をめ
っき原板とする場合、冷間圧延をめっき前に行わないた
め、ミクロ組織の再結晶・材質調整を目的とした７００
〜８００℃程度の再結晶焼鈍を行う必要はないが、酸洗
工程およびその後の搬送時に鋼板表面に付着したスマッ
ト等と呼ばれる異物、油脂等のめっき性を阻害する表面
皮膜・汚物を除去し、さらにそれらの高温での除去に伴
って発生する鋼帯表面の酸化皮膜を還元し、めっき密着
性に必要な表面清浄性を確保するため、７００〜８００
℃程度への加熱が避けられないのである。
延により加工を受けた鋼帯のミクロ組織を再結晶させ、
材質調整することをも目的としているが、熱延鋼板をめ
っき原板とする場合、冷間圧延をめっき前に行わないた
め、ミクロ組織の再結晶・材質調整を目的とした７００
〜８００℃程度の再結晶焼鈍を行う必要はないが、酸洗
工程およびその後の搬送時に鋼板表面に付着したスマッ
ト等と呼ばれる異物、油脂等のめっき性を阻害する表面
皮膜・汚物を除去し、さらにそれらの高温での除去に伴
って発生する鋼帯表面の酸化皮膜を還元し、めっき密着
性に必要な表面清浄性を確保するため、７００〜８００
℃程度への加熱が避けられないのである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかるに、めっき密着
性に必要な表面清浄性を確保するために、コイルを３〜
４日かけて１００℃未満へ冷却した後、７００〜８００
℃程度の高温まで再加熱することは、コイルの広大な冷
却スペース、膨大な再加熱エネルギー・長大な加熱炉を
必要とするため、操業コスト負担が大きく、長い製造工
期を必要とする。さらに、その後、両者の中間的温度で
あるめっき浴温の５００℃程度近傍まで冷却することは
熱エネルギーの多大な損失である。さらに、高温の水素
雰囲気中では鋼板に水素が吸蔵され、めっき後、この水
素が鋼板とめっきの界面に放出され、めっき表面にふく
れ状の欠陥を誘起するという欠点がある。また、高温に
加熱されると変態組織の焼き戻し、析出物の再固溶、粒
成長等が短時間で起こり、熱間圧延工程で調整された鋼
板材質の劣化、変動をきたすという欠点がある。
性に必要な表面清浄性を確保するために、コイルを３〜
４日かけて１００℃未満へ冷却した後、７００〜８００
℃程度の高温まで再加熱することは、コイルの広大な冷
却スペース、膨大な再加熱エネルギー・長大な加熱炉を
必要とするため、操業コスト負担が大きく、長い製造工
期を必要とする。さらに、その後、両者の中間的温度で
あるめっき浴温の５００℃程度近傍まで冷却することは
熱エネルギーの多大な損失である。さらに、高温の水素
雰囲気中では鋼板に水素が吸蔵され、めっき後、この水
素が鋼板とめっきの界面に放出され、めっき表面にふく
れ状の欠陥を誘起するという欠点がある。また、高温に
加熱されると変態組織の焼き戻し、析出物の再固溶、粒
成長等が短時間で起こり、熱間圧延工程で調整された鋼
板材質の劣化、変動をきたすという欠点がある。
【０００６】以上の問題を解決するため、例えばめっき
前処理としてＮｉまたはＮｉ系合金を被覆する方法が特
開昭６１−４４１６８号公報に開示されているが、加熱
温度の低減は可能なものの、前処理温度が１５０℃以下
であるため一旦コイルを冷却することが避けられず、依
然として広大なコイルの冷却スペースが必要で巻取り後
の所要日数を短縮できないばかりか、コイルの保有熱を
利用することが出来ず、エネルギー損失もまぬがれず、
さらに前処理工程数増のため操業コストが増大する。ま
た、外観の劣化のみならず、耐剥離性、耐食性の劣化に
つながるめっき表面のふくれ状欠陥を避けるため、加熱
温度を６００〜７２０℃に低減する方法が特開昭５２−
９５５４３号公報に開示されているが、酸による洗浄の
ため鋼板温度は一旦１００℃未満に低下させることが避
けられないため、上記諸問題の解決には至らず、さらに
６００〜７２０℃の加熱温度では依然として膨大なエネ
ルギー・長大な加熱炉を必要とするため、操業コスト低
減効果は小さく、変態組織の焼き戻し、析出物の再固
溶、粒成長等も依然として起こるため、鋼板材質の劣
化、変動を回避することはできない。
前処理としてＮｉまたはＮｉ系合金を被覆する方法が特
開昭６１−４４１６８号公報に開示されているが、加熱
温度の低減は可能なものの、前処理温度が１５０℃以下
であるため一旦コイルを冷却することが避けられず、依
然として広大なコイルの冷却スペースが必要で巻取り後
の所要日数を短縮できないばかりか、コイルの保有熱を
利用することが出来ず、エネルギー損失もまぬがれず、
さらに前処理工程数増のため操業コストが増大する。ま
た、外観の劣化のみならず、耐剥離性、耐食性の劣化に
つながるめっき表面のふくれ状欠陥を避けるため、加熱
温度を６００〜７２０℃に低減する方法が特開昭５２−
９５５４３号公報に開示されているが、酸による洗浄の
ため鋼板温度は一旦１００℃未満に低下させることが避
けられないため、上記諸問題の解決には至らず、さらに
６００〜７２０℃の加熱温度では依然として膨大なエネ
ルギー・長大な加熱炉を必要とするため、操業コスト低
減効果は小さく、変態組織の焼き戻し、析出物の再固
溶、粒成長等も依然として起こるため、鋼板材質の劣
化、変動を回避することはできない。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は熱間圧延条件の
制御によりスケールを薄くし、コイルの保有熱を利用
し、酸洗工程を省略して連続的に表面清浄化、温度調
整、めっきを行い、かつ、少なくとも表面清浄化完了以
降めっき直前までは非酸化性もしくは還元性に雰囲気調
整することにより、鋼板のデスケーリングおよび温度調
整に要する熱エネルギー・設備を極小化し、巻取り以降
の所要時間を短縮し、在庫金利、在庫スペースを極小化
することにより納期短縮と操業コスト低減を達成すると
ともに、良好なめっき密着性を維持しつつめっき表面の
ふくれ状欠陥、腰折れ、鋼板材質の劣化、変動を回避す
ることを可能とする。本発明の要旨は以下（１）〜
（８）の通りである。
制御によりスケールを薄くし、コイルの保有熱を利用
し、酸洗工程を省略して連続的に表面清浄化、温度調
整、めっきを行い、かつ、少なくとも表面清浄化完了以
降めっき直前までは非酸化性もしくは還元性に雰囲気調
整することにより、鋼板のデスケーリングおよび温度調
整に要する熱エネルギー・設備を極小化し、巻取り以降
の所要時間を短縮し、在庫金利、在庫スペースを極小化
することにより納期短縮と操業コスト低減を達成すると
ともに、良好なめっき密着性を維持しつつめっき表面の
ふくれ状欠陥、腰折れ、鋼板材質の劣化、変動を回避す
ることを可能とする。本発明の要旨は以下（１）〜
（８）の通りである。
【０００８】（１） 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数９を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻取
条件を制御し、コイル状に巻取った後、３５０℃以上で
の表面清浄化、３５０〜６００℃への温度調整、溶融め
っきを連続的に行い、かつ、少なくとも表面清浄化完了
以降めっき直前までを非酸化性もしくは還元性に雰囲気
調整することを特徴とするめっき表面性状およびめっき
密着性に優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の製造方
法。
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数９を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻取
条件を制御し、コイル状に巻取った後、３５０℃以上で
の表面清浄化、３５０〜６００℃への温度調整、溶融め
っきを連続的に行い、かつ、少なくとも表面清浄化完了
以降めっき直前までを非酸化性もしくは還元性に雰囲気
調整することを特徴とするめっき表面性状およびめっき
密着性に優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の製造方
法。
【０００９】
【数９】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒）
【００１０】（２） 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数１０を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻
取条件を制御し、巻取られたコイルを素材として、３５
０℃以上で表面清浄化を実施する設備、３５０〜６００
℃に温度調整する設備、溶融めっきを行う設備を順次設
け、かつ少なくとも表面清浄化完了以降めっき直前まで
を非酸化性もしくは還元性に雰囲気調整する設備を有す
るめっき表面性状およびめっき密着性に優れた低コスト
型熱延溶融めっき鋼帯の製造装置。
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数１０を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻
取条件を制御し、巻取られたコイルを素材として、３５
０℃以上で表面清浄化を実施する設備、３５０〜６００
℃に温度調整する設備、溶融めっきを行う設備を順次設
け、かつ少なくとも表面清浄化完了以降めっき直前まで
を非酸化性もしくは還元性に雰囲気調整する設備を有す
るめっき表面性状およびめっき密着性に優れた低コスト
型熱延溶融めっき鋼帯の製造装置。
【００１１】
【数１０】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒）
【００１２】（３） 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数１１を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻
取条件を制御し、コイル状に巻取った後、巻戻しに際し
ての歪付加、１００℃以上での表面清浄化、３５０〜６
００℃への温度調整、溶融めっきを連続的に行い、か
つ、少なくとも表面清浄化完了以降めっき直前までを非
酸化性もしくは還元性に雰囲気調整することを特徴とす
るめっき表面性状およびめっき密着性に優れた低コスト
型熱延溶融めっき鋼帯の製造方法。
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数１１を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻
取条件を制御し、コイル状に巻取った後、巻戻しに際し
ての歪付加、１００℃以上での表面清浄化、３５０〜６
００℃への温度調整、溶融めっきを連続的に行い、か
つ、少なくとも表面清浄化完了以降めっき直前までを非
酸化性もしくは還元性に雰囲気調整することを特徴とす
るめっき表面性状およびめっき密着性に優れた低コスト
型熱延溶融めっき鋼帯の製造方法。
【００１３】
【数１１】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒）
【００１４】（４） 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数１２を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻
取条件を制御し、巻取られたコイルを素材として、巻戻
し時に歪を付加する設備、１００℃以上で表面清浄化を
実施する設備、３５０〜６００℃に温度調整する設備、
溶融めっきを行う設備を順次設け、かつ少なくとも表面
清浄化完了以降めっき直前までを非酸化性もしくは還元
性に雰囲気調整する設備を有するめっき表面性状および
めっき密着性に優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の
製造装置。
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数１２を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻
取条件を制御し、巻取られたコイルを素材として、巻戻
し時に歪を付加する設備、１００℃以上で表面清浄化を
実施する設備、３５０〜６００℃に温度調整する設備、
溶融めっきを行う設備を順次設け、かつ少なくとも表面
清浄化完了以降めっき直前までを非酸化性もしくは還元
性に雰囲気調整する設備を有するめっき表面性状および
めっき密着性に優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の
製造装置。
【００１５】
【数１２】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒）
【００１６】（５） 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数１３を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻
取条件を制御し、コイル状に巻取った後、３５０℃以上
での表面清浄化、３５０〜６００℃への温度調整、表面
活性化、溶融めっきを連続的に行い、かつ、少なくとも
表面清浄化完了以降めっき直前までを非酸化性もしくは
還元性に雰囲気調整することを特徴とするめっき表面性
状およびめっき密着性に優れた低コスト型熱延溶融めっ
き鋼帯の製造方法。
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数１３を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻
取条件を制御し、コイル状に巻取った後、３５０℃以上
での表面清浄化、３５０〜６００℃への温度調整、表面
活性化、溶融めっきを連続的に行い、かつ、少なくとも
表面清浄化完了以降めっき直前までを非酸化性もしくは
還元性に雰囲気調整することを特徴とするめっき表面性
状およびめっき密着性に優れた低コスト型熱延溶融めっ
き鋼帯の製造方法。
【００１７】
【数１３】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒）
【００１８】（６） 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数１４を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻
取条件を制御し、巻取られたコイルを素材として、３５
０℃以上で表面清浄化を実施する設備、３５０〜６００
℃に温度調整する設備、表面を活性化する設備、溶融め
っきを行う設備を順次設け、かつ少なくとも表面清浄化
完了以降めっき直前までを非酸化性もしくは還元性に雰
囲気調整する設備を有するめっき表面性状およびめっき
密着性に優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の製造装
置。
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数１４を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻
取条件を制御し、巻取られたコイルを素材として、３５
０℃以上で表面清浄化を実施する設備、３５０〜６００
℃に温度調整する設備、表面を活性化する設備、溶融め
っきを行う設備を順次設け、かつ少なくとも表面清浄化
完了以降めっき直前までを非酸化性もしくは還元性に雰
囲気調整する設備を有するめっき表面性状およびめっき
密着性に優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の製造装
置。
【００１９】
【数１４】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒）
【００２０】（７） 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数１５を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻
取条件を制御し、コイル状に巻取った後、巻戻しに際し
ての歪付加、１００℃以上での表面清浄化、３５０〜６
００℃への温度調整、表面活性化、溶融めっきを連続的
に行い、かつ、少なくとも表面清浄化完了以降めっき直
前までを非酸化性もしくは還元性に雰囲気調整すること
を特徴とするめっき表面性状およびめっき密着性に優れ
た低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の製造方法。
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数１５を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻
取条件を制御し、コイル状に巻取った後、巻戻しに際し
ての歪付加、１００℃以上での表面清浄化、３５０〜６
００℃への温度調整、表面活性化、溶融めっきを連続的
に行い、かつ、少なくとも表面清浄化完了以降めっき直
前までを非酸化性もしくは還元性に雰囲気調整すること
を特徴とするめっき表面性状およびめっき密着性に優れ
た低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の製造方法。
【００２１】
【数１５】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒）
【００２２】（８） 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数１６を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻
取条件を制御し、巻取られたコイルを素材として、巻戻
し時に歪を付加する設備、１００℃以上で表面清浄化を
実施する設備、３５０〜６００℃に温度調整する設備、
表面を活性化する設備、溶融めっきを行う設備を順次設
け、かつ少なくとも表面清浄化完了以降めっき直前まで
を非酸化性もしくは還元性に雰囲気調整する設備を有す
るめっき表面性状およびめっき密着性に優れた低コスト
型熱延溶融めっき鋼帯の製造装置。
始前にデスケーリングを実施した後、下記式および
式数１６を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻
取条件を制御し、巻取られたコイルを素材として、巻戻
し時に歪を付加する設備、１００℃以上で表面清浄化を
実施する設備、３５０〜６００℃に温度調整する設備、
表面を活性化する設備、溶融めっきを行う設備を順次設
け、かつ少なくとも表面清浄化完了以降めっき直前まで
を非酸化性もしくは還元性に雰囲気調整する設備を有す
るめっき表面性状およびめっき密着性に優れた低コスト
型熱延溶融めっき鋼帯の製造装置。
【００２３】
【数１６】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒）
【００２４】
【作用】以下、本発明について詳細に説明する。
【００２５】（１）鋼板化学成分 本発明において、鋼板化学成分は特に限定されるもので
はなく、必要とされる加工特性・用途に応じて適宜選択
が可能である。例えば、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌを基本成
分とする低炭素系軟鋼、さらに上記基本成分にＮｂ、Ｔ
ｉ、Ｃｒ、Ｐ、Ｃａ、Ｖ、Ｃｕ、Ｍｏ等の１種または２
種以上を添加した高張力鋼、加工用鋼の適用が可能であ
る。
はなく、必要とされる加工特性・用途に応じて適宜選択
が可能である。例えば、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌを基本成
分とする低炭素系軟鋼、さらに上記基本成分にＮｂ、Ｔ
ｉ、Ｃｒ、Ｐ、Ｃａ、Ｖ、Ｃｕ、Ｍｏ等の１種または２
種以上を添加した高張力鋼、加工用鋼の適用が可能であ
る。
【００２６】（２）圧延素材 本発明において、圧延素材は特に限定されるものではな
いが、例えば通常の連続鋳造スラブ、薄肉の連続鋳造ス
ラブが適用できる。また、圧延素材の熱履歴としてスラ
ブを一旦冷却した後再び加熱する再加熱法のみならず、
いわゆるダイレクト・ローリング（ＤＲ）法の適用も可
能である。
いが、例えば通常の連続鋳造スラブ、薄肉の連続鋳造ス
ラブが適用できる。また、圧延素材の熱履歴としてスラ
ブを一旦冷却した後再び加熱する再加熱法のみならず、
いわゆるダイレクト・ローリング（ＤＲ）法の適用も可
能である。
【００２７】（３）熱間圧延条件 まず、スケール厚制御の観点から熱間圧延条件の限定理
由について述べる。
由について述べる。
【００２８】表１に示すＡ鋼を主体として、仕上圧延終
了温度、巻取温度、仕上圧延終了から巻取までの時間が
スケール厚へ及ぼす影響について検討した結果、図１に
示すように仕上圧延終了温度の低下、巻取温度の低下、
仕上圧延終了から巻取までの時間の短縮により、スケー
ル厚は薄くなることおよび仕上圧延終了温度が高いほ
ど、巻取温度が高いほど、仕上圧延終了から巻取までの
時間の増加によるスケール厚増大作用は大きくなること
を知見した。さらに、図２に示すようにそれらの条件を
下記式数１７に示す特定範囲内に制御することによ
り、安定確実にスケール厚を制御することが可能である
ことを知見した。すなわち、下記式を満足することに
より、薄いスケールとすることができるため、デスケー
リング性（還元性）およびめっき性の向上が可能とな
る。さらに一層の向上を考慮した場合、式で右辺の値
を２５．２以下とし一層薄いスケールとすることが望ま
しい。
了温度、巻取温度、仕上圧延終了から巻取までの時間が
スケール厚へ及ぼす影響について検討した結果、図１に
示すように仕上圧延終了温度の低下、巻取温度の低下、
仕上圧延終了から巻取までの時間の短縮により、スケー
ル厚は薄くなることおよび仕上圧延終了温度が高いほ
ど、巻取温度が高いほど、仕上圧延終了から巻取までの
時間の増加によるスケール厚増大作用は大きくなること
を知見した。さらに、図２に示すようにそれらの条件を
下記式数１７に示す特定範囲内に制御することによ
り、安定確実にスケール厚を制御することが可能である
ことを知見した。すなわち、下記式を満足することに
より、薄いスケールとすることができるため、デスケー
リング性（還元性）およびめっき性の向上が可能とな
る。さらに一層の向上を考慮した場合、式で右辺の値
を２５．２以下とし一層薄いスケールとすることが望ま
しい。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【数１７】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒）
【００３１】式を満足しない場合はスケール厚が過大
となり、デスケーリング性（還元性）およびめっき性を
劣化させる。
となり、デスケーリング性（還元性）およびめっき性を
劣化させる。
【００３２】その他の熱間圧延条件は必要とされる加工
特性・用途に応じて適宜選択が可能であるが、スケール
厚をより薄くするために仕上圧延開始温度≦１０００℃
とする方法、スケール厚をより薄くするために仕上圧下
率≧９０％とする方法、スケール厚をより薄くするため
に仕上圧延終了後１秒以内に水冷を開始する方法、デス
ケーリング性（還元性）の悪いＦｅ3 Ｏ4 の生成を極力
抑えるために鋼板温度がＦｅＯからＦｅ3 Ｏ4 への変態
開始温度である５７５℃になった時点からデスケーリン
グ（還元）開始までの時間を短縮する方法の１つあるい
は２つ以上を実施することはより効果的である。
特性・用途に応じて適宜選択が可能であるが、スケール
厚をより薄くするために仕上圧延開始温度≦１０００℃
とする方法、スケール厚をより薄くするために仕上圧下
率≧９０％とする方法、スケール厚をより薄くするため
に仕上圧延終了後１秒以内に水冷を開始する方法、デス
ケーリング性（還元性）の悪いＦｅ3 Ｏ4 の生成を極力
抑えるために鋼板温度がＦｅＯからＦｅ3 Ｏ4 への変態
開始温度である５７５℃になった時点からデスケーリン
グ（還元）開始までの時間を短縮する方法の１つあるい
は２つ以上を実施することはより効果的である。
【００３３】また、熱間圧延機出側に近接した巻取装置
（いわゆる近接ライナー）であっても本発明の連続熱間
圧延の範囲であることはいうまでもない。
（いわゆる近接ライナー）であっても本発明の連続熱間
圧延の範囲であることはいうまでもない。
【００３４】次に、巻取温度の下限の限定理由について
述べる。巻取温度が３５０℃未満では、コイルの保有熱
の有効利用ができなくなり、エネルギー損失を生ずるた
め、めっき前の４００〜６００℃への温度調整に要する
設備が長大となり、設備コストの低減効果を享受できな
い。さらに３５０℃未満で巻き取った場合にはめっき前
の４００〜６００℃への温度調整により、変態組織の焼
き戻し等に起因する鋼板材質の劣化、変動を生じうるた
め、３５０℃以上とする。
述べる。巻取温度が３５０℃未満では、コイルの保有熱
の有効利用ができなくなり、エネルギー損失を生ずるた
め、めっき前の４００〜６００℃への温度調整に要する
設備が長大となり、設備コストの低減効果を享受できな
い。さらに３５０℃未満で巻き取った場合にはめっき前
の４００〜６００℃への温度調整により、変態組織の焼
き戻し等に起因する鋼板材質の劣化、変動を生じうるた
め、３５０℃以上とする。
【００３５】（４）表面清浄化条件 表面清浄化は酸液を使用しないドライデスケーリングか
つ／または還元に限定される。これにより酸洗工程に起
因する鋼板表面に付着したスマット等と呼ばれるめっき
性を阻害する異物の発生が避けられるため、異物を加熱
除去する必要はなく、それらの高温での除去に伴って発
生する鋼帯表面の酸化皮膜をさらに高温水素雰囲気ガス
中で還元する必要もなく、めっき密着性に必要な表面清
浄性を確保することが可能となる。
つ／または還元に限定される。これにより酸洗工程に起
因する鋼板表面に付着したスマット等と呼ばれるめっき
性を阻害する異物の発生が避けられるため、異物を加熱
除去する必要はなく、それらの高温での除去に伴って発
生する鋼帯表面の酸化皮膜をさらに高温水素雰囲気ガス
中で還元する必要もなく、めっき密着性に必要な表面清
浄性を確保することが可能となる。
【００３６】具体的な表面清浄化方法としては真空アー
ク（１０-1〜１０-6Ｔｏｒｒ）、水素プラズマ、還元性
ガスによる気相還元、直火バーナーによる直火還元、磁
性研磨（数十ミクロン〜数百ミクロンの磁性粉を使
用）、ショットブラスト、サンドブラスト、グリッドブ
ラスト、ワイヤーブラシ、グラインダーなどを単独ない
しは組合せて利用することができる。
ク（１０-1〜１０-6Ｔｏｒｒ）、水素プラズマ、還元性
ガスによる気相還元、直火バーナーによる直火還元、磁
性研磨（数十ミクロン〜数百ミクロンの磁性粉を使
用）、ショットブラスト、サンドブラスト、グリッドブ
ラスト、ワイヤーブラシ、グラインダーなどを単独ない
しは組合せて利用することができる。
【００３７】なお、表面清浄化により得られためっき密
着性に必要な表面清浄性を維持ないしはその効果をより
高めるため、少なくとも表面清浄化完了後めっき直前ま
ではアルゴン、窒素等の不活性ガス雰囲気、不活性ガス
と水素の混合雰囲気、水素雰囲気等の非酸化性もしくは
還元性雰囲気に維持する必要がある。非酸化性もしくは
還元性雰囲気中で表面清浄化を実施してもよいことはい
うまでもない。
着性に必要な表面清浄性を維持ないしはその効果をより
高めるため、少なくとも表面清浄化完了後めっき直前ま
ではアルゴン、窒素等の不活性ガス雰囲気、不活性ガス
と水素の混合雰囲気、水素雰囲気等の非酸化性もしくは
還元性雰囲気に維持する必要がある。非酸化性もしくは
還元性雰囲気中で表面清浄化を実施してもよいことはい
うまでもない。
【００３８】特にＳｉ等の易酸化性元素を含有する難め
っき材に対しては真空アークかつ／または還元性雰囲気
を採用することが望ましく、Ｓｉスケール模様等のスケ
ール疵・欠陥を有する鋼帯に対しては真空アークを採用
することが望ましい。
っき材に対しては真空アークかつ／または還元性雰囲気
を採用することが望ましく、Ｓｉスケール模様等のスケ
ール疵・欠陥を有する鋼帯に対しては真空アークを採用
することが望ましい。
【００３９】また、表面清浄化は巻戻しに際して歪みを
付加する装置がない場合３５０℃以上で、該装置がある
場合、１００℃以上で実施しなければならない。該装置
がない場合、表面清浄化温度が３５０℃未満では通板時
の曲げ曲げ戻し等に伴う鋼板の変形により腰折れと称さ
れる歪模様が発生し、外観品位を害する。該装置がある
場合、上記腰折れの無害化効果を有するため、３５０℃
未満となってもさしつかえないが、１００℃未満ではコ
イルの保有熱の有効利用ができなくなり、エネルギー損
失を生ずるため、３５０〜６００℃へのめっき前の板温
調整に要する設備が長大となり、設備コストの低減効果
を享受できない。
付加する装置がない場合３５０℃以上で、該装置がある
場合、１００℃以上で実施しなければならない。該装置
がない場合、表面清浄化温度が３５０℃未満では通板時
の曲げ曲げ戻し等に伴う鋼板の変形により腰折れと称さ
れる歪模様が発生し、外観品位を害する。該装置がある
場合、上記腰折れの無害化効果を有するため、３５０℃
未満となってもさしつかえないが、１００℃未満ではコ
イルの保有熱の有効利用ができなくなり、エネルギー損
失を生ずるため、３５０〜６００℃へのめっき前の板温
調整に要する設備が長大となり、設備コストの低減効果
を享受できない。
【００４０】なお、歪を付加する装置としてはスキンパ
ス、テンションレベラー、ベンディングロール等を単独
ないしは組み合わせて利用できる。これらは表面清浄化
効率の向上効果も有している。そのメカニズムはスケー
ルへのクラック導入効果によると考えられる。
ス、テンションレベラー、ベンディングロール等を単独
ないしは組み合わせて利用できる。これらは表面清浄化
効率の向上効果も有している。そのメカニズムはスケー
ルへのクラック導入効果によると考えられる。
【００４１】（５）表面清浄化後の工程条件 表面清浄化により得られためっき密着性に必要な表面清
浄性を維持ないしはその効果をより高めるため、表面清
浄化完了後、連続的に非酸化性もしくは還元性雰囲気中
で３５０〜６００℃にめっき前板温調整を行い、めっき
を行う。
浄性を維持ないしはその効果をより高めるため、表面清
浄化完了後、連続的に非酸化性もしくは還元性雰囲気中
で３５０〜６００℃にめっき前板温調整を行い、めっき
を行う。
【００４２】以下、めっき前板温の限定理由を述べる。
【００４３】３５０℃未満ではいわゆるぬれ性が確保で
きず、不めっきないしはめっき密着性の劣化を生ずる。
きず、不めっきないしはめっき密着性の劣化を生ずる。
【００４４】一方、６００℃を越えると、変態組織の焼
き戻し、析出物の再固溶、粒成長等に起因する鋼板材質
の劣化、変動が生ずるとともに、還元雰囲気中の水素が
鋼板中へ吸蔵されやすくなり、めっき表面のふくれ状欠
陥を生じやすくなる。さらに、ＺｎとＦｅの合金化反応
が過度に進行し、Γ相等の脆いめっき層が出現し、めっ
き密着性を劣化させる。また、温度調整に要するエネル
ギーコスト・設備コストの観点からも６００℃を越える
と損失が多大となる。
き戻し、析出物の再固溶、粒成長等に起因する鋼板材質
の劣化、変動が生ずるとともに、還元雰囲気中の水素が
鋼板中へ吸蔵されやすくなり、めっき表面のふくれ状欠
陥を生じやすくなる。さらに、ＺｎとＦｅの合金化反応
が過度に進行し、Γ相等の脆いめっき層が出現し、めっ
き密着性を劣化させる。また、温度調整に要するエネル
ギーコスト・設備コストの観点からも６００℃を越える
と損失が多大となる。
【００４５】温度調整設備としてはいわゆるラジアント
チューブ式炉のみならず、設備コンパクト化、熱応答
性、還元能等の観点から、通電加熱、直火還元、誘導加
熱等の急速加熱装置の採用が可能である。また、本製造
方法では熱間圧延工程にて材質が造り込まれているた
め、材質調整のための高温での再結晶焼鈍は必要がな
い。
チューブ式炉のみならず、設備コンパクト化、熱応答
性、還元能等の観点から、通電加熱、直火還元、誘導加
熱等の急速加熱装置の採用が可能である。また、本製造
方法では熱間圧延工程にて材質が造り込まれているた
め、材質調整のための高温での再結晶焼鈍は必要がな
い。
【００４６】さらに、上記ぬれ性の改善、後述の合金化
処理時の合金化特性の改善を目的にめっき前にブラシ研
磨、スキンパス圧下等の表面活性化手段を採用すること
も可能であり、めっき完了後、必要とされる特性・用途
に応じて、いわゆる合金化処理、スキンパス、クロメー
ト処理、ボンデ処理、塗装などの種々の後処理を１種な
いしは２種以上適宜選択することが可能である。
処理時の合金化特性の改善を目的にめっき前にブラシ研
磨、スキンパス圧下等の表面活性化手段を採用すること
も可能であり、めっき完了後、必要とされる特性・用途
に応じて、いわゆる合金化処理、スキンパス、クロメー
ト処理、ボンデ処理、塗装などの種々の後処理を１種な
いしは２種以上適宜選択することが可能である。
【００４７】また、溶融めっき方法として、浴中への鋼
帯浸漬のみならず、ロールコーター、スプレー、電磁ポ
ンプ等による浴の持ち上げ等を利用することも可能であ
り、本発明を真空蒸着、イオンプレーティング等へ利用
することも可能である。
帯浸漬のみならず、ロールコーター、スプレー、電磁ポ
ンプ等による浴の持ち上げ等を利用することも可能であ
り、本発明を真空蒸着、イオンプレーティング等へ利用
することも可能である。
【００４８】
実施例その１ 表１に示す化学成分を有する鋼片を連続鋳造により製造
し、表２に示す種々の熱延条件でコイルを製造し、グリ
ッドブラストによるドライデスケーリング、および水素
還元を実施し、溶融めっきを行った。該コイルのスケー
ル厚、スケール組成、めっき表面性状、めっき密着性、
およびデスケーリング性を評価した結果を表３に示す。
本発明によれば、デスケーリング性向上比で１．３〜
３．２というすぐれた特性が得られており、めっき密着
性も良好でふくれ状欠陥、腰折れ、材質劣化も認められ
ず良好なめっき製品が得られた。
し、表２に示す種々の熱延条件でコイルを製造し、グリ
ッドブラストによるドライデスケーリング、および水素
還元を実施し、溶融めっきを行った。該コイルのスケー
ル厚、スケール組成、めっき表面性状、めっき密着性、
およびデスケーリング性を評価した結果を表３に示す。
本発明によれば、デスケーリング性向上比で１．３〜
３．２というすぐれた特性が得られており、めっき密着
性も良好でふくれ状欠陥、腰折れ、材質劣化も認められ
ず良好なめっき製品が得られた。
【００４９】
【表２】 ＜略号説明＞ＳＲＴ：スラブ加熱温度 ＦＴＯ：仕上圧延開始温度 ＦＴ ：仕上圧延終了温度 ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間 ＣＴ ：巻取温度 水冷開始時間：仕上圧延終了から水冷開始までの時間 0.027 ×FT＋0.00018 ×（FT＋CT）×ｔ≦27.2 …式
【００５０】
【表３】
【００５１】なお、スケール厚、組成はＸ線回折により
求めたものであり、デスケーリング性向上比は従来方法
により製造されたスケール厚として６．５μｍ、スケー
ル組成としてＦｅ3 Ｏ4 ＝１００％を有する鋼板のデス
ケーリング所要時間と各実施例により製造された鋼板の
デスケーリング所要時間の比である。デスケーリングは
グリッド♯２０（グリッドサイズ７５〜３００μｍ）を
用いた回転翼車式のグリッドブラストによる。また、め
っき密着性をＤＵＰＯＮＴ衝撃試験機で、めっき表面の
ふくれ状欠陥および腰折れを目視で、材質劣化を引張試
験で評価した。
求めたものであり、デスケーリング性向上比は従来方法
により製造されたスケール厚として６．５μｍ、スケー
ル組成としてＦｅ3 Ｏ4 ＝１００％を有する鋼板のデス
ケーリング所要時間と各実施例により製造された鋼板の
デスケーリング所要時間の比である。デスケーリングは
グリッド♯２０（グリッドサイズ７５〜３００μｍ）を
用いた回転翼車式のグリッドブラストによる。また、め
っき密着性をＤＵＰＯＮＴ衝撃試験機で、めっき表面の
ふくれ状欠陥および腰折れを目視で、材質劣化を引張試
験で評価した。
【００５２】さらに裸耐食性、塗装耐食性を塩水噴霧試
験で、化成処理性を化成皮膜付着量で、塗装密着性をエ
リクセン試験で評価したが、いずれの特性も良好であっ
た。
験で、化成処理性を化成皮膜付着量で、塗装密着性をエ
リクセン試験で評価したが、いずれの特性も良好であっ
た。
【００５３】実施例その２ 表４に示す化学成分を有する鋼片を連続鋳造により製造
し、表５に示す種々の熱延条件でコイルを製造し、真空
アークによるドライデスケーリング、溶融めっきを行っ
た。該コイルのスケール厚、スケール組成、めっき表面
性状、めっき密着性、およびデスケーリング性を評価し
た結果を表６に示す。本発明によれば、デスケーリング
性向上比で１．２〜３．０というすぐれた特性が得られ
ており、めっき密着性も良好でふくれ状欠陥、腰折れ、
材質劣化も認められず、良好なめっき製品が得られた。
し、表５に示す種々の熱延条件でコイルを製造し、真空
アークによるドライデスケーリング、溶融めっきを行っ
た。該コイルのスケール厚、スケール組成、めっき表面
性状、めっき密着性、およびデスケーリング性を評価し
た結果を表６に示す。本発明によれば、デスケーリング
性向上比で１．２〜３．０というすぐれた特性が得られ
ており、めっき密着性も良好でふくれ状欠陥、腰折れ、
材質劣化も認められず、良好なめっき製品が得られた。
【００５４】
【表４】
【００５５】
【表５】 ＜略号説明＞ＳＲＴ：スラブ加熱温度 ＦＴＯ：仕上圧延開始温度 ＦＴ ：仕上圧延終了温度 ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間 ＣＴ ：巻取温度 水冷開始時間：仕上圧延終了から水冷開始までの時間 0.027 ×FT＋0.00018 ×（FT＋CT）×ｔ≦27.2 …式
【００５６】
【表６】
【００５７】なお、スケール厚、組成はＸ線回折により
求めたものであり、アーク放電によるデスケーリング性
向上比は従来方法により製造されたスケール厚として
６．５μｍ、スケール組成としてＦｅ3 Ｏ4 ＝１００％
を有する各実施例と同一鋼種の鋼板のスケール除去に必
要なアーク放電電力と各実施例により製造された鋼板の
スケール除去に必要なアーク放電電力の比である。アー
ク放電によるデスケーリングは１０-2〜１０-1Ｔｏｒｒ
にて、電圧を１０〜３０Ｖ、０．０３ｍ2 当りの電流を
５０〜１５０Ａ、陰極を被デスケーリング鋼帯、陽極を
内部水冷したＣｕ平板とし、電極間隔６０ｍｍにて実施
した。また、めっき密着性をＤＵＰＯＮＴ衝撃試験機
で、めっき表面のふくれ状欠陥および腰折れを目視で、
材質劣化を引張試験で評価した。
求めたものであり、アーク放電によるデスケーリング性
向上比は従来方法により製造されたスケール厚として
６．５μｍ、スケール組成としてＦｅ3 Ｏ4 ＝１００％
を有する各実施例と同一鋼種の鋼板のスケール除去に必
要なアーク放電電力と各実施例により製造された鋼板の
スケール除去に必要なアーク放電電力の比である。アー
ク放電によるデスケーリングは１０-2〜１０-1Ｔｏｒｒ
にて、電圧を１０〜３０Ｖ、０．０３ｍ2 当りの電流を
５０〜１５０Ａ、陰極を被デスケーリング鋼帯、陽極を
内部水冷したＣｕ平板とし、電極間隔６０ｍｍにて実施
した。また、めっき密着性をＤＵＰＯＮＴ衝撃試験機
で、めっき表面のふくれ状欠陥および腰折れを目視で、
材質劣化を引張試験で評価した。
【００５８】実施例その３ 図３〜７に本発明の製造装置の例を示す。
【００５９】
【発明の効果】本発明により、Ｚｎ系溶融めっき熱延鋼
板製造に要する熱エネルギー・設備を極小化し、巻取り
以降の所要日数を短縮し、操業コストを低減しつつ、良
好なめっき密着性の維持とめっき表面のふくれ状欠陥・
腰折れ、鋼板材質の劣化、変動の回避が可能となり、産
業上その効果は極めて大きい。
板製造に要する熱エネルギー・設備を極小化し、巻取り
以降の所要日数を短縮し、操業コストを低減しつつ、良
好なめっき密着性の維持とめっき表面のふくれ状欠陥・
腰折れ、鋼板材質の劣化、変動の回避が可能となり、産
業上その効果は極めて大きい。
【図１】ＦＴ、ＣＴおよびｔとスケール厚の関係を示す
図である。
図である。
【図２】式とスケール厚の関係を示す図である。
【図３】本発明の製造装置の例を示す図である。
【図４】本発明の製造装置の例を示す図である。
【図５】本発明の製造装置の例を示す図である。
【図６】本発明の製造装置の例を示す図である。
【図７】本発明の製造装置の例を示す図である。
【図８】デュポン衝撃試験機の模式図である。
【図９】本発明の製造方法の熱履歴の例を従来法と比較
した模式図である。
した模式図である。
【図１０】歪付加装置の例としてベンディングロールを
示す図である。
示す図である。
【図１１】表面活性化装置の例としてブラシロールを示
す図である。
す図である。
１ 熱間圧延 ２ ホットランテーブル ３ コイル ４ 保温台車 ５ ドライデスケーリング ６ めっき前板温調整 ７ Ｚｎ系溶融めっき ８ ペイオフリール ９ 歪付加装置 １０ シャー １１ ウェルダー １２ 入側ルーパー １３ トリマー １４ ブラッシング １５ 真空アークデスケーリング １６ 温度調整 １７ グリッドブラスト １８ 還元＋温度調整 １９ 表面活性化装置 ２０ めっきポット ２１ 合金化炉 ２２ 気水冷却部 ２３ スキンパス ２４ テンションレベラー ２５ クロメート処理 ２６ 出側ルーパー ２７ オイラー ２８ 検査床 ２９ シャー ３０ テンションリール ３１ コイル ３２ ベンディングロール ３３ 鋼板 ３４ ブラシロール
フロントページの続き (72)発明者 小倉 正美 大分県大分市大字西ノ洲１ 新日本製鐵株 式会社大分製鐵所内 (72)発明者 山崎 二郎 大分県大分市大字西ノ洲１ 新日本製鐵株 式会社大分製鐵所内 (72)発明者 加藤 秀夫 大分県大分市大字西ノ洲１ 新日本製鐵株 式会社大分製鐵所内 (72)発明者 江坂 一彬 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内 (72)発明者 土師 純治 大分県大分市大字西ノ洲１ 新日本製鐵株 式会社大分製鐵所内 (72)発明者 河野 治 大分県大分市大字西ノ洲１ 新日本製鐵株 式会社大分製鐵所内
Claims (8)
- 【請求項１】 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開始前に
デスケーリングを実施した後、下記式および式数１
を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻取条件を
制御し、コイル状に巻取った後、３５０℃以上での表面
清浄化、３５０〜６００℃への温度調整、溶融めっきを
連続的に行い、かつ、少なくとも表面清浄化完了以降め
っき直前までを非酸化性もしくは還元性に雰囲気調整す
ることを特徴とするめっき表面性状およびめっき密着性
に優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の製造方法。 【数１】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒） - 【請求項２】 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開始前に
デスケーリングを実施した後、下記式および式数２
を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻取条件を
制御し、巻取られたコイルを素材として、３５０℃以上
で表面清浄化を実施する設備、３５０〜６００℃に温度
調整する設備、溶融めっきを行う設備を順次設け、かつ
少なくとも表面清浄化完了以降めっき直前までを非酸化
性もしくは還元性に雰囲気調整する設備を有するめっき
表面性状およびめっき密着性に優れた低コスト型熱延溶
融めっき鋼帯の製造装置。 【数２】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒） - 【請求項３】 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開始前に
デスケーリングを実施した後、下記式および式数３
を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻取条件を
制御し、コイル状に巻取った後、巻戻しに際しての歪付
加、１００℃以上での表面清浄化、３５０〜６００℃へ
の温度調整、溶融めっきを連続的に行い、かつ、少なく
とも表面清浄化完了以降めっき直前までを非酸化性もし
くは還元性に雰囲気調整することを特徴とするめっき表
面性状およびめっき密着性に優れた低コスト型熱延溶融
めっき鋼帯の製造方法。 【数３】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒） - 【請求項４】 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開始前に
デスケーリングを実施した後、下記式および式数４
を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻取条件を
制御し、巻取られたコイルを素材として、巻戻し時に歪
を付加する設備、１００℃以上で表面清浄化を実施する
設備、３５０〜６００℃に温度調整する設備、溶融めっ
きを行う設備を順次設け、かつ少なくとも表面清浄化完
了以降めっき直前までを非酸化性もしくは還元性に雰囲
気調整する設備を有するめっき表面性状およびめっき密
着性に優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の製造装
置。 【数４】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒） - 【請求項５】 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開始前に
デスケーリングを実施した後、下記式および式数５
を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻取条件を
制御し、コイル状に巻取った後、３５０℃以上での表面
清浄化、３５０〜６００℃への温度調整、表面活性化、
溶融めっきを連続的に行い、かつ、少なくとも表面清浄
化完了以降めっき直前までを非酸化性もしくは還元性に
雰囲気調整することを特徴とするめっき表面性状および
めっき密着性に優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の
製造方法。 【数５】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒） - 【請求項６】 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開始前に
デスケーリングを実施した後、下記式および式数６
を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻取条件を
制御し、巻取られたコイルを素材として、３５０℃以上
で表面清浄化を実施する設備、３５０〜６００℃に温度
調整する設備、表面を活性化する設備、溶融めっきを行
う設備を順次設け、かつ少なくとも表面清浄化完了以降
めっき直前までを非酸化性もしくは還元性に雰囲気調整
する設備を有するめっき表面性状およびめっき密着性に
優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の製造装置。 【数６】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒） - 【請求項７】 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開始前に
デスケーリングを実施した後、下記式および式数７
を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻取条件を
制御し、コイル状に巻取った後、巻戻しに際しての歪付
加、１００℃以上での表面清浄化、３５０〜６００℃へ
の温度調整、表面活性化、溶融めっきを連続的に行い、
かつ、少なくとも表面清浄化完了以降めっき直前までを
非酸化性もしくは還元性に雰囲気調整することを特徴と
するめっき表面性状およびめっき密着性に優れた低コス
ト型熱延溶融めっき鋼帯の製造方法。 【数７】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒） - 【請求項８】 連続熱間圧延に際し、仕上圧延開始前に
デスケーリングを実施した後、下記式および式数８
を満足するように仕上圧延条件、冷却条件、巻取条件を
制御し、巻取られたコイルを素材として、巻戻し時に歪
を付加する設備、１００℃以上で表面清浄化を実施する
設備、３５０〜６００℃に温度調整する設備、表面を活
性化する設備、溶融めっきを行う設備を順次設け、かつ
少なくとも表面清浄化完了以降めっき直前までを非酸化
性もしくは還元性に雰囲気調整する設備を有するめっき
表面性状およびめっき密着性に優れた低コスト型熱延溶
融めっき鋼帯の製造装置。 【数８】 ０．０２７×ＦＴ＋０．０００１８×（ＦＴ＋ＣＴ）×ｔ≦２７．２… ＣＴ≧３５０ … ただし、ＦＴ：仕上圧延終了温度（℃） ＣＴ：巻取温度（℃） ｔ ：仕上圧延終了から巻取までの時間（秒）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29198592A JPH06116653A (ja) | 1992-10-07 | 1992-10-07 | めっき表面性状およびめっき密着性に優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の製造方法および製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29198592A JPH06116653A (ja) | 1992-10-07 | 1992-10-07 | めっき表面性状およびめっき密着性に優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の製造方法および製造装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06116653A true JPH06116653A (ja) | 1994-04-26 |
Family
ID=17776025
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29198592A Pending JPH06116653A (ja) | 1992-10-07 | 1992-10-07 | めっき表面性状およびめっき密着性に優れた低コスト型熱延溶融めっき鋼帯の製造方法および製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06116653A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10158802A (ja) * | 1996-12-06 | 1998-06-16 | Kawasaki Steel Corp | 溶融めっき熱延鋼板の製造方法 |
| EP1134296A2 (de) * | 2000-03-16 | 2001-09-19 | SMS Demag AG | Verfahren und Anlage zur Oberflächenbehandlung von warmgewaltzen Bändern oder Blechen aus Metall |
| JP2008520442A (ja) * | 2005-03-17 | 2008-06-19 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | ストリップのデスケールをするための方法及び装置 |
| JP2008533300A (ja) * | 2005-03-18 | 2008-08-21 | エスエムエス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 溶融めっきされた熱間圧延スチールストリップを制御により減厚させる方法及び当該方法で使用される装置 |
| JP2010196146A (ja) * | 2009-02-27 | 2010-09-09 | Nippon Steel Corp | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| WO2021006131A1 (ja) * | 2019-07-10 | 2021-01-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| CN113463001A (zh) * | 2021-07-01 | 2021-10-01 | 范安辉 | 一种可适用于不同厚度钢带的金属镀覆装置 |
-
1992
- 1992-10-07 JP JP29198592A patent/JPH06116653A/ja active Pending
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