JPH06101763A - 膨張黒鉛製シートガスケット - Google Patents
膨張黒鉛製シートガスケットInfo
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- JPH06101763A JPH06101763A JP4247973A JP24797392A JPH06101763A JP H06101763 A JPH06101763 A JP H06101763A JP 4247973 A JP4247973 A JP 4247973A JP 24797392 A JP24797392 A JP 24797392A JP H06101763 A JPH06101763 A JP H06101763A
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- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B38/00—Porous mortars, concrete, artificial stone or ceramic ware; Preparation thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 膨張黒鉛製シートガスケットの少なくとも一
部が、１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の密度を有する膨張
黒鉛で形成されている膨張黒鉛製シートガスケット。 【効果】 上記の膨張黒鉛製シートガスケットは、膨張
黒鉛自体の優れた耐熱性、フランジシール面とのなじみ
性、および低応力緩和性を保持しつつ、従来の膨張黒鉛
製シートガスケットよりも低い締付力（ガスケット応
力）で気体流体の透過漏洩を防止できる。
部が、１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の密度を有する膨張
黒鉛で形成されている膨張黒鉛製シートガスケット。 【効果】 上記の膨張黒鉛製シートガスケットは、膨張
黒鉛自体の優れた耐熱性、フランジシール面とのなじみ
性、および低応力緩和性を保持しつつ、従来の膨張黒鉛
製シートガスケットよりも低い締付力（ガスケット応
力）で気体流体の透過漏洩を防止できる。
Description
【０００１】
【発明の技術分野】本発明は、膨張黒鉛製シートガスケ
ットに関し、さらに詳しくは、膨張黒鉛自体の優れた耐
熱性、フランジシール面とのなじみ性、および低応力緩
和性を保持しつつ、気体流体の透過漏洩を低い締付力で
防止できるようなリング状の膨張黒鉛製シートガスケッ
トに関する。
ットに関し、さらに詳しくは、膨張黒鉛自体の優れた耐
熱性、フランジシール面とのなじみ性、および低応力緩
和性を保持しつつ、気体流体の透過漏洩を低い締付力で
防止できるようなリング状の膨張黒鉛製シートガスケッ
トに関する。
【０００２】
【発明の技術的背景】膨張黒鉛製シートガスケットは、
フランジシール面とのなじみ性に優れ、かつ、４００℃
程度まで耐え、耐熱性に優れている。従来の膨張黒鉛製
シートガスケットとしては、具体的には、膨張黒鉛単体
のシートガスケット、膨張黒鉛に金属薄板を挿入して取
り扱い性を向上させたサンドイッチ構造のシートガスケ
ットなどが挙げられる。これらのシートガスケットは、
いずれも膨張黒鉛をシール要素としており、したがっ
て、ガスケットのシール性能は膨張黒鉛に依存してい
る。
フランジシール面とのなじみ性に優れ、かつ、４００℃
程度まで耐え、耐熱性に優れている。従来の膨張黒鉛製
シートガスケットとしては、具体的には、膨張黒鉛単体
のシートガスケット、膨張黒鉛に金属薄板を挿入して取
り扱い性を向上させたサンドイッチ構造のシートガスケ
ットなどが挙げられる。これらのシートガスケットは、
いずれも膨張黒鉛をシール要素としており、したがっ
て、ガスケットのシール性能は膨張黒鉛に依存してい
る。
【０００３】膨張黒鉛は、上述したように、フランジシ
ール面とのなじみ性に非常に優れているので、水や油等
の液体流体の透過漏洩はほとんど発生せず、問題にはな
らないが、黒鉛が層状に重なった構造となっているた
め、気体流体がその層間を透過漏洩し易いという問題が
ある。
ール面とのなじみ性に非常に優れているので、水や油等
の液体流体の透過漏洩はほとんど発生せず、問題にはな
らないが、黒鉛が層状に重なった構造となっているた
め、気体流体がその層間を透過漏洩し易いという問題が
ある。
【０００４】そこで、このような気体流体の透過漏洩を
防止するには、ガスケットの締付力を上げる必要がある
が、１ＭＰａ程度の内圧を気密するには、２０ＭＰａ程
度のガスケット面圧が必要となる。
防止するには、ガスケットの締付力を上げる必要がある
が、１ＭＰａ程度の内圧を気密するには、２０ＭＰａ程
度のガスケット面圧が必要となる。
【０００５】しかしながら、通常の規格フランジ等で
は、ボルト応力が大きくなり、その許容値を上回ること
になり、このことが、膨張黒鉛製シートガスケットを使
用する上での大きな支障となっている。
は、ボルト応力が大きくなり、その許容値を上回ること
になり、このことが、膨張黒鉛製シートガスケットを使
用する上での大きな支障となっている。
【０００６】したがって、膨張黒鉛自体の優れた耐熱
性、フランジシール面とのなじみ性、および低応力緩和
性を保持しつつ、従来の膨張黒鉛製シートガスケットよ
りも低い締付力（ガスケット応力）で、気体流体の透過
漏洩（リーク）を防止できる膨張黒鉛製シートガスケッ
トの出現が従来より望まれていた。
性、フランジシール面とのなじみ性、および低応力緩和
性を保持しつつ、従来の膨張黒鉛製シートガスケットよ
りも低い締付力（ガスケット応力）で、気体流体の透過
漏洩（リーク）を防止できる膨張黒鉛製シートガスケッ
トの出現が従来より望まれていた。
【０００７】
【発明の目的】本発明は、上記のような従来技術に伴う
問題点を解決しようとするものであって、膨張黒鉛自体
の優れた耐熱性、フランジシール面とのなじみ性、およ
び低応力緩和性を保持しつつ、従来の膨張黒鉛製シート
ガスケットよりも低い締付力で、気体流体の透過漏洩を
防止できる膨張黒鉛製シートガスケットを提供すること
にある。
問題点を解決しようとするものであって、膨張黒鉛自体
の優れた耐熱性、フランジシール面とのなじみ性、およ
び低応力緩和性を保持しつつ、従来の膨張黒鉛製シート
ガスケットよりも低い締付力で、気体流体の透過漏洩を
防止できる膨張黒鉛製シートガスケットを提供すること
にある。
【０００８】
【発明の概要】本発明に係る膨張黒鉛製シートガスケッ
トは、膨張黒鉛製シートガスケットの少なくとも一部が
１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3の密度を有する膨張黒鉛で
形成されていることを特徴としている。
トは、膨張黒鉛製シートガスケットの少なくとも一部が
１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3の密度を有する膨張黒鉛で
形成されていることを特徴としている。
【０００９】本発明では、膨張黒鉛製シートガスケット
がすべて１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ 3 の密度を有する膨
張黒鉛で形成されている膨張黒鉛製シートガスケット、
膨張黒鉛製シートガスケットの一部が１．５５〜２．０
ｇ／ｃｍ3 の密度を有する膨張黒鉛で周方向に連続的に
形成されている膨張黒鉛製シートガスケットが好まし
い。特に膨張黒鉛製シートガスケットがすべて１．５５
〜２．０ｇ／ｃｍ3 の密度を有する膨張黒鉛で形成され
ている膨張黒鉛製シートガスケットが好ましい。
がすべて１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ 3 の密度を有する膨
張黒鉛で形成されている膨張黒鉛製シートガスケット、
膨張黒鉛製シートガスケットの一部が１．５５〜２．０
ｇ／ｃｍ3 の密度を有する膨張黒鉛で周方向に連続的に
形成されている膨張黒鉛製シートガスケットが好まし
い。特に膨張黒鉛製シートガスケットがすべて１．５５
〜２．０ｇ／ｃｍ3 の密度を有する膨張黒鉛で形成され
ている膨張黒鉛製シートガスケットが好ましい。
【００１０】本発明に係る膨張黒鉛製シートガスケット
は、膨張黒鉛自体の優れた耐熱性、フランジシール面と
のなじみ性、および低応力緩和性を保持しつつ、従来の
膨張黒鉛製シートガスケットよりも低い締付力で、気体
流体の透過漏洩を防止できるという効果がある。
は、膨張黒鉛自体の優れた耐熱性、フランジシール面と
のなじみ性、および低応力緩和性を保持しつつ、従来の
膨張黒鉛製シートガスケットよりも低い締付力で、気体
流体の透過漏洩を防止できるという効果がある。
【００１１】
【発明の具体的説明】以下、本発明に係る膨張黒鉛製シ
ートガスケットについて具体的に説明する。本発明に係
る膨張黒鉛製シートガスケットは、シートガスケットの
少なくとも一部が１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 、好まし
くは１．６０〜１．８０ｇ／ｃｍ3の密度を有する膨張
黒鉛（以下、「高密度の膨張黒鉛」と称する場合があ
る）で形成されている。
ートガスケットについて具体的に説明する。本発明に係
る膨張黒鉛製シートガスケットは、シートガスケットの
少なくとも一部が１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 、好まし
くは１．６０〜１．８０ｇ／ｃｍ3の密度を有する膨張
黒鉛（以下、「高密度の膨張黒鉛」と称する場合があ
る）で形成されている。
【００１２】本発明に係る膨張黒鉛製シートガスケット
には、膨張黒鉛製シートガスケットがすべて高密度の膨
張黒鉛で形成されているシートガスケットと、膨張黒鉛
製シートガスケットの一部が高密度の膨張黒鉛で周方向
に連続的に形成されているシートガスケットと、膨張黒
鉛製シートガスケットの一部が高密度の膨張黒鉛で周方
向に非連続的に形成されているシートガスケットとがあ
るが、本発明では、膨張黒鉛製シートガスケットがすべ
て高密度の膨張黒鉛で形成されているシートガスケット
と、膨張黒鉛製シートガスケットの一部が高密度の膨張
黒鉛で周方向に連続的に形成されているシートガスケッ
トが好ましい。特に膨張黒鉛製シートガスケットがすべ
て高密度の膨張黒鉛で形成されているシートガスケット
が好ましい。
には、膨張黒鉛製シートガスケットがすべて高密度の膨
張黒鉛で形成されているシートガスケットと、膨張黒鉛
製シートガスケットの一部が高密度の膨張黒鉛で周方向
に連続的に形成されているシートガスケットと、膨張黒
鉛製シートガスケットの一部が高密度の膨張黒鉛で周方
向に非連続的に形成されているシートガスケットとがあ
るが、本発明では、膨張黒鉛製シートガスケットがすべ
て高密度の膨張黒鉛で形成されているシートガスケット
と、膨張黒鉛製シートガスケットの一部が高密度の膨張
黒鉛で周方向に連続的に形成されているシートガスケッ
トが好ましい。特に膨張黒鉛製シートガスケットがすべ
て高密度の膨張黒鉛で形成されているシートガスケット
が好ましい。
【００１３】シートガスケットの少なくとも一部が上記
のような高密度の膨張黒鉛で形成されていると、そのシ
ートガスケットは、膨張黒鉛自体の優れた耐熱性、フラ
ンジシール面とのなじみ性、および低応力緩和性を保持
しつつ、従来の膨張黒鉛製シートガスケットよりも低い
締付力で、気体流体の透過漏洩を防止できる。
のような高密度の膨張黒鉛で形成されていると、そのシ
ートガスケットは、膨張黒鉛自体の優れた耐熱性、フラ
ンジシール面とのなじみ性、および低応力緩和性を保持
しつつ、従来の膨張黒鉛製シートガスケットよりも低い
締付力で、気体流体の透過漏洩を防止できる。
【００１４】従来、ガスケットで一般的に使用されてい
る膨張黒鉛は、密度が１．０ｇ／ｃｍ3 程度であり、高
密度品でも密度が１．２ｇ／ｃｍ3 である。従来は、ガ
スケットを形成する膨張黒鉛の密度を高くすると、その
歪量（圧縮変形量）が小さくなり過ぎてフランジシール
面とのなじみ性が劣るようになるであろうから、高密度
の膨張黒鉛はガスケットには適しないと、一般に認識さ
れていた。
る膨張黒鉛は、密度が１．０ｇ／ｃｍ3 程度であり、高
密度品でも密度が１．２ｇ／ｃｍ3 である。従来は、ガ
スケットを形成する膨張黒鉛の密度を高くすると、その
歪量（圧縮変形量）が小さくなり過ぎてフランジシール
面とのなじみ性が劣るようになるであろうから、高密度
の膨張黒鉛はガスケットには適しないと、一般に認識さ
れていた。
【００１５】しかしながら、上述したように、膨張黒鉛
は黒鉛が層状に重なっている構造をとっているため、気
体流体はその層間を透過漏洩するが、本発明者らは、高
密度の膨張黒鉛を利用したシートガスケットを鋭意研究
したところ、本発明のように予め高密度になるよう膨張
黒鉛を圧縮すれば、膨張黒鉛の層間の空隙がなくなり気
体分子の透過漏洩を抑制することができ、しかも、フラ
ンジシール面とのなじみ性に優れ、高密度の膨張黒鉛が
ガスケットに利用できることを見出し、本発明を完成す
るに至った。
は黒鉛が層状に重なっている構造をとっているため、気
体流体はその層間を透過漏洩するが、本発明者らは、高
密度の膨張黒鉛を利用したシートガスケットを鋭意研究
したところ、本発明のように予め高密度になるよう膨張
黒鉛を圧縮すれば、膨張黒鉛の層間の空隙がなくなり気
体分子の透過漏洩を抑制することができ、しかも、フラ
ンジシール面とのなじみ性に優れ、高密度の膨張黒鉛が
ガスケットに利用できることを見出し、本発明を完成す
るに至った。
【００１６】本発明に係る膨張黒鉛製シートガスケット
の具体例としては、以下のようなシートガスケットが挙
げられる。 （１）図１の（Ａ）および（Ｂ）に示すように、断面形
状が長方形である膨張黒鉛製シートガスケット１であっ
て、ガスケット１がすべて１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3
の密度を有する膨張黒鉛で形成されているシートガスケ
ット１。
の具体例としては、以下のようなシートガスケットが挙
げられる。 （１）図１の（Ａ）および（Ｂ）に示すように、断面形
状が長方形である膨張黒鉛製シートガスケット１であっ
て、ガスケット１がすべて１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3
の密度を有する膨張黒鉛で形成されているシートガスケ
ット１。
【００１７】この膨張黒鉛製シートガスケット１は、通
常、厚みが０．４ｍｍ以上、好ましくは０．８〜３．０
ｍｍであり、幅が３ｍｍ以上、好ましくは５〜１００ｍ
ｍである。
常、厚みが０．４ｍｍ以上、好ましくは０．８〜３．０
ｍｍであり、幅が３ｍｍ以上、好ましくは５〜１００ｍ
ｍである。
【００１８】このシートガスケット１は、全体が高密度
の膨張黒鉛で形成されているため、シートガスケット１
の中空部に存在する気体流体は、膨張黒鉛の層間から透
過漏洩しにくくなっている。 （２）図２の（Ａ）に示すように、シートガスケット１
の径方向の内側と外側に備えた２つの厚肉部１ｂと、ガ
スケット１の径方向の中央に備えた１つの薄肉部１ａと
からなり、薄肉部１ａが２つの厚肉部１ｂを厚肉部１ｂ
の厚さ方向のほぼ中央で連結している膨張黒鉛製シート
ガスケット１であって、薄肉部１ａが密度１．５５〜
２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で形成され、かつ厚肉部１
ｂが密度０．８〜１．２ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で形成さ
れている膨張黒鉛製シートガスケット１。
の膨張黒鉛で形成されているため、シートガスケット１
の中空部に存在する気体流体は、膨張黒鉛の層間から透
過漏洩しにくくなっている。 （２）図２の（Ａ）に示すように、シートガスケット１
の径方向の内側と外側に備えた２つの厚肉部１ｂと、ガ
スケット１の径方向の中央に備えた１つの薄肉部１ａと
からなり、薄肉部１ａが２つの厚肉部１ｂを厚肉部１ｂ
の厚さ方向のほぼ中央で連結している膨張黒鉛製シート
ガスケット１であって、薄肉部１ａが密度１．５５〜
２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で形成され、かつ厚肉部１
ｂが密度０．８〜１．２ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で形成さ
れている膨張黒鉛製シートガスケット１。
【００１９】この膨張黒鉛製シートガスケット１におい
ては、通常、薄肉部１ａの厚みが０．４ｍｍ以上、好ま
しくは０．８〜２．０ｍｍであり、厚肉部１ｂのそれぞ
れの厚みが０．８ｍｍ以上、好ましくは１．０〜３．２
ｍｍである。
ては、通常、薄肉部１ａの厚みが０．４ｍｍ以上、好ま
しくは０．８〜２．０ｍｍであり、厚肉部１ｂのそれぞ
れの厚みが０．８ｍｍ以上、好ましくは１．０〜３．２
ｍｍである。
【００２０】このようなシートガスケット１を、表面が
平面であるフランジ間に挟んで使用する際には、厚肉部
１ｂは、密度の低い膨張黒鉛で形成されているので、圧
縮されてほぼ薄肉部１ａの厚みになり、シートガスケッ
ト１の中空部に存在する気体流体の殆どが、薄肉部１ａ
を透過しようとする。しかしながら、薄肉部１ａは高密
度の膨張黒鉛で形成されているので、シートガスケット
１の中空部に存在する気体流体は、薄肉部１ａの膨張黒
鉛の層間から透過漏洩しにくくなっている。また、厚肉
部１ｂは、密度の低い膨張黒鉛で形成されているため、
このシートガスケット１とフランジシール面とのなじみ
性がよく、気体流体はシートガスケット１とフランジと
の間から漏洩しにくい。 （３）図２の（Ｂ）に示すように、内側が薄肉部１ａで
形成され、かつ、外側が厚肉部１ｂで形成されている膨
張黒鉛製シートガスケット１であって、薄肉部１ａが密
度１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で形成され、
かつ、厚肉部１ｂが密度０．８〜１．２ｇ／ｃｍ3 の膨
張黒鉛で形成されている膨張黒鉛製シートガスケット
１。
平面であるフランジ間に挟んで使用する際には、厚肉部
１ｂは、密度の低い膨張黒鉛で形成されているので、圧
縮されてほぼ薄肉部１ａの厚みになり、シートガスケッ
ト１の中空部に存在する気体流体の殆どが、薄肉部１ａ
を透過しようとする。しかしながら、薄肉部１ａは高密
度の膨張黒鉛で形成されているので、シートガスケット
１の中空部に存在する気体流体は、薄肉部１ａの膨張黒
鉛の層間から透過漏洩しにくくなっている。また、厚肉
部１ｂは、密度の低い膨張黒鉛で形成されているため、
このシートガスケット１とフランジシール面とのなじみ
性がよく、気体流体はシートガスケット１とフランジと
の間から漏洩しにくい。 （３）図２の（Ｂ）に示すように、内側が薄肉部１ａで
形成され、かつ、外側が厚肉部１ｂで形成されている膨
張黒鉛製シートガスケット１であって、薄肉部１ａが密
度１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で形成され、
かつ、厚肉部１ｂが密度０．８〜１．２ｇ／ｃｍ3 の膨
張黒鉛で形成されている膨張黒鉛製シートガスケット
１。
【００２１】この膨張黒鉛製シートガスケット１におい
ては、通常、薄肉部１ａの厚みが０．４ｍｍ以上、好ま
しくは０．８〜２．０ｍｍであり、厚肉部１ｂの厚みが
０．８ｍｍ以上、好ましくは１．０〜３．２ｍｍであ
る。
ては、通常、薄肉部１ａの厚みが０．４ｍｍ以上、好ま
しくは０．８〜２．０ｍｍであり、厚肉部１ｂの厚みが
０．８ｍｍ以上、好ましくは１．０〜３．２ｍｍであ
る。
【００２２】このようなシートガスケット１を用いる場
合には、シートガスケット１の薄肉部１ａ表面、厚肉部
１ｂ表面、および薄肉部１ａ表面と厚肉部１ｂ表面との
間に形成されている側面に接触しうるような表面形状を
有するフランジが用いられる。
合には、シートガスケット１の薄肉部１ａ表面、厚肉部
１ｂ表面、および薄肉部１ａ表面と厚肉部１ｂ表面との
間に形成されている側面に接触しうるような表面形状を
有するフランジが用いられる。
【００２３】このシートガスケット１は、厚肉部１ｂが
密度の低い膨張黒鉛で形成されているので、このシート
ガスケット１とフランジシール面とのなじみ性がよく、
気体流体はシートガスケット１とフランジとの間から漏
洩しにくい。また、薄肉部１ａは高密度の膨張黒鉛で形
成されているので、気体流体は薄肉部１ａの膨張黒鉛の
層間から透過漏洩しにくくなっている。 （４）図２の（Ｃ）に示すように、コアー層２と、コア
ー層２をサンドイッチしている２つの表皮層３ａ，３ｂ
とで形成される３層シートガスケット１であって、コア
ー層２が密度１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で
形成され、かつ表皮層３ａ，３ｂが密度０．８〜１．２
ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で形成されている膨張黒鉛製シー
トガスケット１。
密度の低い膨張黒鉛で形成されているので、このシート
ガスケット１とフランジシール面とのなじみ性がよく、
気体流体はシートガスケット１とフランジとの間から漏
洩しにくい。また、薄肉部１ａは高密度の膨張黒鉛で形
成されているので、気体流体は薄肉部１ａの膨張黒鉛の
層間から透過漏洩しにくくなっている。 （４）図２の（Ｃ）に示すように、コアー層２と、コア
ー層２をサンドイッチしている２つの表皮層３ａ，３ｂ
とで形成される３層シートガスケット１であって、コア
ー層２が密度１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で
形成され、かつ表皮層３ａ，３ｂが密度０．８〜１．２
ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で形成されている膨張黒鉛製シー
トガスケット１。
【００２４】この膨張黒鉛製シートガスケット１におい
ては、通常、コアー層２の厚みが０．４〜３．２ｍｍ、
好ましくは０．８〜２．０ｍｍであり、表皮層３ａ，３
ｂのそれぞれの厚みが０．１〜２．０ｍｍ、好ましくは
０．４〜０．８ｍｍである。
ては、通常、コアー層２の厚みが０．４〜３．２ｍｍ、
好ましくは０．８〜２．０ｍｍであり、表皮層３ａ，３
ｂのそれぞれの厚みが０．１〜２．０ｍｍ、好ましくは
０．４〜０．８ｍｍである。
【００２５】このシートガスケット１は、表皮層３ａ，
３ｂが密度の低い膨張黒鉛で形成されているので、この
シートガスケット１とフランジシール面とのなじみ性が
よく、気体流体はシートガスケット１とフランジとの間
から漏洩しにくい。また、コアー層２は高密度の膨張黒
鉛で形成されているので、気体流体はコアー層２の膨張
黒鉛の層間から透過漏洩しにくくなっている。 （５）図２の（Ｄ）に示すように、コアー層２と、コア
ー層２の両表面に２個所それぞれ上下対応するようにサ
ンドイッチしている、表皮層３ａ，３ｂとで形成される
シートガスケット１であって、コアー層２が密度１．５
５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で形成され、かつ表皮
層３ａ，３ｂが密度０．８〜１．２ｇ／ｃｍ3 の膨張黒
鉛で形成されている膨張黒鉛製シートガスケット１。
３ｂが密度の低い膨張黒鉛で形成されているので、この
シートガスケット１とフランジシール面とのなじみ性が
よく、気体流体はシートガスケット１とフランジとの間
から漏洩しにくい。また、コアー層２は高密度の膨張黒
鉛で形成されているので、気体流体はコアー層２の膨張
黒鉛の層間から透過漏洩しにくくなっている。 （５）図２の（Ｄ）に示すように、コアー層２と、コア
ー層２の両表面に２個所それぞれ上下対応するようにサ
ンドイッチしている、表皮層３ａ，３ｂとで形成される
シートガスケット１であって、コアー層２が密度１．５
５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で形成され、かつ表皮
層３ａ，３ｂが密度０．８〜１．２ｇ／ｃｍ3 の膨張黒
鉛で形成されている膨張黒鉛製シートガスケット１。
【００２６】この膨張黒鉛製シートガスケット１におい
ては、通常、コアー層２の厚みが０．４〜３．２ｍｍ、
好ましくは０．８〜２．０ｍｍであり、表皮層３ａ，３
ｂのそれぞれの厚みが０．１〜２．０ｍｍ、好ましくは
０．４〜０．８ｍｍである。
ては、通常、コアー層２の厚みが０．４〜３．２ｍｍ、
好ましくは０．８〜２．０ｍｍであり、表皮層３ａ，３
ｂのそれぞれの厚みが０．１〜２．０ｍｍ、好ましくは
０．４〜０．８ｍｍである。
【００２７】このようなシートガスケット１は、表皮層
３ａ，３ｂが密度の低い膨張黒鉛で形成されているの
で、このシートガスケット１とフランジシール面とのな
じみ性がよく、気体流体はシートガスケット１とフラン
ジとの間から漏洩しにくい。また、コアー層２は高密度
の膨張黒鉛で形成されているので、気体流体はコアー層
２の膨張黒鉛の層間から透過漏洩しにくくなっている。 （６）図３の（Ａ）に示すように、コアー層２と、コア
ー層２をサンドイッチしている２つの表皮層３ａ，３ｂ
とで形成される３層シートガスケット１であって、コア
ー層２が金属薄板で形成され、かつ、表皮層３ａ，３ｂ
が密度１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で形成さ
れている膨張黒鉛製シートガスケット１。
３ａ，３ｂが密度の低い膨張黒鉛で形成されているの
で、このシートガスケット１とフランジシール面とのな
じみ性がよく、気体流体はシートガスケット１とフラン
ジとの間から漏洩しにくい。また、コアー層２は高密度
の膨張黒鉛で形成されているので、気体流体はコアー層
２の膨張黒鉛の層間から透過漏洩しにくくなっている。 （６）図３の（Ａ）に示すように、コアー層２と、コア
ー層２をサンドイッチしている２つの表皮層３ａ，３ｂ
とで形成される３層シートガスケット１であって、コア
ー層２が金属薄板で形成され、かつ、表皮層３ａ，３ｂ
が密度１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で形成さ
れている膨張黒鉛製シートガスケット１。
【００２８】この膨張黒鉛製シートガスケット１におい
ては、通常、コアー層２の金属板の厚みが０．０１〜１
０ｍｍ、好ましくは０．０５〜１ｍｍであり、表皮層３
ａ，３ｂのそれぞれの厚みが０．４〜３．２ｍｍ、好ま
しくは０．８〜２．０ｍｍである。
ては、通常、コアー層２の金属板の厚みが０．０１〜１
０ｍｍ、好ましくは０．０５〜１ｍｍであり、表皮層３
ａ，３ｂのそれぞれの厚みが０．４〜３．２ｍｍ、好ま
しくは０．８〜２．０ｍｍである。
【００２９】この膨張黒鉛製シートガスケット１では、
コアー層２を金属板で形成することにより、シートガス
ケットの強度を持たせている。このシートガスケット１
は、コアー層２が金属板で形成され、かつ、表皮層３
ａ，３ｂが高密度の膨張黒鉛で形成されているため、シ
ートガスケット１の中空部に存在する気体流体は、膨張
黒鉛の層間から透過漏洩しにくくなっている。 （７）図３の（Ｂ）に示すように、コアー層２と、コア
ー層２をサンドイッチしている２つの中間層４ａ，４ｂ
と、中間層４ａ，４ｂにそれぞれ接する２つの表皮層３
ａ，３ｂとで形成される５層シートガスケット１であっ
て、コアー層２が金属薄板で形成され、中間層４ａ，４
ｂが密度１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で形成
され、表皮層３ａ，３ｂが密度０．５〜１．２ｇ／ｃｍ
3 の膨張黒鉛で形成されている膨張黒鉛製シートガスケ
ット１。
コアー層２を金属板で形成することにより、シートガス
ケットの強度を持たせている。このシートガスケット１
は、コアー層２が金属板で形成され、かつ、表皮層３
ａ，３ｂが高密度の膨張黒鉛で形成されているため、シ
ートガスケット１の中空部に存在する気体流体は、膨張
黒鉛の層間から透過漏洩しにくくなっている。 （７）図３の（Ｂ）に示すように、コアー層２と、コア
ー層２をサンドイッチしている２つの中間層４ａ，４ｂ
と、中間層４ａ，４ｂにそれぞれ接する２つの表皮層３
ａ，３ｂとで形成される５層シートガスケット１であっ
て、コアー層２が金属薄板で形成され、中間層４ａ，４
ｂが密度１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で形成
され、表皮層３ａ，３ｂが密度０．５〜１．２ｇ／ｃｍ
3 の膨張黒鉛で形成されている膨張黒鉛製シートガスケ
ット１。
【００３０】上記コアー層２を形成する金属薄板として
は、具体的には、ステンレス鋼板、アルミニウム板、銅
板、軟鋼板、チタン鋼板、ニッケル鋼板、ニッケル合金
板、銅合金板、アルミニウム合金板などが挙げられる。
なかでも、ステンレス鋼薄板が好ましい。
は、具体的には、ステンレス鋼板、アルミニウム板、銅
板、軟鋼板、チタン鋼板、ニッケル鋼板、ニッケル合金
板、銅合金板、アルミニウム合金板などが挙げられる。
なかでも、ステンレス鋼薄板が好ましい。
【００３１】このシートガスケットでは、コアー層２を
金属板で形成することによりシートガスケットの強度を
持たせる。 （８）エンボス模様の凹部の膨張黒鉛の密度が１．５５
〜２．０ｇ／ｃｍ3 であり、エンボス模様の凸部の膨張
黒鉛の密度が０．８〜１．２ｇ／ｃｍ3 である膨張黒鉛
製シートガスケット１。
金属板で形成することによりシートガスケットの強度を
持たせる。 （８）エンボス模様の凹部の膨張黒鉛の密度が１．５５
〜２．０ｇ／ｃｍ3 であり、エンボス模様の凸部の膨張
黒鉛の密度が０．８〜１．２ｇ／ｃｍ3 である膨張黒鉛
製シートガスケット１。
【００３２】上記のエンボス模様としては、たとえば図
４の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）および（Ｄ）に示すような
エンボス模様が挙げられる。本発明では、これらのエン
ボス模様のうち、図４の（Ｃ）に示すような十字形のエ
ンボス模様、すなわち気体流体のリークパス時間が長い
エンボス模様が特に好ましく、エンボス模様はシートガ
スケット１の両表面に有することが好ましい。
４の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）および（Ｄ）に示すような
エンボス模様が挙げられる。本発明では、これらのエン
ボス模様のうち、図４の（Ｃ）に示すような十字形のエ
ンボス模様、すなわち気体流体のリークパス時間が長い
エンボス模様が特に好ましく、エンボス模様はシートガ
スケット１の両表面に有することが好ましい。
【００３３】エンボス模様の凸部の高さは、通常、０．
８〜４．０ｍｍ、好ましくは１．５〜３．２ｍｍであ
り、凹部の厚みは、通常、０．４〜３．２ｍｍ、好まし
くは０．６〜２．０ｍｍである。
８〜４．０ｍｍ、好ましくは１．５〜３．２ｍｍであ
り、凹部の厚みは、通常、０．４〜３．２ｍｍ、好まし
くは０．６〜２．０ｍｍである。
【００３４】このようなシートガスケット１では、エン
ボス模様の凸部を形成している膨張黒鉛の密度が低いの
で、フランジシール面とのなじみ性がよく、シートガス
ケット１の中空部に存在する気体流体は、シートガスケ
ット１とフランジシール面との間から漏洩しにくい。ま
た、エンボス模様の凹部を形成している膨張黒鉛は密度
が高いので、気体流体は、この凹部の膨張黒鉛の層間か
ら透過漏洩しにくくなっている。
ボス模様の凸部を形成している膨張黒鉛の密度が低いの
で、フランジシール面とのなじみ性がよく、シートガス
ケット１の中空部に存在する気体流体は、シートガスケ
ット１とフランジシール面との間から漏洩しにくい。ま
た、エンボス模様の凹部を形成している膨張黒鉛は密度
が高いので、気体流体は、この凹部の膨張黒鉛の層間か
ら透過漏洩しにくくなっている。
【００３５】本発明に係る膨張黒鉛製シートガスケット
は、上述したように、シートガスケットの少なくとも一
部が１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 という高密度の膨張黒
鉛で形成されている。
は、上述したように、シートガスケットの少なくとも一
部が１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 という高密度の膨張黒
鉛で形成されている。
【００３６】膨張黒鉛の高密度化は、膨張黒鉛製シート
に均等に圧縮応力をかけることによって行なわれる。膨
張黒鉛製シートを高密度化する方法としては、具体的に
は、プレスにより膨張黒鉛製シートを圧縮する方法、ロ
ール加工により膨張黒鉛製シートを圧縮する方法、（金
属の圧延のように、膨張黒鉛製シートを数段のロールに
通して圧縮する方法）、あるいは鍛造のように膨張黒鉛
製シートの部分ごとに衝撃を与える方法などが挙げられ
る。
に均等に圧縮応力をかけることによって行なわれる。膨
張黒鉛製シートを高密度化する方法としては、具体的に
は、プレスにより膨張黒鉛製シートを圧縮する方法、ロ
ール加工により膨張黒鉛製シートを圧縮する方法、（金
属の圧延のように、膨張黒鉛製シートを数段のロールに
通して圧縮する方法）、あるいは鍛造のように膨張黒鉛
製シートの部分ごとに衝撃を与える方法などが挙げられ
る。
【００３７】上記圧縮応力は、シール流体の圧力により
その必要応力は異なるが、通常、２０〜１００ＭＰａ、
好ましくは６０〜１００ＭＰａである。圧縮加工時に膨
張黒鉛と接触するプレス表面は平滑な金属あるいは樹脂
等が望ましい。
その必要応力は異なるが、通常、２０〜１００ＭＰａ、
好ましくは６０〜１００ＭＰａである。圧縮加工時に膨
張黒鉛と接触するプレス表面は平滑な金属あるいは樹脂
等が望ましい。
【００３８】圧縮加工は、膨張黒鉛製シート、あるいは
膨張黒鉛製シートを予めガスケット形状に打抜いたもの
のいずれに対して行なっても良い。たとえば、膨張黒鉛
製シート全面に圧縮応力を均等にかけてリング状に打ち
抜くか、あるいは予め膨張黒鉛製シートをリング状に打
ち抜いてこのリング状の膨張黒鉛製シート全面に均等に
圧縮応力をかけることにより、上記（１）の膨張黒鉛製
シートガスケット（図１）を得ることができる。
膨張黒鉛製シートを予めガスケット形状に打抜いたもの
のいずれに対して行なっても良い。たとえば、膨張黒鉛
製シート全面に圧縮応力を均等にかけてリング状に打ち
抜くか、あるいは予め膨張黒鉛製シートをリング状に打
ち抜いてこのリング状の膨張黒鉛製シート全面に均等に
圧縮応力をかけることにより、上記（１）の膨張黒鉛製
シートガスケット（図１）を得ることができる。
【００３９】また、膨張黒鉛製シート表面に圧縮応力を
リング状に均等にかけた後、このリングを含むようにリ
ング状に打ち抜くか、あるいは予め膨張黒鉛製シートを
リング状に打ち抜いてこのリング状の膨張黒鉛製シート
表面の一部を同心円となるようなリング状に圧縮応力を
均等にかけることにより、上記（２）の膨張黒鉛製シー
トガスケット（図２の（Ａ））ないしは上記（３）の膨
張黒鉛製シートガスケット（図２の（Ｂ））のようなシ
ートガスケットを得ることができる。
リング状に均等にかけた後、このリングを含むようにリ
ング状に打ち抜くか、あるいは予め膨張黒鉛製シートを
リング状に打ち抜いてこのリング状の膨張黒鉛製シート
表面の一部を同心円となるようなリング状に圧縮応力を
均等にかけることにより、上記（２）の膨張黒鉛製シー
トガスケット（図２の（Ａ））ないしは上記（３）の膨
張黒鉛製シートガスケット（図２の（Ｂ））のようなシ
ートガスケットを得ることができる。
【００４０】さらに、上記（１）のシートガスケットの
製法と同じ方法で得られた断面形状が長方形で、高密度
の膨張黒鉛で形成されたリング状の膨張黒鉛製シートを
コアー層とし、このコアー層をリング状の低密度膨張黒
鉛製シートでサンドイッチして、これらのシートを加圧
成形にて積層する方法を採用すれば、上記（４）ないし
（５）の膨張黒鉛製シートガスケット（図２の（Ｃ）お
よび（Ｄ））のようなシートガスケットが得られる。
製法と同じ方法で得られた断面形状が長方形で、高密度
の膨張黒鉛で形成されたリング状の膨張黒鉛製シートを
コアー層とし、このコアー層をリング状の低密度膨張黒
鉛製シートでサンドイッチして、これらのシートを加圧
成形にて積層する方法を採用すれば、上記（４）ないし
（５）の膨張黒鉛製シートガスケット（図２の（Ｃ）お
よび（Ｄ））のようなシートガスケットが得られる。
【００４１】積層タイプの膨張黒鉛製シートガスケット
では、膨張黒鉛からなる各層の積層は、少量の接着剤を
塗布しておいて接合しても良く、また、接着剤を用いる
ことなく、これらの層を形成している膨張黒鉛製シート
同士を加圧成形にて自己接着させることも可能である。
では、膨張黒鉛からなる各層の積層は、少量の接着剤を
塗布しておいて接合しても良く、また、接着剤を用いる
ことなく、これらの層を形成している膨張黒鉛製シート
同士を加圧成形にて自己接着させることも可能である。
【００４２】また、上記のようなエンボス模様をシート
ガスケット表面に施す方法としては、従来一般に使用さ
れているエンボス加工法、たとえばエンボスロールを用
いる方法を用いることができる。
ガスケット表面に施す方法としては、従来一般に使用さ
れているエンボス加工法、たとえばエンボスロールを用
いる方法を用いることができる。
【００４３】本発明では、シートガスケットを形成して
いる膨張黒鉛に圧縮加工またはエンボス加工を施して膨
張黒鉛の密度を１．５〜２．０ｇ／ｃｍ3 という高密度
にすることによって、気体流体の透過漏洩を抑制し、従
来の膨張黒鉛製シートガスケットよりも気密に必要なガ
スケット応力（締付力）を低減することができる。
いる膨張黒鉛に圧縮加工またはエンボス加工を施して膨
張黒鉛の密度を１．５〜２．０ｇ／ｃｍ3 という高密度
にすることによって、気体流体の透過漏洩を抑制し、従
来の膨張黒鉛製シートガスケットよりも気密に必要なガ
スケット応力（締付力）を低減することができる。
【００４４】
【発明の効果】本発明に係る膨張黒鉛製シートガスケッ
トは、ガスケットの少なくとも一部が１．５５〜２．０
ｇ／ｃｍ3 の密度を有する膨張黒鉛で形成されているの
で、膨張黒鉛自体の優れた耐熱性、フランジシール面と
のなじみ性、および低応力緩和性を保持しつつ、従来の
膨張黒鉛製シートガスケットよりも低い締付力で気体流
体の透過漏洩を防止できる。特に、ガスケットの少なく
とも一部が上記のような高密度の膨張黒鉛で周方向に連
続的に形成されている膨張黒鉛製シートガスケットは、
気体流体の透過漏洩の防止効果が大きい。
トは、ガスケットの少なくとも一部が１．５５〜２．０
ｇ／ｃｍ3 の密度を有する膨張黒鉛で形成されているの
で、膨張黒鉛自体の優れた耐熱性、フランジシール面と
のなじみ性、および低応力緩和性を保持しつつ、従来の
膨張黒鉛製シートガスケットよりも低い締付力で気体流
体の透過漏洩を防止できる。特に、ガスケットの少なく
とも一部が上記のような高密度の膨張黒鉛で周方向に連
続的に形成されている膨張黒鉛製シートガスケットは、
気体流体の透過漏洩の防止効果が大きい。
【００４５】以下、本発明を実施例により説明するが、
本発明は、これらの実施例に限定されるものではない。
なお、膨張黒鉛製シートガスケットの気密性能試験は、
下記の方法に従って行なった。 （１）膨張黒鉛製シートガスケットの気密性能試験 膨張黒鉛製シートガスケットの気密性能試験は、試料ガ
スケット５として図１および図５に示すようなガスケッ
ト１を用い、図６に示すような油圧式の負荷装置６を用
いて行なった。
本発明は、これらの実施例に限定されるものではない。
なお、膨張黒鉛製シートガスケットの気密性能試験は、
下記の方法に従って行なった。 （１）膨張黒鉛製シートガスケットの気密性能試験 膨張黒鉛製シートガスケットの気密性能試験は、試料ガ
スケット５として図１および図５に示すようなガスケッ
ト１を用い、図６に示すような油圧式の負荷装置６を用
いて行なった。
【００４６】試料ガスケットとして用いる図１に示すガ
スケット１は、断面形状が長方形であるリング状のガス
ケットで、厚みが０．８５ｍｍであり、内径が３５ｍｍ
であり、外径が７９ｍｍである。また、試料ガスケット
として用いる図５に示すガスケット１は、シートガスケ
ット１の径方向の内側と外側に備えた２つの厚肉部１ｂ
と、ガスケット１の径方向の中央に備えた１つの薄肉部
１ａとからなり、薄肉部１ａが２つの厚肉部１ｂを厚肉
部１ｂの厚さ方向の中央で連結している膨張黒鉛製シー
トガスケットで、厚みが厚肉部１ｂで１．５ｍｍ、薄肉
部１ａで０．８５ｍｍであり、内径が３５ｍｍであり、
外径が７９ｍｍであり、ガスケット１の外側と内側の厚
肉部１ｂ表面の幅が６ｍｍであり、凹部表面（底面）の
幅が１０ｍｍであり、かつ、ガスケット１の両表面に形
成されている深さは同じで、これらの凹部のテーバの傾
斜角度は全て同じである。
スケット１は、断面形状が長方形であるリング状のガス
ケットで、厚みが０．８５ｍｍであり、内径が３５ｍｍ
であり、外径が７９ｍｍである。また、試料ガスケット
として用いる図５に示すガスケット１は、シートガスケ
ット１の径方向の内側と外側に備えた２つの厚肉部１ｂ
と、ガスケット１の径方向の中央に備えた１つの薄肉部
１ａとからなり、薄肉部１ａが２つの厚肉部１ｂを厚肉
部１ｂの厚さ方向の中央で連結している膨張黒鉛製シー
トガスケットで、厚みが厚肉部１ｂで１．５ｍｍ、薄肉
部１ａで０．８５ｍｍであり、内径が３５ｍｍであり、
外径が７９ｍｍであり、ガスケット１の外側と内側の厚
肉部１ｂ表面の幅が６ｍｍであり、凹部表面（底面）の
幅が１０ｍｍであり、かつ、ガスケット１の両表面に形
成されている深さは同じで、これらの凹部のテーバの傾
斜角度は全て同じである。
【００４７】油圧式の負荷装置６は、図６に示すような
窒素ガス導入管７が設けられているフランジ１０ａを有
する支持台８と、油圧で負荷をかけるときにその負荷を
受ける球面座９を有するフランジ１０ｂとからなり、支
持台８の上に上記試料ガスケット５をセットした後フラ
ンジ１０ｂを下降させてガスケット５に所定の負荷をか
け、支持台８の上部周面に設けたＯ- リング１１とフラ
ンジ１０の下部周面に溶接されている金属製筒体１２と
の間隙から窒素ガスが漏れないように、試料ガスケット
５から漏洩してくる窒素ガスを排出するようになってい
る管１３に設けられているナット１４で金属製筒体１２
を締め付ける構造になっている。
窒素ガス導入管７が設けられているフランジ１０ａを有
する支持台８と、油圧で負荷をかけるときにその負荷を
受ける球面座９を有するフランジ１０ｂとからなり、支
持台８の上に上記試料ガスケット５をセットした後フラ
ンジ１０ｂを下降させてガスケット５に所定の負荷をか
け、支持台８の上部周面に設けたＯ- リング１１とフラ
ンジ１０の下部周面に溶接されている金属製筒体１２と
の間隙から窒素ガスが漏れないように、試料ガスケット
５から漏洩してくる窒素ガスを排出するようになってい
る管１３に設けられているナット１４で金属製筒体１２
を締め付ける構造になっている。
【００４８】膨張黒鉛製シートガスケットの気密性能試
験は、まず、上記油圧式の荷重負荷装置において、図１
または図５に示すような試料ガスケット５をフランジ１
０ａ，１０ｂ間に装着し、試料ガスケット５に荷重を段
階的に負荷した。
験は、まず、上記油圧式の荷重負荷装置において、図１
または図５に示すような試料ガスケット５をフランジ１
０ａ，１０ｂ間に装着し、試料ガスケット５に荷重を段
階的に負荷した。
【００４９】そして、各荷重段階毎に、窒素ガスを導入
管７に供給して試料ガスケット５の中空部における窒素
ガスの圧力を所定の圧力に調整し、試料ガスケット５の
中空部から試料ガスケット５を漏洩してくる窒素ガスの
量を管１３を通じて自動式精密膜流量計１５で測定し、
試料ガスケットの気密性能を確認した。
管７に供給して試料ガスケット５の中空部における窒素
ガスの圧力を所定の圧力に調整し、試料ガスケット５の
中空部から試料ガスケット５を漏洩してくる窒素ガスの
量を管１３を通じて自動式精密膜流量計１５で測定し、
試料ガスケットの気密性能を確認した。
【００５０】本試験では、窒素ガスのリーク量（透過漏
洩量）が１．７×１０-4Ｐａ・ｍ3／ｓ以下のとき、試
料ガスケットはシール性ありとし、この量を超えると
き、シール性なしとした。
洩量）が１．７×１０-4Ｐａ・ｍ3／ｓ以下のとき、試
料ガスケットはシール性ありとし、この量を超えると
き、シール性なしとした。
【００５１】
【実施例１】ガスケット全体が１．７８ｇ／ｃｍ3 の密
度を有する膨張黒鉛からなる、図１の（Ａ）および
（Ｂ）に示すような断面形状が長方形であるシートガス
ケット１を試料ガスケット５として、気密性能試験を上
記方法にて行なった。
度を有する膨張黒鉛からなる、図１の（Ａ）および
（Ｂ）に示すような断面形状が長方形であるシートガス
ケット１を試料ガスケット５として、気密性能試験を上
記方法にて行なった。
【００５２】試験結果を図７に示す。
【００５３】
【比較例１】実施例１と同じ形状の膨張黒鉛製シートガ
スケット１であって、ガスケット全体が１．０ｇ／ｃｍ
3 の密度を有する膨張黒鉛で形成されたシートガスケッ
ト１を試料ガスケット５として、気密性能試験を上記方
法にて行なった。
スケット１であって、ガスケット全体が１．０ｇ／ｃｍ
3 の密度を有する膨張黒鉛で形成されたシートガスケッ
ト１を試料ガスケット５として、気密性能試験を上記方
法にて行なった。
【００５４】試験結果を図８に示す。図７と図８とを比
較すると、ガスケットの内圧を１．０ＭＰａに保持する
とき、比較例１では、ガスケット応力（ガスケット面
圧）を２０ＭＰａにして始めてガスケットのシール性が
発揮されるのに対し、実施例１では、ガスケット応力を
１０ＭＰａにすればガスケットのシール性が発揮され、
１０ＭＰａのガスケット応力でガスケットの内圧を２．
０ＭＰａまで保持することができる。すなわち、実施例
１のガスケットは、比較例１のガスケットよりも低い締
付力で窒素ガスの透過漏洩を防止できることが判る。
較すると、ガスケットの内圧を１．０ＭＰａに保持する
とき、比較例１では、ガスケット応力（ガスケット面
圧）を２０ＭＰａにして始めてガスケットのシール性が
発揮されるのに対し、実施例１では、ガスケット応力を
１０ＭＰａにすればガスケットのシール性が発揮され、
１０ＭＰａのガスケット応力でガスケットの内圧を２．
０ＭＰａまで保持することができる。すなわち、実施例
１のガスケットは、比較例１のガスケットよりも低い締
付力で窒素ガスの透過漏洩を防止できることが判る。
【００５５】なお、図７において、○は、ガスケットの
シール性があることを示し、●は、窒素ガスがガスケッ
トからリークしていること、すなわちガスケットのシー
ル性がないことを示す。また、図８において、△は、ガ
スケットのシール性があることを示し、▲は、窒素ガス
がガスケットからリークしていることを示す。
シール性があることを示し、●は、窒素ガスがガスケッ
トからリークしていること、すなわちガスケットのシー
ル性がないことを示す。また、図８において、△は、ガ
スケットのシール性があることを示し、▲は、窒素ガス
がガスケットからリークしていることを示す。
【００５６】
【実施例２】図５に示すように、シートガスケット１の
径方向の内側と外側に備えた２つの厚肉部１ｂと、ガス
ケット１の径方向の中央に備えた１つの薄肉部１ａとか
らなり、薄肉部１ａが２つの厚肉部１ｂを厚肉部１ｂの
厚さ方向の中央で連結している膨張黒鉛製シートガスケ
ットであって、薄肉部１ａが密度１．７８ｇ／ｃｍ3の
膨張黒鉛で形成され、厚肉部１ｂが密度１．０ｇ／ｃｍ
3 の膨張黒鉛で形成されているガスケット１を試料ガス
ケット５として、気密性能試験を上記方法にて行なっ
た。
径方向の内側と外側に備えた２つの厚肉部１ｂと、ガス
ケット１の径方向の中央に備えた１つの薄肉部１ａとか
らなり、薄肉部１ａが２つの厚肉部１ｂを厚肉部１ｂの
厚さ方向の中央で連結している膨張黒鉛製シートガスケ
ットであって、薄肉部１ａが密度１．７８ｇ／ｃｍ3の
膨張黒鉛で形成され、厚肉部１ｂが密度１．０ｇ／ｃｍ
3 の膨張黒鉛で形成されているガスケット１を試料ガス
ケット５として、気密性能試験を上記方法にて行なっ
た。
【００５７】試験結果を図９に示す。
【００５８】
【比較例２】実施例２と同じ形状の膨張黒鉛製シートガ
スケット１であって、ガスケット１全体が１．０ｇ／ｃ
ｍ3 の密度を有する膨張黒鉛で形成されているガスケッ
ト１を試料ガスケット５として、気密性能試験を上記方
法にて行なった。
スケット１であって、ガスケット１全体が１．０ｇ／ｃ
ｍ3 の密度を有する膨張黒鉛で形成されているガスケッ
ト１を試料ガスケット５として、気密性能試験を上記方
法にて行なった。
【００５９】試験結果を図１０に示す。図９と図１０と
を比較すると、ガスケットの内圧を１．０ＭＰａに保持
するとき、比較例２では、ガスケット応力を２０ＭＰａ
にして始めてガスケットのシール性が発揮されるのに対
し、実施例２では、ガスケット応力を１０ＭＰａにすれ
ばガスケットのシール性が発揮される。また、ガスケッ
トの内圧を１．５ＭＰａに保持するとき、比較例２で
は、ガスケット応力を２０ＭＰａにしてもガスケットの
シール性がないのに対し、実施例２では、ガスケット応
力を１５ＭＰａにすればガスケットのシール性が発揮さ
れ、１５ＭＰａのガスケット応力でガスケットの内圧を
２．０ＭＰａまで保持することができる。すなわち、実
施例２のガスケットは、比較例２のガスケットよりも低
い締付力で窒素ガスの透過漏洩を防止できることが判
る。
を比較すると、ガスケットの内圧を１．０ＭＰａに保持
するとき、比較例２では、ガスケット応力を２０ＭＰａ
にして始めてガスケットのシール性が発揮されるのに対
し、実施例２では、ガスケット応力を１０ＭＰａにすれ
ばガスケットのシール性が発揮される。また、ガスケッ
トの内圧を１．５ＭＰａに保持するとき、比較例２で
は、ガスケット応力を２０ＭＰａにしてもガスケットの
シール性がないのに対し、実施例２では、ガスケット応
力を１５ＭＰａにすればガスケットのシール性が発揮さ
れ、１５ＭＰａのガスケット応力でガスケットの内圧を
２．０ＭＰａまで保持することができる。すなわち、実
施例２のガスケットは、比較例２のガスケットよりも低
い締付力で窒素ガスの透過漏洩を防止できることが判
る。
【００６０】なお、図９において、□は、ガスケットの
シール性があることを示し、■は、窒素ガスがガスケッ
トからリークしていることを示す。また、図１０におい
て、△は、ガスケットのシール性があることを示し、▲
は、窒素ガスがガスケットからリークしていることを示
す。
シール性があることを示し、■は、窒素ガスがガスケッ
トからリークしていることを示す。また、図１０におい
て、△は、ガスケットのシール性があることを示し、▲
は、窒素ガスがガスケットからリークしていることを示
す。
【図１】図１の（Ａ）は、本発明に係る膨張黒鉛製シー
トガスケットの一例の平面図であり、図１の（Ｂ）は、
図１の（Ａ）におけるＡ−Ａ線断面矢視図である。
トガスケットの一例の平面図であり、図１の（Ｂ）は、
図１の（Ａ）におけるＡ−Ａ線断面矢視図である。
【図２】図２は、本発明に係る膨張黒鉛製シートガスケ
ットの具体例を説明するためのの断面拡大図である。
ットの具体例を説明するためのの断面拡大図である。
【図３】図３は、本発明に係る膨張黒鉛製シートガスケ
ットの具体例を説明するためのの断面拡大図である。
ットの具体例を説明するためのの断面拡大図である。
【図４】図４は、本発明に係る膨張黒鉛製シートガスケ
ットの表面に施されるエンボス模様の例を示す平面図で
ある。
ットの表面に施されるエンボス模様の例を示す平面図で
ある。
【図５】図５は、実施例および比較例で用いられる試料
ガスケットを説明するための断面拡大図である。
ガスケットを説明するための断面拡大図である。
【図６】図６は、実施例および比較例において、試料ガ
スケットの気密性能試験を行なう際に用いる装置の概略
説明図である。
スケットの気密性能試験を行なう際に用いる装置の概略
説明図である。
【図７】図７は、実施例１のガスケットの気密性能試験
結果を示す、ガスケット応力とガスケットの内圧との関
係図である。
結果を示す、ガスケット応力とガスケットの内圧との関
係図である。
【図８】図８は、比較例１のガスケットの気密性能試験
結果を示す、ガスケット応力とガスケットの内圧との関
係図である。
結果を示す、ガスケット応力とガスケットの内圧との関
係図である。
【図９】図９は、実施例２のガスケットの気密性能試験
結果を示す、ガスケット応力とガスケットの内圧との関
係図である。
結果を示す、ガスケット応力とガスケットの内圧との関
係図である。
【図１０】図１０は、比較例２のガスケットの気密性能
試験結果を示す、ガスケット応力とガスケットの内圧と
の関係図である。
試験結果を示す、ガスケット応力とガスケットの内圧と
の関係図である。
１ ・・・・・・シートガスケット １ａ ・・・・・・薄肉部 １ｂ ・・・・・・厚肉部 ２ ・・・・・・コアー層 ３ａ，３ｂ ・・・・・・表皮層 ４ａ，４ｂ ・・・・・・中間層 ５ ・・・・・・試料ガスケット ６ ・・・・・・負荷装置 ７ ・・・・・・窒素ガス導入管 ８ ・・・・・・支持台 ９ ・・・・・・球面座 １０ａ，１０ｂ ・・・・・・フランジ １１ ・・・・・・Ｏ- リング １２ ・・・・・・金属製筒体 １３ ・・・・・・窒素ガス排出管 １４ ・・・・・・ナット １５ ・・・・・・自動式精密膜流量計
Claims (9)
- 【請求項１】膨張黒鉛製シートガスケットの少なくとも
一部が１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3の密度を有する膨張
黒鉛で形成されていることを特徴とする膨張黒鉛製シー
トガスケット。 - 【請求項２】膨張黒鉛製シートガスケットがすべて１．
５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の密度を有する膨張黒鉛で形成
されていることを特徴とする請求項１に記載の膨張黒鉛
製シートガスケット。 - 【請求項３】膨張黒鉛製シートガスケットの一部が１．
５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の密度を有する膨張黒鉛で周方
向に連続的に形成されていることを特徴とする請求項１
に記載の膨張黒鉛製シートガスケット。 - 【請求項４】シートガスケットの径方向の内側と外側に
備えた２つの厚肉部と、該ガスケットの径方向の中央に
備えた１つの薄肉部とからなり、該薄肉部が２つの厚肉
部を厚肉部の厚さ方向のほぼ中央で連結している膨張黒
鉛製シートガスケットであって、 該薄肉部が密度１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛
で形成され、かつ、 該厚肉部が密度０．８〜１．２ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で
形成されていることを特徴とする請求項１に記載の膨張
黒鉛製シートガスケット。 - 【請求項５】コアー層と、該コアー層をサンドイッチし
ている２つの表皮層とで形成される３層シートガスケッ
トであって、 該コアー層が密度１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒
鉛で形成され、かつ、 該表皮層が密度０．５〜１．２ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で
形成されていることを特徴とする請求項１に記載の膨張
黒鉛製シートガスケット。 - 【請求項６】コアー層と、該コアー層をサンドイッチし
ている２つの表皮層とで形成される３層シートガスケッ
トであって、 該コアー層が金属薄板で形成され、かつ、 該表皮層が密度１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛
で形成されていることを特徴とする請求項１に記載の膨
張黒鉛製シートガスケット。 - 【請求項７】コアー層と、該コアー層をサンドイッチし
ている２つの中間層と、該中間層にそれぞれ接する２つ
の表皮層とで形成される５層シートガスケットであっ
て、 該コアー層が金属薄板で形成され、 該中間層が密度１．５５〜２．０ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛
で形成され、かつ、 該表皮層が密度０．５〜１．２ｇ／ｃｍ3 の膨張黒鉛で
形成されていることを特徴とする請求項１に記載の膨張
黒鉛製シートガスケット。 - 【請求項８】膨張黒鉛製シートガスケットであって、 エンボス模様の凹部の膨張黒鉛の密度が１．５５〜２．
０ｇ／ｃｍ3 であり、エンボス模様の凸部の膨張黒鉛の
密度が０．８〜１．２ｇ／ｃｍ3 であることを特徴とす
る請求項１に記載の膨張黒鉛製シートガスケット。 - 【請求項９】前記エンボス模様の凸部の表面形状が十字
型であることを特徴とする請求項８に記載の膨張黒鉛製
シートガスケット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4247973A JPH06101763A (ja) | 1992-09-17 | 1992-09-17 | 膨張黒鉛製シートガスケット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4247973A JPH06101763A (ja) | 1992-09-17 | 1992-09-17 | 膨張黒鉛製シートガスケット |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06101763A true JPH06101763A (ja) | 1994-04-12 |
Family
ID=17171310
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4247973A Pending JPH06101763A (ja) | 1992-09-17 | 1992-09-17 | 膨張黒鉛製シートガスケット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06101763A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08121601A (ja) * | 1994-10-24 | 1996-05-17 | Nippon Pillar Packing Co Ltd | 膨張黒鉛製シール部材 |
| JPH08145182A (ja) * | 1994-11-25 | 1996-06-04 | Nippon Pillar Packing Co Ltd | 膨張黒鉛製シートガスケット |
| JPH08219291A (ja) * | 1995-02-10 | 1996-08-27 | Nichias Corp | 金属被覆型ガスケット |
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| WO2019001670A1 (en) * | 2017-06-29 | 2019-01-03 | Vkr Holding A/S | SEALING AND SEALING SYSTEM FOR THE PRODUCTION OF A VACUUM INSULATING GLAZING UNIT |
-
1992
- 1992-09-17 JP JP4247973A patent/JPH06101763A/ja active Pending
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