JPH0587477A - 全熱交換器用素子の製造法 - Google Patents
全熱交換器用素子の製造法Info
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- JPH0587477A JPH0587477A JP3305758A JP30575891A JPH0587477A JP H0587477 A JPH0587477 A JP H0587477A JP 3305758 A JP3305758 A JP 3305758A JP 30575891 A JP30575891 A JP 30575891A JP H0587477 A JPH0587477 A JP H0587477A
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- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
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- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
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Abstract
(57)【要約】
【目的】水蒸気を吸脱着し、有機溶剤蒸気および臭気物
質を吸着しない全熱交換器用素子を提供する。 【構成】金属シート、プラスチツクスシートまたは無機
繊維紙の表面に平均細孔径４Å〜６Åの親水性ゼオライ
トその他無機質吸着剤の粒子を接着し、波長２．５〜
５．０ｍｍ、波高１．０〜２．６ｍｍにコルゲート成形
し、平シートと波形シートとを交互に積層して全熱交換
器用素子を得る。接看剤に上記吸着剤粒子と連続気孔を
形成する発泡剤とを混入し、これをシート表面に塗布
し、加熱して上記発泡剤により気孔を形成せしめてもよ
い。
質を吸着しない全熱交換器用素子を提供する。 【構成】金属シート、プラスチツクスシートまたは無機
繊維紙の表面に平均細孔径４Å〜６Åの親水性ゼオライ
トその他無機質吸着剤の粒子を接着し、波長２．５〜
５．０ｍｍ、波高１．０〜２．６ｍｍにコルゲート成形
し、平シートと波形シートとを交互に積層して全熱交換
器用素子を得る。接看剤に上記吸着剤粒子と連続気孔を
形成する発泡剤とを混入し、これをシート表面に塗布
し、加熱して上記発泡剤により気孔を形成せしめてもよ
い。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は金属、プラスチツクス等
のシートに吸湿剤の粒子を固着し、ハニカム状に成形し
てなる全熱交換器用素子の製造法に関するものである。
のシートに吸湿剤の粒子を固着し、ハニカム状に成形し
てなる全熱交換器用素子の製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】本件特許出願人は特公昭６２−１９３０
２号公報において、あらかじめ防食コーティングを施し
た金属またはプラスチツクスのシートの表面に接着剤を
塗布しついで潮解性のない吸湿剤の粒子をその一部を接
着剤層に埋没させ他部を露出させた状態で付着させ、接
着剤と吸湿剤とを高温に焼付けて全熱交換器用素材を得
る方法を提案した。
２号公報において、あらかじめ防食コーティングを施し
た金属またはプラスチツクスのシートの表面に接着剤を
塗布しついで潮解性のない吸湿剤の粒子をその一部を接
着剤層に埋没させ他部を露出させた状態で付着させ、接
着剤と吸湿剤とを高温に焼付けて全熱交換器用素材を得
る方法を提案した。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記特許において使用
する潮解性のない吸湿剤の例としてはシリカエロゲル、
活性炭、ゼオライト、合成ゼオライトが挙げられている
がシリカエロゲルの吸湿に関与する微細孔の径は１０Å
〜数十Åの範囲にわたり、活性炭では１０Å〜数百Åの
範囲にわたつている。ゼオライト、合成ゼオライトは分
子篩といわれるように狭い範囲の細孔径分布を示すが種
類によつてその微細孔の径は数Å〜十数Åの範囲に亘つ
ている。従つて上記特許の全熱交換器用素材をハニカム
状に成形して得た全熱交換器用素子により空気を処理し
て全熱交換を行なう場合、外気または還気中の水蒸気を
吸着および脱着すると同時に外気または還気に含まれる
種々の臭気物質をも吸着および脱着し、給気にこの臭気
物質が混入して来ることがしばしばあり、室内の空気を
汚染し健康に悪い影響を与えていた。
する潮解性のない吸湿剤の例としてはシリカエロゲル、
活性炭、ゼオライト、合成ゼオライトが挙げられている
がシリカエロゲルの吸湿に関与する微細孔の径は１０Å
〜数十Åの範囲にわたり、活性炭では１０Å〜数百Åの
範囲にわたつている。ゼオライト、合成ゼオライトは分
子篩といわれるように狭い範囲の細孔径分布を示すが種
類によつてその微細孔の径は数Å〜十数Åの範囲に亘つ
ている。従つて上記特許の全熱交換器用素材をハニカム
状に成形して得た全熱交換器用素子により空気を処理し
て全熱交換を行なう場合、外気または還気中の水蒸気を
吸着および脱着すると同時に外気または還気に含まれる
種々の臭気物質をも吸着および脱着し、給気にこの臭気
物質が混入して来ることがしばしばあり、室内の空気を
汚染し健康に悪い影響を与えていた。
【０００４】また吸着剤を固着する基体となるシート特
に金属シートたとえばアルミニウム、不銹鋼、銅、真鍮
等は何れも全熱交換器の運転中発火する危険性はない
が、何れも高価であるためなるべくその使用量を減して
原価を低減する必要があり、また不必要に厚いシートを
用いるとハニカムの断面積に対する気体の通過する断面
積の割合（開孔率）が小さくなつて気体の通過抵抗即ち
圧力損失が増大し、逆にシートが薄過ぎるど機械的に弱
くなり製造時および使用時に種々の支障を生じ、特にコ
ルゲート成形時にシートが破れ成形不可能になる欠点を
生ずる。
に金属シートたとえばアルミニウム、不銹鋼、銅、真鍮
等は何れも全熱交換器の運転中発火する危険性はない
が、何れも高価であるためなるべくその使用量を減して
原価を低減する必要があり、また不必要に厚いシートを
用いるとハニカムの断面積に対する気体の通過する断面
積の割合（開孔率）が小さくなつて気体の通過抵抗即ち
圧力損失が増大し、逆にシートが薄過ぎるど機械的に弱
くなり製造時および使用時に種々の支障を生じ、特にコ
ルゲート成形時にシートが破れ成形不可能になる欠点を
生ずる。
【０００５】更にシートをコルゲート成形し、ハニカム
状に積層して素子を得た場合の小透孔の断面の大きさ即
ち波形シートの波の大きさも重要で、小透孔の断面が大
き過ぎると全熱交換時に交換の媒体となるシートの全表
面積が小さくなつて通過する空気との接触面積が小さく
なり全熱交換効率が低下し、逆に小透孔の断面が小さ過
ぎると処理すべき空気その他の気体が素子を通過する時
の抵抗即ち圧力損失が増大し、大きな動力を要し、経済
的な運転ができなくなる。
状に積層して素子を得た場合の小透孔の断面の大きさ即
ち波形シートの波の大きさも重要で、小透孔の断面が大
き過ぎると全熱交換時に交換の媒体となるシートの全表
面積が小さくなつて通過する空気との接触面積が小さく
なり全熱交換効率が低下し、逆に小透孔の断面が小さ過
ぎると処理すべき空気その他の気体が素子を通過する時
の抵抗即ち圧力損失が増大し、大きな動力を要し、経済
的な運転ができなくなる。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の問題点を
解決したもので、厚さ０．０２〜０．１５ｍｍの金属、
プラスチツクス等のシートの表面に平均細孔径４Å〜６
Åの親水性ゼオライトその他無機質吸着剤即ち水蒸気分
子は吸着するが一般的に発生する臭気物質の分子は吸着
し難い吸着剤の粒子を固着し、シートを波長２．５〜
５．０ｍｍ、波高１．０〜２．６ｍｍにコルゲート成形
し平面状シートと波形シートとを交互に積層して多数の
小透孔を有する構造の全熱交換器用素子を製造するもの
である。
解決したもので、厚さ０．０２〜０．１５ｍｍの金属、
プラスチツクス等のシートの表面に平均細孔径４Å〜６
Åの親水性ゼオライトその他無機質吸着剤即ち水蒸気分
子は吸着するが一般的に発生する臭気物質の分子は吸着
し難い吸着剤の粒子を固着し、シートを波長２．５〜
５．０ｍｍ、波高１．０〜２．６ｍｍにコルゲート成形
し平面状シートと波形シートとを交互に積層して多数の
小透孔を有する構造の全熱交換器用素子を製造するもの
である。
【０００７】
【実施例１】図１は本発明の方法に使用する装置の概略
図で、１は接着剤２の容器、３は乾燥用ヒータ、４は吸
着剤５の容器で吸着剤粒子５はフアン６によりノズル
７，８よりチヤンバー９内のシート面に空気とともにジ
エツト流として噴出される。１０は吸着剤粒子５の補給
用ホツパー、１１は乾燥用ヒータ、１２はチヤンバー９
に付設した吸着剤粒子５の還流路、１３は乾燥用ヒータ
である。
図で、１は接着剤２の容器、３は乾燥用ヒータ、４は吸
着剤５の容器で吸着剤粒子５はフアン６によりノズル
７，８よりチヤンバー９内のシート面に空気とともにジ
エツト流として噴出される。１０は吸着剤粒子５の補給
用ホツパー、１１は乾燥用ヒータ、１２はチヤンバー９
に付設した吸着剤粒子５の還流路、１３は乾燥用ヒータ
である。
【０００８】厚さ３０μのアルミニウムシート１４の両
面にポリ酢酸ビニール系接着剤２をローラ１５の間隙を
調節することにより１０〜３０μ厚に塗布し、乾燥用ヒ
ータ３により接着剤を半乾燥即ちゼオライト粒子が接着
剤層内に埋没しない程度の粘稠性を接着剤が帯び但し固
化しない間にチヤンバー９内に導き、シートの両面に粒
度１００μ以下の親水性合成ゼオライト粒子（東洋曹達
株式会社製のゼオラムＡ−４、細孔径４Å）をジエット
流によりシートの両面より吹付け表面積１ｍ２当り表裏
合計１２ｇ前後の合成ゼオライトを仮に固定し、乾燥用
ヒータ１１好ましくは遠赤外線ヒータにより１００〜２
５０℃で短時間たとえば１０秒以内高温加熱して接着剤
を完全に乾燥固化すると同時に無機質吸着剤粒子の微細
孔に吸着されているガス体を放出することにより接着剤
の表面まで通気孔を形成し、吸着剤の吸着特性を阻害し
ないようにする。
面にポリ酢酸ビニール系接着剤２をローラ１５の間隙を
調節することにより１０〜３０μ厚に塗布し、乾燥用ヒ
ータ３により接着剤を半乾燥即ちゼオライト粒子が接着
剤層内に埋没しない程度の粘稠性を接着剤が帯び但し固
化しない間にチヤンバー９内に導き、シートの両面に粒
度１００μ以下の親水性合成ゼオライト粒子（東洋曹達
株式会社製のゼオラムＡ−４、細孔径４Å）をジエット
流によりシートの両面より吹付け表面積１ｍ２当り表裏
合計１２ｇ前後の合成ゼオライトを仮に固定し、乾燥用
ヒータ１１好ましくは遠赤外線ヒータにより１００〜２
５０℃で短時間たとえば１０秒以内高温加熱して接着剤
を完全に乾燥固化すると同時に無機質吸着剤粒子の微細
孔に吸着されているガス体を放出することにより接着剤
の表面まで通気孔を形成し、吸着剤の吸着特性を阻害し
ないようにする。
【０００９】更に乾燥器１３により高温（１５０〜２２
０℃）で連続的に焼付けを行ない、塗布した接着剤層を
更に固化し安定化させる。ついでエア吹払い、水洗等適
宜の方法（図示せず）により接着固定化していない合成
ゼオライト粒子を除去して合成ゼオライト粒子を固着し
たアルミニウムシート１６を連続的に得る。シートの移
行速度は０．２〜０．５ｍ／ｓｅｃ．である。
０℃）で連続的に焼付けを行ない、塗布した接着剤層を
更に固化し安定化させる。ついでエア吹払い、水洗等適
宜の方法（図示せず）により接着固定化していない合成
ゼオライト粒子を除去して合成ゼオライト粒子を固着し
たアルミニウムシート１６を連続的に得る。シートの移
行速度は０．２〜０．５ｍ／ｓｅｃ．である。
【００１０】かくして合成ゼオライトを固着したアルミ
ニウムシート１６をコルゲート成形し、図２および図４
に示す如く平面状シート１６と波形シート１７とを交互
に接着しながら図２に示す如くボス１８に所望の大きさ
に捲付け、多数の小透孔１９が両端面に透通した円筒状
に成形する。円筒の両端面に半径方向に数条の溝を穿設
して該部に補強用スポーク２０，２０を埋設固着し、円
周面には外周鋼板２１を捲付け、スポーク２０，２０の
一端はボス１８の両端面に他端は外周鋼板２１にボルト
止め等適宜手段により固着し、外周鋼板２１の両端縁に
帯板２２，２２を捲回固着し、両帯板２２，２２間に連
結帯板２３，２３を張設固着して全熱交換器用素子を得
る。
ニウムシート１６をコルゲート成形し、図２および図４
に示す如く平面状シート１６と波形シート１７とを交互
に接着しながら図２に示す如くボス１８に所望の大きさ
に捲付け、多数の小透孔１９が両端面に透通した円筒状
に成形する。円筒の両端面に半径方向に数条の溝を穿設
して該部に補強用スポーク２０，２０を埋設固着し、円
周面には外周鋼板２１を捲付け、スポーク２０，２０の
一端はボス１８の両端面に他端は外周鋼板２１にボルト
止め等適宜手段により固着し、外周鋼板２１の両端縁に
帯板２２，２２を捲回固着し、両帯板２２，２２間に連
結帯板２３，２３を張設固着して全熱交換器用素子を得
る。
【００１１】
【実施例２】吸湿剤として粒度１００μ以下の親水性合
成ゼオライト粒子（ユニオン昭和株式会社製のモレキユ
ラーシーブ４Ａ、細孔径４Å）を３０％以下および加熱
により分解して気体好ましくは二酸化炭素を発生する発
泡剤たとえば炭酸水素ナトリウムまたは炭酸アンモニウ
ムを約１０％以下加えたポリ酢酸ビニール系接着剤を厚
さ３０μのアルミニウムシートの両面に１０〜３０μ厚
に塗布し、接着剤を半乾燥後完全に乾燥しないうちに更
に１００〜２５０℃の温度で強熱して発泡剤を分解発泡
させた後、実施例１と同様アルミニウムシートをコルゲ
ート成形し、図２に示す如く平面状シートと波形シート
とを交互に積層し、付属部品を取付けて全熱交換器用素
子を得る。
成ゼオライト粒子（ユニオン昭和株式会社製のモレキユ
ラーシーブ４Ａ、細孔径４Å）を３０％以下および加熱
により分解して気体好ましくは二酸化炭素を発生する発
泡剤たとえば炭酸水素ナトリウムまたは炭酸アンモニウ
ムを約１０％以下加えたポリ酢酸ビニール系接着剤を厚
さ３０μのアルミニウムシートの両面に１０〜３０μ厚
に塗布し、接着剤を半乾燥後完全に乾燥しないうちに更
に１００〜２５０℃の温度で強熱して発泡剤を分解発泡
させた後、実施例１と同様アルミニウムシートをコルゲ
ート成形し、図２に示す如く平面状シートと波形シート
とを交互に積層し、付属部品を取付けて全熱交換器用素
子を得る。
【００１２】発泡剤を混入した接着剤を塗布し、実施例
１と同様に吸湿剤粒子を吹付け高温加熱して固着しても
よい。
１と同様に吸湿剤粒子を吹付け高温加熱して固着しても
よい。
【００１３】上記実施例において、シートの材料として
はアルミニウム以外にアルミニウム合金、不銹鋼、銅、
真鍮などの金属、ポリ塩化ビニール、ポリブロピレン、
ポリエステル等のプラスチツクス、紙などでコルゲート
成形し得るものから適宜選択し得る。
はアルミニウム以外にアルミニウム合金、不銹鋼、銅、
真鍮などの金属、ポリ塩化ビニール、ポリブロピレン、
ポリエステル等のプラスチツクス、紙などでコルゲート
成形し得るものから適宜選択し得る。
【００１４】紙としては高温の空気に触れた場合に発火
するおそれのない無機繊維を主成分とする紙たとえば繊
維径約５μ、繊維長１〜５ｍｍのセラミツク繊維５０〜
９０％、パルプ３０〜５％、紙力増強剤１０〜２０％の
組成よりなる０．１ｍｍ〜０．３ｍｍ厚のセラミツク繊
維紙を使用する。接着剤としてはポリ酢酸ビニール、エ
ポキシ樹脂、シリコーン樹脂、アクリル樹脂等を使用す
る。
するおそれのない無機繊維を主成分とする紙たとえば繊
維径約５μ、繊維長１〜５ｍｍのセラミツク繊維５０〜
９０％、パルプ３０〜５％、紙力増強剤１０〜２０％の
組成よりなる０．１ｍｍ〜０．３ｍｍ厚のセラミツク繊
維紙を使用する。接着剤としてはポリ酢酸ビニール、エ
ポキシ樹脂、シリコーン樹脂、アクリル樹脂等を使用す
る。
【００１５】吸着剤としては水分子は吸着するが臭気物
質特にビル内便所、炊事場等から発生する臭気成分およ
び有機溶剤蒸気を吸着し難いものを選ぶ必要がある。水
分子の径は２．８〜３．２Å、ベンゼンおよびトルエン
では６．７Å等で臭気成分および有機溶剤蒸気の分子径
は何れも水分子に対して大きいので、水蒸気を臭気成分
あるいは有機溶剤蒸気の存在下に選択吸着するには親水
性の無機質吸着剤即ち平均細孔径が約４Å〜６Åのゼオ
ライトその他の無機質吸着剤を使用すればよい。尚平均
細孔径が３Åのものたとえば３Ａ型ゼオライトはその細
孔径が水分子の径と殆んど変らないので吸着した水分の
脱着には加熱を要するため全熱交換器に使用した場合は
潜熱交換効率が極めて低く、従つて平均細孔径が４Å以
上のものを使用する。
質特にビル内便所、炊事場等から発生する臭気成分およ
び有機溶剤蒸気を吸着し難いものを選ぶ必要がある。水
分子の径は２．８〜３．２Å、ベンゼンおよびトルエン
では６．７Å等で臭気成分および有機溶剤蒸気の分子径
は何れも水分子に対して大きいので、水蒸気を臭気成分
あるいは有機溶剤蒸気の存在下に選択吸着するには親水
性の無機質吸着剤即ち平均細孔径が約４Å〜６Åのゼオ
ライトその他の無機質吸着剤を使用すればよい。尚平均
細孔径が３Åのものたとえば３Ａ型ゼオライトはその細
孔径が水分子の径と殆んど変らないので吸着した水分の
脱着には加熱を要するため全熱交換器に使用した場合は
潜熱交換効率が極めて低く、従つて平均細孔径が４Å以
上のものを使用する。
【００１６】
【作用】上記実施例により得られた円筒形の全熱交換器
用素子は従来品と同様図３に示す如く軸２４により駆動
回転可能に保持してケーシング２５に納め、素子２６の
両端面を入気ゾーン、給気ゾーンと還気ゾーン、排気ゾ
ーンとに区分するようダクト２７，２８および２９，３
０を設け、素子２６をおよそ１０〜１５ｒ．ｐ．ｍ．の
速度で駆動回転して入気ＯＡと還気ＲＡとを送入して素
子２６の小透孔１９の壁を介して両空気間の全熱交換を
行ない、給気ＳＡを供給し排気ＥＡを排出する。
用素子は従来品と同様図３に示す如く軸２４により駆動
回転可能に保持してケーシング２５に納め、素子２６の
両端面を入気ゾーン、給気ゾーンと還気ゾーン、排気ゾ
ーンとに区分するようダクト２７，２８および２９，３
０を設け、素子２６をおよそ１０〜１５ｒ．ｐ．ｍ．の
速度で駆動回転して入気ＯＡと還気ＲＡとを送入して素
子２６の小透孔１９の壁を介して両空気間の全熱交換を
行ない、給気ＳＡを供給し排気ＥＡを排出する。
【００１７】
【発明の効果】前記実施例１に従い厚さ３０μのアルミ
ニウムシートの両面に吸着剤をシートの表面積１ｍ２当
り表裏合計１５ｇの割合で固着し、波長Ｐを３．４ｍ
ｍ、波高ｈを１．８ｍｍ（図４参照）、素子の厚さｔ
（図３参照）を２００ｍｍとし、吸着剤として親水性合
成ゼオライト、ゼオラムＡ−４（細孔径４Å）およびゼ
オラムＦ−９（細孔径１０Å）（対照例）を使用して全
熱交換器用素子を製造し、ベンゼン、トルエン（分子径
６．７Å）を夫々３００ｐｐｍ混入した空気でともに温
度２５℃、絶対湿度１０ｇ／ｋｇとした空気を還気とし
て送入した場合の給気中へのベンゼンおよびトルエンの
移行率〔％］および移行量［ｐｐｍ］を測定した結果を
図５に示す。
ニウムシートの両面に吸着剤をシートの表面積１ｍ２当
り表裏合計１５ｇの割合で固着し、波長Ｐを３．４ｍ
ｍ、波高ｈを１．８ｍｍ（図４参照）、素子の厚さｔ
（図３参照）を２００ｍｍとし、吸着剤として親水性合
成ゼオライト、ゼオラムＡ−４（細孔径４Å）およびゼ
オラムＦ−９（細孔径１０Å）（対照例）を使用して全
熱交換器用素子を製造し、ベンゼン、トルエン（分子径
６．７Å）を夫々３００ｐｐｍ混入した空気でともに温
度２５℃、絶対湿度１０ｇ／ｋｇとした空気を還気とし
て送入した場合の給気中へのベンゼンおよびトルエンの
移行率〔％］および移行量［ｐｐｍ］を測定した結果を
図５に示す。
【００１８】図示の如く細孔径１０Åの親水性合成ゼオ
ライトまたはシリカゲルを使用した場合には還気中のベ
ンゼン、トルエンは素子に吸着されて給気中に移行しそ
の濃度が人間の嗅覚で感知し得る濃度（ベンゼンで１．
５ｐｐｍ、トルエンで０．４８ｐｐｍ、堀口博著、昭和
４６年６月２５日三共出版株式会社発行「公害と毒・危
険物（有機編）」第４５８頁）を上回る可能性が生ず
る。これに対し細孔径４Åの親水性合成ゼオライトでは
給気中に臭気物質が移行しその濃度が人間の嗅覚で感知
し得る濃度を越えるおそれがなく、たとえばビルデイン
グの炊事場、便所の空気および人体より発生する各種臭
気ガスを含む空気を還気とする場合にこの臭気ガスが全
熱交換器を介して給気中に移行するのを大部分防止し得
る。ゼオライトの外表面積は細孔表面を含めた全表面積
の約１％に過ぎないので、内部に入りこめない大きな分
子が外表面に吸着する量は０．２〜１．０重量％程度で
ある。
ライトまたはシリカゲルを使用した場合には還気中のベ
ンゼン、トルエンは素子に吸着されて給気中に移行しそ
の濃度が人間の嗅覚で感知し得る濃度（ベンゼンで１．
５ｐｐｍ、トルエンで０．４８ｐｐｍ、堀口博著、昭和
４６年６月２５日三共出版株式会社発行「公害と毒・危
険物（有機編）」第４５８頁）を上回る可能性が生ず
る。これに対し細孔径４Åの親水性合成ゼオライトでは
給気中に臭気物質が移行しその濃度が人間の嗅覚で感知
し得る濃度を越えるおそれがなく、たとえばビルデイン
グの炊事場、便所の空気および人体より発生する各種臭
気ガスを含む空気を還気とする場合にこの臭気ガスが全
熱交換器を介して給気中に移行するのを大部分防止し得
る。ゼオライトの外表面積は細孔表面を含めた全表面積
の約１％に過ぎないので、内部に入りこめない大きな分
子が外表面に吸着する量は０．２〜１．０重量％程度で
ある。
【００１９】次に前記実施例１に従い厚さ３０μのアル
ミニウムのシートを使用し、シートの表面積１ｍ２当り
表裏両面に合計１５ｇのゼオラムＡ−４を付着させ、波
長Ｐおよび波高ｈを とし、素子の厚さｔを２００ｍｍとして得られた全熱交
換器に温度３５℃、絶対湿度１５ｇ／ｋｇの外気（Ｏ
Ａ）と温度２５℃、絶対湿度１０ｇ／ｋｇの還気（Ｒ
Ａ）とを通して全熱交換を行なつた場合の全熱交換効率
η〔％］を図６（ａ）に静圧損失ΔＰ［ｍｍＡｑ］を図
６（ｂ）に示す。図中横軸は外気（ＯＡ）と還気（Ｒ
Ａ）との素子２６入口における風速［ｍ／ｓｅｃ．］を
示す。
ミニウムのシートを使用し、シートの表面積１ｍ２当り
表裏両面に合計１５ｇのゼオラムＡ−４を付着させ、波
長Ｐおよび波高ｈを とし、素子の厚さｔを２００ｍｍとして得られた全熱交
換器に温度３５℃、絶対湿度１５ｇ／ｋｇの外気（Ｏ
Ａ）と温度２５℃、絶対湿度１０ｇ／ｋｇの還気（Ｒ
Ａ）とを通して全熱交換を行なつた場合の全熱交換効率
η〔％］を図６（ａ）に静圧損失ΔＰ［ｍｍＡｑ］を図
６（ｂ）に示す。図中横軸は外気（ＯＡ）と還気（Ｒ
Ａ）との素子２６入口における風速［ｍ／ｓｅｃ．］を
示す。
【００２０】図により明らかなように波形シートの波の
波長が２．５ｍｍ未満たとえば２．０ｍｍ、波高が１．
０ｍｍ未満たとえば０．８ｍｍの場合には静圧損失が非
常に大きくなつて運転空気動力（γ・Ｑ・Ｈ：但しγは
空気の密度、Ｑは空気の流量、Ｈはヘツド）が大きくな
り省エネルギーの目的を果し得ない。逆に波の波長が
５．０ｍｍ、波高が２．６ｍｍを越える場合には全熱交
換効率が小さくなり、全熱交換器を作動するためのエネ
ルギーと比較して省エネルギーの目的を果し得ない。
波長が２．５ｍｍ未満たとえば２．０ｍｍ、波高が１．
０ｍｍ未満たとえば０．８ｍｍの場合には静圧損失が非
常に大きくなつて運転空気動力（γ・Ｑ・Ｈ：但しγは
空気の密度、Ｑは空気の流量、Ｈはヘツド）が大きくな
り省エネルギーの目的を果し得ない。逆に波の波長が
５．０ｍｍ、波高が２．６ｍｍを越える場合には全熱交
換効率が小さくなり、全熱交換器を作動するためのエネ
ルギーと比較して省エネルギーの目的を果し得ない。
【００２１】次に前記実施例に従い厚さ３０μのアルミ
ニウムのシートを使用し、シートの表面積１ｍ２当り表
裏合計４ｇ，６ｇ，１５ｇ，２０ｇの割合でゼオラムＡ
−４を付着させ、波長Ｐを３．４ｍｍ、波高ｈを１．８
ｍｍ、素子の厚さｔ即ち小透孔の長さを２００ｍｍとし
て得られた全熱交換器用素子に温度３５℃、絶対湿度１
５ｇ／ｋｇの外気と温度２７℃、絶対湿度１０ｇ／ｋｇ
の還気とを１〜４ｍ／ｓｅｃ．の風速で送入して全熱交
換を行なつたときの潜熱交換効率ηＸ〔％］および顕熱
交換効率ηＳ〔％］を図７に示す。顕熱交換効率はシー
トに固着した吸湿剤の量に関係なく一定である。図中横
軸は外気および還気の素子入口における風速〔ｍ／ｓｅ
ｃ．〕を示す。
ニウムのシートを使用し、シートの表面積１ｍ２当り表
裏合計４ｇ，６ｇ，１５ｇ，２０ｇの割合でゼオラムＡ
−４を付着させ、波長Ｐを３．４ｍｍ、波高ｈを１．８
ｍｍ、素子の厚さｔ即ち小透孔の長さを２００ｍｍとし
て得られた全熱交換器用素子に温度３５℃、絶対湿度１
５ｇ／ｋｇの外気と温度２７℃、絶対湿度１０ｇ／ｋｇ
の還気とを１〜４ｍ／ｓｅｃ．の風速で送入して全熱交
換を行なつたときの潜熱交換効率ηＸ〔％］および顕熱
交換効率ηＳ〔％］を図７に示す。顕熱交換効率はシー
トに固着した吸湿剤の量に関係なく一定である。図中横
軸は外気および還気の素子入口における風速〔ｍ／ｓｅ
ｃ．〕を示す。
【００２２】図より明らかなようにシート表裏面におけ
る吸湿剤の付着量が合計６ｇ以上の場合には潜熱交換効
率も比較的高くたとえば図示の如くゼオラムＡ−４の固
着量が６ｇ／ｍ２の場合２ｍ／ｓｅｃ．の風速において
７０％の潜熱交換効率を示し、全熱交換効率 ηＴ＝［（ｉＯＡ−ｉＳＡ）／（ｉＯＡ−ｉＲＡ）］×
１００％ （但しｉはＯＡ，ＳＡ，ＲＡのエンタルピーを示す）も
従つて高くなるが、ゼオラムＡ−４の固着量が合計６ｇ
／ｍ２未満たどえば４ｇ／ｍ２の場合には潜熱交換効率
が低くたとえば図７に示す如く風速２ｍ／ｓｅｃ．の場
合５５％に止まり従つて全熱交換効率も低いことがわか
る。
る吸湿剤の付着量が合計６ｇ以上の場合には潜熱交換効
率も比較的高くたとえば図示の如くゼオラムＡ−４の固
着量が６ｇ／ｍ２の場合２ｍ／ｓｅｃ．の風速において
７０％の潜熱交換効率を示し、全熱交換効率 ηＴ＝［（ｉＯＡ−ｉＳＡ）／（ｉＯＡ−ｉＲＡ）］×
１００％ （但しｉはＯＡ，ＳＡ，ＲＡのエンタルピーを示す）も
従つて高くなるが、ゼオラムＡ−４の固着量が合計６ｇ
／ｍ２未満たどえば４ｇ／ｍ２の場合には潜熱交換効率
が低くたとえば図７に示す如く風速２ｍ／ｓｅｃ．の場
合５５％に止まり従つて全熱交換効率も低いことがわか
る。
【００２３】反対にゼオラムＡ−４の固着量が２０ｇ／
ｍ２を超えると潜熱交換効率の上昇は頭打ちになり単に
原価を引上げるのみで性能に寄与する効果はなくなり、
吸着剤粒子が給気または排気に乗って飛散するおそれが
あり、更にゼオライト以外の吸着剤を使用する場合には
臭気物質の移行も増大する。
ｍ２を超えると潜熱交換効率の上昇は頭打ちになり単に
原価を引上げるのみで性能に寄与する効果はなくなり、
吸着剤粒子が給気または排気に乗って飛散するおそれが
あり、更にゼオライト以外の吸着剤を使用する場合には
臭気物質の移行も増大する。
【００２４】更に前記実施例１に従い厚さ３０μのアル
ミニウムのシートを使用し、細孔径３Å，４Å，６Å，
９Åのゼオライトをシートの表面積１ｍ２当り表裏両面
に合計１５ｇの割合で付着させ、他の条件は図７の場合
と同一にして得られた全熱交換器用素子に図７の場合と
同一条件で全熱交換を行なつたときの潜熱交換効率ηＸ
〔％］および顕熱交換効率ηＳ〔％］を図８に示す。顕
熱交換効率はシートに固着したゼオライトの細孔径に関
係なく一定である。図により明らかなように細孔径３Å
のゼオライトを使用した場合には潜熱交換効率が低く従
つて全熱交換効率 ηＴ＝［（ｉＯＡ−ｉ
ＳＡ）／（ｉＯＡ−ｉＲＡ）］×１００％ も低く、全熱交換器用素子としての省エネルギー効果が
なく、特に高湿度の空気を処理する場合には効果が低
い。
ミニウムのシートを使用し、細孔径３Å，４Å，６Å，
９Åのゼオライトをシートの表面積１ｍ２当り表裏両面
に合計１５ｇの割合で付着させ、他の条件は図７の場合
と同一にして得られた全熱交換器用素子に図７の場合と
同一条件で全熱交換を行なつたときの潜熱交換効率ηＸ
〔％］および顕熱交換効率ηＳ〔％］を図８に示す。顕
熱交換効率はシートに固着したゼオライトの細孔径に関
係なく一定である。図により明らかなように細孔径３Å
のゼオライトを使用した場合には潜熱交換効率が低く従
つて全熱交換効率 ηＴ＝［（ｉＯＡ−ｉ
ＳＡ）／（ｉＯＡ−ｉＲＡ）］×１００％ も低く、全熱交換器用素子としての省エネルギー効果が
なく、特に高湿度の空気を処理する場合には効果が低
い。
【００２５】上記データは何れもシートとしてアルミニ
ウムシートを用いた場合について示したが、アルミニウ
ム以外の金属その他プラスチツクスのシートを用いても
殆んど同一のデータが得られる。
ウムシートを用いた場合について示したが、アルミニウ
ム以外の金属その他プラスチツクスのシートを用いても
殆んど同一のデータが得られる。
【００２６】本発明により得られる全熱交換器用素子は
上記の如くシートの表面に平均細孔径４Å〜６Åの親水
性ゼオライトその他無機質吸着剤の粒子を固着し、平シ
ートと波長２．５〜５．０ｍｍ、波高１．０〜２．６ｍ
ｍの波形シートとを交互に積層して多数の小透孔が両端
面に透通する全熱交換器用素子を製造したので、湿気以
外の臭気物質が排気から給気側に混入することを防止す
る効果を有するとともに、充分な開孔率を有しまた吸着
剤の平均細孔径を４〜６Åとしたので水分子を容易に吸
着および脱着することができ、経済的に満足な全熱交換
効率を得られるとともに、圧力損失が少ないため送風の
ための動力が小さくランニングコストが低く、かつ廉価
に製造することができる効果をも有するものである。
上記の如くシートの表面に平均細孔径４Å〜６Åの親水
性ゼオライトその他無機質吸着剤の粒子を固着し、平シ
ートと波長２．５〜５．０ｍｍ、波高１．０〜２．６ｍ
ｍの波形シートとを交互に積層して多数の小透孔が両端
面に透通する全熱交換器用素子を製造したので、湿気以
外の臭気物質が排気から給気側に混入することを防止す
る効果を有するとともに、充分な開孔率を有しまた吸着
剤の平均細孔径を４〜６Åとしたので水分子を容易に吸
着および脱着することができ、経済的に満足な全熱交換
効率を得られるとともに、圧力損失が少ないため送風の
ための動力が小さくランニングコストが低く、かつ廉価
に製造することができる効果をも有するものである。
【図１】本発明の第１工程を示す一部切截説明図であ
る。
る。
【図２】本発明によつて得られた全熱交換器用素子を示
す斜視説明図である。
す斜視説明図である。
【図３】全熱交換器用素子の使用態様を示す垂直断面図
である。
である。
【図４】片波成形体の一部を示す斜視説明図である。
【図５】シートの表面に固着した吸着剤の平均細孔径を
変えたときのベンゼンおよびトルエンの移行率〔％〕お
よび移行量〔ｐｐｍ〕の変化を示すグラフである。
変えたときのベンゼンおよびトルエンの移行率〔％〕お
よび移行量〔ｐｐｍ〕の変化を示すグラフである。
【図６】波形シートの波の波長および波高を変えた場合
の全熱交換器用素子の全熱交換効率η〔％〕および静圧
損失ΔＰ〔ｍｍＡｑ〕の変化を示すグラフである。
の全熱交換器用素子の全熱交換効率η〔％〕および静圧
損失ΔＰ〔ｍｍＡｑ〕の変化を示すグラフである。
【図７】シートの表面に固着した親水性ゼオライトの量
を変えたときの熱交換効率ηの変化を示すグラフであ
る。
を変えたときの熱交換効率ηの変化を示すグラフであ
る。
【図８】吸着剤ゼオライトの平均細孔径と素子の顕熱交
換効率ηＳ〔％〕および潜熱交換効率ηＸ〔％〕との関
係を示すグラフである。
換効率ηＳ〔％〕および潜熱交換効率ηＸ〔％〕との関
係を示すグラフである。
２ 接着剤 ５ 吸湿剤の粒子 １４ シート １６ 平面状シート １７ 波形シート １９ 小透孔 ２６ 全熱交換器用素子
Claims (7)
- 【請求項１】シートの表面に接着剤層を介して平均細孔
径４Å〜６Åの無機質吸着剤の粒子を固着し、シートを
波長２．５〜５．０ｍｍ、波高１．０〜２．６ｍｍにコ
ルゲート成形し、平面状シートと波形シートとを交互に
積層して多数の小透孔を有する素子を形成することを特
徴とする、全熱交換器用素子の製造法。 - 【請求項２】無機質吸着剤が親水性ゼオライトである請
求項１記載の全熱交換器用素子の製造法。 - 【請求項３】無機質吸着剤の粒子の一部を接着剤層に埋
没させ他の一部を露出させた状態で固着させる請求項１
または請求項２記載の全熱交換器用素子の製造法。 - 【請求項４】無機質吸着剤の粒子を予備加熱によつて半
乾燥状態になつた接着剤層に吹付け粒子を接着剤層に仮
に固定した後接着剤および無機質吸着剤粒子を１００〜
２５０℃の高温で短時間加熱して接着剤を固化せしめる
とともに、接着剤が無機質吸着剤の細孔をふさがぬよ
う、即ち粒子が呼吸し得るように固着する請求項１乃至
請求項３記載の全熱交換器用素子の製造法。 - 【請求項５】接着剤に平均細孔径４Å〜６Åの無機質吸
着剤の粒子および発泡剤を混入してシートの表面に塗布
した後、接着剤が固化しない間に高温（１００〜２５０
℃）に加熱して接着剤層に発泡剤による多数の連通空隙
を作り無機質吸着剤が呼吸できるように固着し、シート
を波長２．５〜５．０ｍｍ、波高１．０〜２．６ｍｍに
コルゲート成形し、平面状シートと波形シートとを交互
に積層して多数の小透孔を有する素子を形成することを
特徴とする、全熱交換器用素子の製造法。 - 【請求頂６】シートが金属、プラスチツクスまたは無機
繊維紙よりなる請求項１乃至請求項５記載の全熱交換器
用素子の製造法。 - 【請求項７】シートの表面積１ｍ２当り無機質吸着剤の
量が表裏合計６〜２０ｇ／ｍ２になるようにシート表面
に固着させる請求項１乃至請求項６記載の全熱交換器用
素子の製造法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2-245299 | 1990-09-14 | ||
| JP24529990 | 1990-09-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0587477A true JPH0587477A (ja) | 1993-04-06 |
| JP2971217B2 JP2971217B2 (ja) | 1999-11-02 |
Family
ID=17131609
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3305758A Expired - Fee Related JP2971217B2 (ja) | 1990-09-14 | 1991-09-06 | 全熱交換器用素子およびその製造法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2971217B2 (ja) |
| KR (1) | KR0124504B1 (ja) |
| DE (1) | DE4129700C2 (ja) |
| SE (1) | SE507477C2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08244149A (ja) * | 1995-03-08 | 1996-09-24 | Nishikawa Sendou | マット状部材及びその製造方法 |
| JP2001321425A (ja) * | 2000-05-17 | 2001-11-20 | Osaka Prefecture | 揮発性有機化合物等の吸着材及び吸着材料 |
| JP2006511786A (ja) * | 2002-10-31 | 2006-04-06 | オキシセル・ホールディング・ビーブイ | 熱交換器およびその製造方法 |
| US8316542B2 (en) | 2007-04-17 | 2012-11-27 | Mitsubishi Electric Corporation | Method of manufacturing total heat exchange element and total heat exchange element |
| KR20170104607A (ko) * | 2015-01-23 | 2017-09-15 | 젠더 그룹 인터내셔널 아게 | 엔탈피 교환기 요소, 그러한 요소를 포함하는 엔탈피 교환기 및 이들을 제조하기 위한 방법 |
| US20220235950A1 (en) * | 2021-01-25 | 2022-07-28 | Broan-Nutone Llc | Energy recovery wheel assembly |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100359491B1 (ko) * | 1999-12-30 | 2002-11-01 | 주식회사 미륭산업 | 도어패널 자동생산 시스템 |
| DE102005003543A1 (de) * | 2005-01-26 | 2006-08-03 | Klingenburg Gmbh | Feuchtigkeits- und/oder Wärmeaustauschvorrichtung, z.B. Plattenwärmetauscher, Sorptionsrotor, Adsorptionsentfeuchtungsrotor oder dgl. |
| DE102005058624A1 (de) | 2005-03-15 | 2006-09-21 | Sortech Ag | Verfahren zur Herstellung eines Adsorberwärmetauschers |
| DE102007051699A1 (de) * | 2007-10-26 | 2009-04-30 | Klingenburg Gmbh | Plattenwärmetauscher zur Beaufschlagung eines Zuluftstroms mit Kühlenergie |
| EP3309472A1 (de) * | 2016-10-10 | 2018-04-18 | Hydro Aluminium Rolled Products GmbH | Vorrichtung zur wärmespeicherung, regenerator und belüftungsvorrichtung mit einer vorrichtung zur wärmespeicherung |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3118024A1 (de) * | 1981-05-07 | 1982-11-25 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur herstellung von starren und planfoermigen flachkollektoren und waermetauschern |
| DE3527111A1 (de) * | 1985-07-29 | 1987-01-29 | Interatom | Metallischer, gewickelter abgaskatalysatortraegerkoerper mit geometrisch komplizierter form des querschnitts sowie verfahren, vorrichtung und rohling zu seiner herstellung |
| WO2014068904A1 (ja) * | 2012-10-30 | 2014-05-08 | 三洋電機株式会社 | 非水電解質二次電池用電極板及びこれを用いた非水電解質二次電池並びにその製造方法 |
-
1991
- 1991-09-06 JP JP3305758A patent/JP2971217B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-09-06 DE DE4129700A patent/DE4129700C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-09-13 KR KR1019910015996A patent/KR0124504B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-09-13 SE SE9102658A patent/SE507477C2/sv not_active IP Right Cessation
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08244149A (ja) * | 1995-03-08 | 1996-09-24 | Nishikawa Sendou | マット状部材及びその製造方法 |
| JP2001321425A (ja) * | 2000-05-17 | 2001-11-20 | Osaka Prefecture | 揮発性有機化合物等の吸着材及び吸着材料 |
| JP2006511786A (ja) * | 2002-10-31 | 2006-04-06 | オキシセル・ホールディング・ビーブイ | 熱交換器およびその製造方法 |
| US8316542B2 (en) | 2007-04-17 | 2012-11-27 | Mitsubishi Electric Corporation | Method of manufacturing total heat exchange element and total heat exchange element |
| KR20170104607A (ko) * | 2015-01-23 | 2017-09-15 | 젠더 그룹 인터내셔널 아게 | 엔탈피 교환기 요소, 그러한 요소를 포함하는 엔탈피 교환기 및 이들을 제조하기 위한 방법 |
| US20220235950A1 (en) * | 2021-01-25 | 2022-07-28 | Broan-Nutone Llc | Energy recovery wheel assembly |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE9102658D0 (sv) | 1991-09-13 |
| DE4129700A1 (de) | 1992-04-02 |
| SE507477C2 (sv) | 1998-06-08 |
| KR0124504B1 (ko) | 1997-12-23 |
| JP2971217B2 (ja) | 1999-11-02 |
| SE9102658L (sv) | 1992-03-15 |
| KR920007493A (ko) | 1992-04-28 |
| DE4129700C2 (de) | 2001-03-22 |
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