JP2950444B2 - 脱臭除湿冷房方法および脱臭除湿冷房装置 - Google Patents
脱臭除湿冷房方法および脱臭除湿冷房装置Info
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- F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
- F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
- F24F3/14—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification
- F24F3/1411—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant
- F24F3/1423—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant with a moving bed of solid desiccants, e.g. a rotary wheel supporting solid desiccants
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- F24F2203/1084—Rotary wheel comprising two flow rotor segments
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- F24F2203/10—Rotary wheel
- F24F2203/1088—Rotary wheel comprising three flow rotor segments
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は外気中の湿気および種々
の臭気物質、有機溶剤蒸気等を吸着除去した後、適宜の
温度および湿度に調節して供給する脱臭除湿冷房方法お
よび脱臭除湿冷房装置に関するものである。
の臭気物質、有機溶剤蒸気等を吸着除去した後、適宜の
温度および湿度に調節して供給する脱臭除湿冷房方法お
よび脱臭除湿冷房装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】除湿ロータにより空気中の湿気を吸着し
て乾燥空気を得、この空気を加湿冷却して冷気を得る方
法は既に多数提案されている。
て乾燥空気を得、この空気を加湿冷却して冷気を得る方
法は既に多数提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は空気中の湿気
および臭気成分を除去し得られた乾燥空気に加湿冷却し
て快適な温度および湿度の清浄な空気を提供する脱臭除
湿冷房を達成しようとするものである。
および臭気成分を除去し得られた乾燥空気に加湿冷却し
て快適な温度および湿度の清浄な空気を提供する脱臭除
湿冷房を達成しようとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は高温多湿の外気
を脱臭除湿機能を有する吸着ロータの吸着ゾーンに通し
該外気に含まれる湿気および臭気成分を吸着除去して昇
温乾燥した空気を得、この昇温乾燥した空気と室内から
の還気とを夫々熱交換素子の給気ゾーンおよび還気ゾー
ンに通して両空気間の熱交換を行ない、給気ゾーンを通
つた乾燥空気は水の蒸発潜熱を奪う方式の加湿機により
加湿冷却し、脱臭され最適の温湿度になつた清浄な空気
を給気として室内に供給するものである。熱交換素子と
して全熱交換素子を使用し、室内からの還気に必要に応
じて外気を加え、水の蒸発潜熱を奪う方式の加湿機によ
り加湿冷却した後全熱交換素子の還気ゾーンに通し、吸
着ロータにより湿気および臭気成分を吸着除去して昇温
した空気を該全熱交換素子の給気ゾーンに通せば、その
後の加湿機処理を必要とせず最適の温湿度の給気として
室内に供給することができる。何れの場合においても熱
交換器により加熱された排気は更に加熱して高温の再生
空気とし、これを吸着ロータの再生ゾーンに通し吸着ロ
ータの脱着再生に利用し省エネルギーを図ることもでき
る。
を脱臭除湿機能を有する吸着ロータの吸着ゾーンに通し
該外気に含まれる湿気および臭気成分を吸着除去して昇
温乾燥した空気を得、この昇温乾燥した空気と室内から
の還気とを夫々熱交換素子の給気ゾーンおよび還気ゾー
ンに通して両空気間の熱交換を行ない、給気ゾーンを通
つた乾燥空気は水の蒸発潜熱を奪う方式の加湿機により
加湿冷却し、脱臭され最適の温湿度になつた清浄な空気
を給気として室内に供給するものである。熱交換素子と
して全熱交換素子を使用し、室内からの還気に必要に応
じて外気を加え、水の蒸発潜熱を奪う方式の加湿機によ
り加湿冷却した後全熱交換素子の還気ゾーンに通し、吸
着ロータにより湿気および臭気成分を吸着除去して昇温
した空気を該全熱交換素子の給気ゾーンに通せば、その
後の加湿機処理を必要とせず最適の温湿度の給気として
室内に供給することができる。何れの場合においても熱
交換器により加熱された排気は更に加熱して高温の再生
空気とし、これを吸着ロータの再生ゾーンに通し吸着ロ
ータの脱着再生に利用し省エネルギーを図ることもでき
る。
【０００５】
【実施例１】特願昭６０−８６９６９の方法に従いセラ
ミツクス繊維を主成分とする厚さ０．１〜０．３ｍｍ、
坪量３０〜２００ｇ／ｍ２の低密度の紙を積層してハニ
カム状に成形し、成形体に水ガラスを含浸して乾燥後硫
酸アルミニウムの水溶液に浸漬して水ガラスと硫酸アル
ミニウムとの化学反応により珪酸アルミニウムのヒドロ
ゲルをセラミツクス繊維間隙および紙の表面に生成結合
せしめ、水洗乾燥してセラミツクス繊維紙を骨格とし珪
酸アルミニウムのエロゲルを主成分とするハニカム状の
吸着ロータを得る。
ミツクス繊維を主成分とする厚さ０．１〜０．３ｍｍ、
坪量３０〜２００ｇ／ｍ２の低密度の紙を積層してハニ
カム状に成形し、成形体に水ガラスを含浸して乾燥後硫
酸アルミニウムの水溶液に浸漬して水ガラスと硫酸アル
ミニウムとの化学反応により珪酸アルミニウムのヒドロ
ゲルをセラミツクス繊維間隙および紙の表面に生成結合
せしめ、水洗乾燥してセラミツクス繊維紙を骨格とし珪
酸アルミニウムのエロゲルを主成分とするハニカム状の
吸着ロータを得る。
【０００６】一方たとえば特願昭６２−９４６６５の方
法その他周知の方法によりアルミニウムのシートで片波
成形体を製造しこれを捲回積層してハニカム状の顕熱交
換ロータを得る。
法その他周知の方法によりアルミニウムのシートで片波
成形体を製造しこれを捲回積層してハニカム状の顕熱交
換ロータを得る。
【０００７】図１に示す如く上記の吸着ロータ１を含む
吸着装置（図示せず）および顕熱交換ロータ９を含む顕
熱交換装置（図示せず）を並べて配置し両ロータを図の
矢印に示す如く吸着ロータ１は３〜２０ｒ．ｐ．ｈ．、
顕熱交換ロータ９は８〜１８ｒ．ｐ．ｍ．の夫々最適速
度で回転させる。外気３を吸着ロータ１の吸着ゾーン２
に通して該外気中に含まれる湿気および臭気成分を吸着
除去し、吸着熱の発生と再生熱の移行とにより昇温した
乾燥空気４を顕熱交換ロータ９の給気ゾーン１１に通し
て冷却し、冷却された空気１２を超音波またはノズル噴
射その他水の蒸発潜熱を奪う方式の加湿機１３により加
湿冷却し、脱臭され所望の温度および湿度を有する清浄
な給気１４として送風機２８により室５内に供給する。
またはこの給気１４をスポット冷房用として供給するこ
ともできる。
吸着装置（図示せず）および顕熱交換ロータ９を含む顕
熱交換装置（図示せず）を並べて配置し両ロータを図の
矢印に示す如く吸着ロータ１は３〜２０ｒ．ｐ．ｈ．、
顕熱交換ロータ９は８〜１８ｒ．ｐ．ｍ．の夫々最適速
度で回転させる。外気３を吸着ロータ１の吸着ゾーン２
に通して該外気中に含まれる湿気および臭気成分を吸着
除去し、吸着熱の発生と再生熱の移行とにより昇温した
乾燥空気４を顕熱交換ロータ９の給気ゾーン１１に通し
て冷却し、冷却された空気１２を超音波またはノズル噴
射その他水の蒸発潜熱を奪う方式の加湿機１３により加
湿冷却し、脱臭され所望の温度および湿度を有する清浄
な給気１４として送風機２８により室５内に供給する。
またはこの給気１４をスポット冷房用として供給するこ
ともできる。
【０００８】室５からの還気６はその温度または湿度あ
るいは流量に応じて外気７と混合し、還気６または混合
空気８は顕熱交換ロータ９の還気ゾーン１０に通して昇
温除湿された乾燥空気４と熱交換し、前述の如く空気４
の温度を下げる。空気６または８は昇温した空気２７と
なり、これは排気として送風機２９により排出する。
るいは流量に応じて外気７と混合し、還気６または混合
空気８は顕熱交換ロータ９の還気ゾーン１０に通して昇
温除湿された乾燥空気４と熱交換し、前述の如く空気４
の温度を下げる。空気６または８は昇温した空気２７と
なり、これは排気として送風機２９により排出する。
【０００９】還気６または混合空気８は超音波またはノ
ズル噴射その他水の蒸発潜熱を奪う方式の加湿機１５を
通して冷却加湿した後顕熱交換ロータ９の還気ゾーン１
０に通すことにより顕熱交換ロータ９による空気４の冷
却効果を増大させることができる。
ズル噴射その他水の蒸発潜熱を奪う方式の加湿機１５を
通して冷却加湿した後顕熱交換ロータ９の還気ゾーン１
０に通すことにより顕熱交換ロータ９による空気４の冷
却効果を増大させることができる。
【００１０】吸着ロータ１のパージゾーン２１には外気
２０を通して該パージゾーンを冷却するとともに外気２
０を加熱し、加熱された空気２２は必要に応じ外気２３
を加えてヒータ２４により更に加熱し再生空気２５とし
て吸着ロータ１の再生ゾーン２６に送入して該部を脱着
再生した後、送風機３０により排気３１として排出す
る。この方法によれば空気２２の熱によりヒータ２４の
消費電力を節約することができる。あるいは排気２７を
図の破線に示す如くヒータ２４により更に加熱し再生空
気２５として吸着ロータ１の再生ゾーン２６に送入し吸
着ロータ１の該部を再生する。何れの場合においても再
生空気２５は送風機３０により排気３１として排出す
る。尚吸着ロータ１は電源３２よりインバータ３３を介
して駆動するモータ３４によりベルト３５を介して駆動
回転する。顕熱交換ロータ９も同様の方法により駆動回
転する。
２０を通して該パージゾーンを冷却するとともに外気２
０を加熱し、加熱された空気２２は必要に応じ外気２３
を加えてヒータ２４により更に加熱し再生空気２５とし
て吸着ロータ１の再生ゾーン２６に送入して該部を脱着
再生した後、送風機３０により排気３１として排出す
る。この方法によれば空気２２の熱によりヒータ２４の
消費電力を節約することができる。あるいは排気２７を
図の破線に示す如くヒータ２４により更に加熱し再生空
気２５として吸着ロータ１の再生ゾーン２６に送入し吸
着ロータ１の該部を再生する。何れの場合においても再
生空気２５は送風機３０により排気３１として排出す
る。尚吸着ロータ１は電源３２よりインバータ３３を介
して駆動するモータ３４によりベルト３５を介して駆動
回転する。顕熱交換ロータ９も同様の方法により駆動回
転する。
【００１１】
【実施例２】特公平１−２５６１４の方法に従いセラミ
ツクス繊維を主成分とする厚さ０．１〜０．３ｍｍ、坪
量３０〜２００ｇ／ｍ２の低密度の紙を積層してハニカ
ム状に成形し、成形体に水ガラスを含浸し乾燥後硫酸に
浸漬して水ガラスと硫酸との化学反応によりセラミツク
ス繊維間隙および紙の表面にシリカヒドロゲルを生成結
合せしめ水洗乾燥してセラミツクス繊維紙を骨格とし活
性シリカエロゲルを主成分とする吸着ロータを得る。
ツクス繊維を主成分とする厚さ０．１〜０．３ｍｍ、坪
量３０〜２００ｇ／ｍ２の低密度の紙を積層してハニカ
ム状に成形し、成形体に水ガラスを含浸し乾燥後硫酸に
浸漬して水ガラスと硫酸との化学反応によりセラミツク
ス繊維間隙および紙の表面にシリカヒドロゲルを生成結
合せしめ水洗乾燥してセラミツクス繊維紙を骨格とし活
性シリカエロゲルを主成分とする吸着ロータを得る。
【００１２】図２に示す如く上記の吸着ロータ１を含む
吸着装置（図示せず）および実施例１で述べた顕熱交換
ロータ９を含む顕熱交換装置（図示せず）を並べて配置
し、両ロータを図の矢印に示す如く吸着ロータ１は３〜
２０ｒ．ｐ．ｈ．、顕熱交換ロータ９は８〜１８ｒ．
ｐ．ｍ．の夫々最適速度で回転させる。外気３を吸着ロ
ータ１の吸着ゾーン２に通して該外気中に含まれる湿気
および臭気成分を吸着除去し、吸着熱の発生と再生熱の
移行とにより昇温した乾燥空気４を顕熱交換ロータ９の
給気ゾーン１１に通して冷却し、冷却された空気１２を
実施例１の場合と同様な加湿機１３により加湿冷却し、
脱臭された最適の温度および湿度を有する清浄な給気１
４として送風機２８により室５に供給する。
吸着装置（図示せず）および実施例１で述べた顕熱交換
ロータ９を含む顕熱交換装置（図示せず）を並べて配置
し、両ロータを図の矢印に示す如く吸着ロータ１は３〜
２０ｒ．ｐ．ｈ．、顕熱交換ロータ９は８〜１８ｒ．
ｐ．ｍ．の夫々最適速度で回転させる。外気３を吸着ロ
ータ１の吸着ゾーン２に通して該外気中に含まれる湿気
および臭気成分を吸着除去し、吸着熱の発生と再生熱の
移行とにより昇温した乾燥空気４を顕熱交換ロータ９の
給気ゾーン１１に通して冷却し、冷却された空気１２を
実施例１の場合と同様な加湿機１３により加湿冷却し、
脱臭された最適の温度および湿度を有する清浄な給気１
４として送風機２８により室５に供給する。
【００１３】室５からの還気６は必要に応じ外気７と混
合して空気８を得、これを超音波、ノズル噴射その他適
宜の手段による加湿機１５により加湿してその温度を下
げた後、該空気１６を回転中の顕熱交換ロータ９の還気
ゾーン１０に通してロータ９の該部を冷却し、昇温除湿
された空気４と顕熱交換を行ない、空気４を前述の如く
冷却する。空気１６は加熱された空気２７となり、この
一部または全部を更にヒータ２４により加熱し再生空気
２５として吸着ロータ１の再生ゾーン２６に送入し吸着
ロータ１の該部を脱着再生した後排気３１として送風機
３０により排出する。外気２３を空気２７に加えてヒー
タ２４に送つてもよい。
合して空気８を得、これを超音波、ノズル噴射その他適
宜の手段による加湿機１５により加湿してその温度を下
げた後、該空気１６を回転中の顕熱交換ロータ９の還気
ゾーン１０に通してロータ９の該部を冷却し、昇温除湿
された空気４と顕熱交換を行ない、空気４を前述の如く
冷却する。空気１６は加熱された空気２７となり、この
一部または全部を更にヒータ２４により加熱し再生空気
２５として吸着ロータ１の再生ゾーン２６に送入し吸着
ロータ１の該部を脱着再生した後排気３１として送風機
３０により排出する。外気２３を空気２７に加えてヒー
タ２４に送つてもよい。
【００１４】
【実施例３】特願昭６２−１４５８７３（特開昭６３−
３１０６３６）の方法に従いセラミツクス繊維を主成分
とする厚さ０．１〜０．３ｍｍ、坪量３０〜２００ｇ／
ｍ２の低密度の紙を積層してハニカム状に成形し、合成
ゼオライト微粒子を分散した水ガラス水溶液を成形体に
含浸して乾燥後、硫酸アルミニウムの水溶液に浸漬して
水ガラスと硫酸アルミニウムの化学反応により珪酸アル
ミニウムのヒドロゲルをセラミツクス繊維の間隙および
紙の表面に強固に生成結合せしめ、水洗乾燥して合成ゼ
オライト微粒子と珪酸アルミニウムの活性エロゲルとが
セラミツクス繊維紙内に結合した吸着ロータを得る。
３１０６３６）の方法に従いセラミツクス繊維を主成分
とする厚さ０．１〜０．３ｍｍ、坪量３０〜２００ｇ／
ｍ２の低密度の紙を積層してハニカム状に成形し、合成
ゼオライト微粒子を分散した水ガラス水溶液を成形体に
含浸して乾燥後、硫酸アルミニウムの水溶液に浸漬して
水ガラスと硫酸アルミニウムの化学反応により珪酸アル
ミニウムのヒドロゲルをセラミツクス繊維の間隙および
紙の表面に強固に生成結合せしめ、水洗乾燥して合成ゼ
オライト微粒子と珪酸アルミニウムの活性エロゲルとが
セラミツクス繊維紙内に結合した吸着ロータを得る。
【００１５】一方特公昭６２−１９３０２の方法に従い
厚さ３０ミクロンのアルミニウムのシートの表面にシリ
カゲルの微粒子を表裏あわせて１５ｇ／ｍ２の割合で吹
付け加熱接着しこれを積層してハニカム状に成形して全
熱交換ロータを得る。
厚さ３０ミクロンのアルミニウムのシートの表面にシリ
カゲルの微粒子を表裏あわせて１５ｇ／ｍ２の割合で吹
付け加熱接着しこれを積層してハニカム状に成形して全
熱交換ロータを得る。
【００１６】図３に示す如く上記の吸着ロータ１を含む
吸着装置（図示せず）および全熱交換ロータ１７を含む
全熱交換装置（図示せず）を並べて配置し、図の矢印に
示す如く吸着ロータ１は３〜２０ｒ．ｐ．ｈ．、全熱交
換ロータ１７は８〜１８ｒ．ｐ．ｍ．の最適速度で回転
させる。外気３を吸着ロータ１の吸着ゾーン２に通して
該外気中に含まれる湿気および臭気成分を吸着除去し、
吸着熱の発生と再生熱の移行とにより昇温した乾燥空気
４を全熱交換ロータ１７の給気ゾーン１８に通して加湿
冷却し、脱臭された最適の温度および湿度を有する清浄
な給気１４として送風機２８により室５に供給する。
吸着装置（図示せず）および全熱交換ロータ１７を含む
全熱交換装置（図示せず）を並べて配置し、図の矢印に
示す如く吸着ロータ１は３〜２０ｒ．ｐ．ｈ．、全熱交
換ロータ１７は８〜１８ｒ．ｐ．ｍ．の最適速度で回転
させる。外気３を吸着ロータ１の吸着ゾーン２に通して
該外気中に含まれる湿気および臭気成分を吸着除去し、
吸着熱の発生と再生熱の移行とにより昇温した乾燥空気
４を全熱交換ロータ１７の給気ゾーン１８に通して加湿
冷却し、脱臭された最適の温度および湿度を有する清浄
な給気１４として送風機２８により室５に供給する。
【００１７】室５からの還気６はその温度または湿度あ
るいは流量に応じて外気７と混合して空気８を得、超音
波またはノズル噴射その他適宜の手段による加湿機１５
により加湿冷却された空気１６を得る。この空気１６を
全熱交換ロータ１７の還気ゾーン１９に通して昇温され
除湿脱臭された乾燥空気４と全熱交換し、前述の如く空
気４を冷却加湿する。空気１６は減湿され昇温した空気
２７となり、これは排気として送風機２９により排出す
る。吸着ロータ１の再生は実施例１の場合と同様吸着ロ
ータ１にパージゾーン２１を設け、外気２０をパージゾ
ーン２１に通して該パージゾーンを冷却した後、加熱さ
れた空気２２を外気２３とともにヒータ２４により更に
加熱し、再生空気２５として吸着ロータ１の再生ゾーン
２６に送入して該部を再生する。
るいは流量に応じて外気７と混合して空気８を得、超音
波またはノズル噴射その他適宜の手段による加湿機１５
により加湿冷却された空気１６を得る。この空気１６を
全熱交換ロータ１７の還気ゾーン１９に通して昇温され
除湿脱臭された乾燥空気４と全熱交換し、前述の如く空
気４を冷却加湿する。空気１６は減湿され昇温した空気
２７となり、これは排気として送風機２９により排出す
る。吸着ロータ１の再生は実施例１の場合と同様吸着ロ
ータ１にパージゾーン２１を設け、外気２０をパージゾ
ーン２１に通して該パージゾーンを冷却した後、加熱さ
れた空気２２を外気２３とともにヒータ２４により更に
加熱し、再生空気２５として吸着ロータ１の再生ゾーン
２６に送入して該部を再生する。
【００１８】あるいは排気２７を図の破線に示す如くヒ
ータ２４により更に加熱し再生空気２５として吸着ロー
タ１の再生ゾーン２６に送入し吸着ロータ１の該部を再
生する。何れの場合においても再生空気２５は送風機３
０により排気３１として排出する。
ータ２４により更に加熱し再生空気２５として吸着ロー
タ１の再生ゾーン２６に送入し吸着ロータ１の該部を再
生する。何れの場合においても再生空気２５は送風機３
０により排気３１として排出する。
【００１９】上記実施例３においては、吸着ロータの吸
着成分として活性珪酸アルミニウムエロゲルと合成ゼオ
ライトとの混合物を使用したが、珪酸アルミニウムまた
は珪酸マグネシウムの活性エロゲルあるいは実施例２の
活性シリカエロゲルに臭気吸着効果を挙げるため合成ゼ
オライト粉末、活性アルミナ、活性珪酸亜鉛の微粒子ま
たは活性炭の微粒子または短繊維などの無機質吸着剤ま
たは上記吸着剤の混合物を加えてもよい。この場合図４
に示す如く上記吸着剤３６をロータ１の全体に亙つて均
一に付着させてもよく、また図５に示す如く不均一にた
とえばロータ１の一端部のみに付着させてもよい。
着成分として活性珪酸アルミニウムエロゲルと合成ゼオ
ライトとの混合物を使用したが、珪酸アルミニウムまた
は珪酸マグネシウムの活性エロゲルあるいは実施例２の
活性シリカエロゲルに臭気吸着効果を挙げるため合成ゼ
オライト粉末、活性アルミナ、活性珪酸亜鉛の微粒子ま
たは活性炭の微粒子または短繊維などの無機質吸着剤ま
たは上記吸着剤の混合物を加えてもよい。この場合図４
に示す如く上記吸着剤３６をロータ１の全体に亙つて均
一に付着させてもよく、また図５に示す如く不均一にた
とえばロータ１の一端部のみに付着させてもよい。
【００２０】また上記実施例においては顕熱交換器およ
び全熱交換器の素子として何れもロータを使用したが、
図６に示す直交流型の素子または図７に示す直交対向流
型の素子を使用し乾燥空気４と空気８または冷却空気１
６との熱交換を行ない夫々空気１２，空気２７（図１参
照）を得ても全く同様である。
び全熱交換器の素子として何れもロータを使用したが、
図６に示す直交流型の素子または図７に示す直交対向流
型の素子を使用し乾燥空気４と空気８または冷却空気１
６との熱交換を行ない夫々空気１２，空気２７（図１参
照）を得ても全く同様である。
【００２１】
【作用】実施例１および実施例２の方法によれば、高温
多湿の外気３は吸着ロータ１の吸着ゾーン２において湿
気および臭気成分を吸着除去され加熱された後、顕熱交
換ロータ９の給気ゾーン１１において冷却され更に加湿
機１３により加湿冷却されて最適の温湿度の給気１４と
して連続的に室内に供給される。
多湿の外気３は吸着ロータ１の吸着ゾーン２において湿
気および臭気成分を吸着除去され加熱された後、顕熱交
換ロータ９の給気ゾーン１１において冷却され更に加湿
機１３により加湿冷却されて最適の温湿度の給気１４と
して連続的に室内に供給される。
【００２２】室内からの還気６は実施例１においては必
要に応じ外気７を加えた後、顕熱交換ロータ９の還気ゾ
ーン１０を通ることにより昇温した乾燥空気４から熱を
奪い排気２７として排出される。吸着ロータ１のパージ
ゾーン２１に送入された外気２０は回転中のロータのパ
ージゾーンを冷却して自らは高温２２となり、その後ヒ
ータ２４により更に高温になつて再生空気２５として再
生ゾーン２６に送入され、該部の脱着再生を連続的に行
なう。このパージゾーン冷却により吸着ロータ１の吸着
ゾーン２の吸着性能を向上し、あわせてヒータ２４の消
費電力を減少することができる。
要に応じ外気７を加えた後、顕熱交換ロータ９の還気ゾ
ーン１０を通ることにより昇温した乾燥空気４から熱を
奪い排気２７として排出される。吸着ロータ１のパージ
ゾーン２１に送入された外気２０は回転中のロータのパ
ージゾーンを冷却して自らは高温２２となり、その後ヒ
ータ２４により更に高温になつて再生空気２５として再
生ゾーン２６に送入され、該部の脱着再生を連続的に行
なう。このパージゾーン冷却により吸着ロータ１の吸着
ゾーン２の吸着性能を向上し、あわせてヒータ２４の消
費電力を減少することができる。
【００２３】実施例２においては室内からの還気６は必
要に応じ外気７を加え加湿機１５により加湿され冷却し
た空気１６となり、この空気１６は顕熱交換ロータ９の
還気ゾーン１０を通ることにより加熱除湿された空気４
を冷却し、空気１６は空気４から熱を吸収して空気２７
となり、必要に応じ外気２３を加えた後ヒータ２４によ
り加熱し、再生空気２５として吸着ロータ１の再生ゾー
ン２６に送入して連続的に該部の脱着再生を行ない、排
気３１として排出される。
要に応じ外気７を加え加湿機１５により加湿され冷却し
た空気１６となり、この空気１６は顕熱交換ロータ９の
還気ゾーン１０を通ることにより加熱除湿された空気４
を冷却し、空気１６は空気４から熱を吸収して空気２７
となり、必要に応じ外気２３を加えた後ヒータ２４によ
り加熱し、再生空気２５として吸着ロータ１の再生ゾー
ン２６に送入して連続的に該部の脱着再生を行ない、排
気３１として排出される。
【００２４】実施例３においては高温多湿の外気３は吸
着ロータ１の吸着ゾーン２において湿気および臭気成分
を吸着除去され加熱された後、全熱交換ロータ１７の給
気ゾーン１８において加湿冷却され最適の温湿度の給気
１４として室５内に供給される。
着ロータ１の吸着ゾーン２において湿気および臭気成分
を吸着除去され加熱された後、全熱交換ロータ１７の給
気ゾーン１８において加湿冷却され最適の温湿度の給気
１４として室５内に供給される。
【００２５】室５内からの還気６は外気７および還気６
の温度および湿度の状況並に還気６と乾燥空気４との流
量比に応じ適宜外気７を混入して空気８となし加湿機１
５により加湿し冷却した後、全熱交換ロータ１７の還気
ゾーン１９を通ることにより給気ゾーン１８からの熱を
吸収して高温２７となり、この空気２７は排気として排
出するか、またはヒータ２４により更に加熱し、吸着ロ
ータ１の再生空気２５として吸着ロータ１の再生ゾーン
２６に送入し、該部の脱着再生を行なう。
の温度および湿度の状況並に還気６と乾燥空気４との流
量比に応じ適宜外気７を混入して空気８となし加湿機１
５により加湿し冷却した後、全熱交換ロータ１７の還気
ゾーン１９を通ることにより給気ゾーン１８からの熱を
吸収して高温２７となり、この空気２７は排気として排
出するか、またはヒータ２４により更に加熱し、吸着ロ
ータ１の再生空気２５として吸着ロータ１の再生ゾーン
２６に送入し、該部の脱着再生を行なう。
【００２６】実施例１の方法によりシートの厚さ０．２
ｍｍ、コルゲートの波長３．４ｍｍ、波高１．８ｍｍ、
化学反応処理後の坪量２００ｇ／ｍ２、ロータの直径３
２０ｍｍ、幅４００ｍｍの吸着ロータ（ＳＭＣＲ）およ
び実施例３の方法に従い厚さ０．１〜０．３ｍｍ、坪量
６０〜１５０ｇ／ｍ２の無機繊維紙を使用し金属珪酸塩
ゲルに対し約１〜１０ｗｔ％の疎水性の高シリカゼオラ
イト（活性シリカ対活性アルミナ約２００：１）を結合
付着させパージゾーン２１の中心角４５°、再生ゾーン
２６の中心角１３５°、他の条件は上記と同一に形成し
てなる吸着ロータ（ＳＺＨＲ）並にアルミニウムシート
の厚さ３０μ、吸着剤付着後の坪量９６ｇ／ｍ２、ロー
タの直径３２０ｍｍ、幅２００ｍｍの全熱交換ロータを
使用し、吸着ロータ１の回転数を１５ｒ．ｐ．ｈ．、顕
熱交換ロータ９の回転数を１５ｒ．ｐ．ｍ．（回転方向
を矢印で示す）、外気３，２０の温度を３０℃、外気
３，２０および還気６の送入速度をともに２ｍ／ｓｅ
ｃ．、再生空気２５の温度を１００℃、送入速度を２ｍ
／ｓｅｃ．とした場合の外気３中に含まれるトルエン、
エチルメチルケトンまたはシクロヘキサノンの吸着除去
率〔（ＣＰ１−ＣＰ２）／ＣＰ１〕×１００％を図８に
示す。ここでＣＰ１は外気３中のトルエン、エチルメチ
ルケトンまたはシクロヘキサノンの濃度（１００ｐｐ
ｍ）、ＣＰ２は吸着ロータ１通過後の空気４中のトルエ
ン、エチルメチルケトンまたはシクロヘキサノンの濃度
［ｐｐｍ］を示す。
ｍｍ、コルゲートの波長３．４ｍｍ、波高１．８ｍｍ、
化学反応処理後の坪量２００ｇ／ｍ２、ロータの直径３
２０ｍｍ、幅４００ｍｍの吸着ロータ（ＳＭＣＲ）およ
び実施例３の方法に従い厚さ０．１〜０．３ｍｍ、坪量
６０〜１５０ｇ／ｍ２の無機繊維紙を使用し金属珪酸塩
ゲルに対し約１〜１０ｗｔ％の疎水性の高シリカゼオラ
イト（活性シリカ対活性アルミナ約２００：１）を結合
付着させパージゾーン２１の中心角４５°、再生ゾーン
２６の中心角１３５°、他の条件は上記と同一に形成し
てなる吸着ロータ（ＳＺＨＲ）並にアルミニウムシート
の厚さ３０μ、吸着剤付着後の坪量９６ｇ／ｍ２、ロー
タの直径３２０ｍｍ、幅２００ｍｍの全熱交換ロータを
使用し、吸着ロータ１の回転数を１５ｒ．ｐ．ｈ．、顕
熱交換ロータ９の回転数を１５ｒ．ｐ．ｍ．（回転方向
を矢印で示す）、外気３，２０の温度を３０℃、外気
３，２０および還気６の送入速度をともに２ｍ／ｓｅ
ｃ．、再生空気２５の温度を１００℃、送入速度を２ｍ
／ｓｅｃ．とした場合の外気３中に含まれるトルエン、
エチルメチルケトンまたはシクロヘキサノンの吸着除去
率〔（ＣＰ１−ＣＰ２）／ＣＰ１〕×１００％を図８に
示す。ここでＣＰ１は外気３中のトルエン、エチルメチ
ルケトンまたはシクロヘキサノンの濃度（１００ｐｐ
ｍ）、ＣＰ２は吸着ロータ１通過後の空気４中のトルエ
ン、エチルメチルケトンまたはシクロヘキサノンの濃度
［ｐｐｍ］を示す。
【００２７】図８のカーブＳＺＨＲに示す如くハイシリ
カゼオライトを吸着ロータの自重の１〜８％程度の割合
で混入すれば外気３の湿度が上昇しても脱臭性能は低下
しない。実施例１で示した吸着ロータ（ＳＭＣＲ）を使
用した場合には外気３の絶対湿度が約１０ｇ／ｋｇ以下
の場合には臭気除去率は約９５％程度であり、絶対湿度
が高くなり２０ｇ／ｋｇに達した場合には臭気除去率は
約７０％に低下して来る。実施例２，３の場合もデータ
は同じ傾向を示す。
カゼオライトを吸着ロータの自重の１〜８％程度の割合
で混入すれば外気３の湿度が上昇しても脱臭性能は低下
しない。実施例１で示した吸着ロータ（ＳＭＣＲ）を使
用した場合には外気３の絶対湿度が約１０ｇ／ｋｇ以下
の場合には臭気除去率は約９５％程度であり、絶対湿度
が高くなり２０ｇ／ｋｇに達した場合には臭気除去率は
約７０％に低下して来る。実施例２，３の場合もデータ
は同じ傾向を示す。
【００２８】実施例１の方法により吸着ロータ１のデー
タを前記と同一、顕熱交換ロータ９のシートの厚さ５０
ミクロン、ロータの直径３２０ｍｍ、幅２００ｍｍ、コ
ルゲートの波長４．２ｍｍ、波高１．９ｍｍとし、吸着
ロータ（ＳＺＨＲ）１の回転数を１５ｒ．ｐ．ｈ．、顕
熱交換ロータ９の回転数を１５ｒ．ｐ．ｍ．、外気３，
２０および還気６の送入速度を１．５ｍ／ｓｅｃ．とし
て運転したときの外気３、吸着ロータ通過後の空気４、
顕熱交換ロータ通過後の空気１２、加湿機通過後の給気
１４、還気６、加湿後の還気１６、顕熱交換ロータ通過
後の排気２７、パージゾーン通過後の外気２２、ヒータ
通過後の再生空気２５および吸着ロータ通過後の排気３
１の温度、絶対湿度、相対湿度の測定例を表１に示す。
タを前記と同一、顕熱交換ロータ９のシートの厚さ５０
ミクロン、ロータの直径３２０ｍｍ、幅２００ｍｍ、コ
ルゲートの波長４．２ｍｍ、波高１．９ｍｍとし、吸着
ロータ（ＳＺＨＲ）１の回転数を１５ｒ．ｐ．ｈ．、顕
熱交換ロータ９の回転数を１５ｒ．ｐ．ｍ．、外気３，
２０および還気６の送入速度を１．５ｍ／ｓｅｃ．とし
て運転したときの外気３、吸着ロータ通過後の空気４、
顕熱交換ロータ通過後の空気１２、加湿機通過後の給気
１４、還気６、加湿後の還気１６、顕熱交換ロータ通過
後の排気２７、パージゾーン通過後の外気２２、ヒータ
通過後の再生空気２５および吸着ロータ通過後の排気３
１の温度、絶対湿度、相対湿度の測定例を表１に示す。
【００２９】
【表１】 図９は上記の各データを空気線図に示したものである。
【００３０】実施例２の方法により吸着ロータ１および
顕熱交換ロータ９のデータ、空気の送入速度をすべて上
記実施例１と同一にして運転したときの外気３、吸着ロ
ータ通過後の空気４、顕熱交換ロータ通過後の空気１
２、加湿機通過後の給気１４、還気６、加湿機通過後の
還気１６、顕熱交換ロータ通過後の排気２７、ヒータ通
過後の再生空気２５の温度、絶対湿度、相対湿度の測定
例を表２に示す。
顕熱交換ロータ９のデータ、空気の送入速度をすべて上
記実施例１と同一にして運転したときの外気３、吸着ロ
ータ通過後の空気４、顕熱交換ロータ通過後の空気１
２、加湿機通過後の給気１４、還気６、加湿機通過後の
還気１６、顕熱交換ロータ通過後の排気２７、ヒータ通
過後の再生空気２５の温度、絶対湿度、相対湿度の測定
例を表２に示す。
【００３１】
【表２】
【００３２】実施例３において吸着ロータ１の回転速度
を１５ｒ．ｐ．ｈ．、全熱交換ロータ１７の回転速度を
１２ｒ．ｐ．ｍ．、その他の両ロータのデータを夫々上
記実施例１と同一とし、外気３，２０の送入速度を１．
５ｍ／ｓｅｃ．、還気６の送入速度を２．０／ｓｅｃ．
の条件で運転したときの外気３、吸着ロータ通過後の空
気４、全熱交換ロータ通過後の給気１４、還気と外気と
の混合空気８、加湿機通過後の還気１６、全熱交換ロー
タ通過後の排気２７、ヒータ通過後の再生空気２５、吸
着ロータ再生後の排気３１の温度、絶対湿度、相対湿度
の測定例を表３に示す。
を１５ｒ．ｐ．ｈ．、全熱交換ロータ１７の回転速度を
１２ｒ．ｐ．ｍ．、その他の両ロータのデータを夫々上
記実施例１と同一とし、外気３，２０の送入速度を１．
５ｍ／ｓｅｃ．、還気６の送入速度を２．０／ｓｅｃ．
の条件で運転したときの外気３、吸着ロータ通過後の空
気４、全熱交換ロータ通過後の給気１４、還気と外気と
の混合空気８、加湿機通過後の還気１６、全熱交換ロー
タ通過後の排気２７、ヒータ通過後の再生空気２５、吸
着ロータ再生後の排気３１の温度、絶対湿度、相対湿度
の測定例を表３に示す。
【００３３】
【表３】
【００３４】
【発明の効果】本発明の第一の効果は活性金属珪酸塩ゲ
ルまたは活性シリカゲルを吸着剤としたハニカムロータ
を吸着体として使用したため、外気を該吸着体の吸着ゾ
ーンに通すことによりその絶対湿度が極めて低くなりか
つ臭気成分は大部分除去され、顕熱交換器と加湿機との
組合せまたは全熱交換器を通すことにより該乾燥空気の
温度を下げ湿度を上げて最適の温湿度を有する給気を得
ることができることである。
ルまたは活性シリカゲルを吸着剤としたハニカムロータ
を吸着体として使用したため、外気を該吸着体の吸着ゾ
ーンに通すことによりその絶対湿度が極めて低くなりか
つ臭気成分は大部分除去され、顕熱交換器と加湿機との
組合せまたは全熱交換器を通すことにより該乾燥空気の
温度を下げ湿度を上げて最適の温湿度を有する給気を得
ることができることである。
【００３５】さきに作用の項において図８について説明
した如く、ハイシリカゼオライトを吸着ロータ１内にた
とえば５％混入定着（ＳＺＨＲ）し、これを使用して湿
気および有機溶剤蒸気を吸着除去する場合は、臭気また
は有機溶剤蒸気は外気の湿度に影響されることなく高い
効率で除去される。前述の如く実施例１〜３に示した吸
着ロータを使用した場合には外気３の絶対湿度が約１０
ｇ／ｋｇ以下の場合には臭気除去率は約９５％程度であ
り、絶対湿度が高くなると漸次臭気除去率は低下する。
した如く、ハイシリカゼオライトを吸着ロータ１内にた
とえば５％混入定着（ＳＺＨＲ）し、これを使用して湿
気および有機溶剤蒸気を吸着除去する場合は、臭気また
は有機溶剤蒸気は外気の湿度に影響されることなく高い
効率で除去される。前述の如く実施例１〜３に示した吸
着ロータを使用した場合には外気３の絶対湿度が約１０
ｇ／ｋｇ以下の場合には臭気除去率は約９５％程度であ
り、絶対湿度が高くなると漸次臭気除去率は低下する。
【００３６】外気３の温度および湿度を一定にし、実施
例１の吸着ロータ１の回転数を６〜２８ｒ．ｐ．ｈ．、
外気３および再生空気２５の送入速度を２ｍ／ｓｅ
ｃ．、再生空気２５の温度を１００℃とし、その他の条
件はすべて前記実施例１と同一にして外気中の湿分およ
びトルエンまたはエチルメチルケトンの蒸気の吸着除去
率（％）を測定した結果を図１０に示す。図において湿
分の吸着除去率が最も高いのは吸着ロータの回転速度が
２７ｒ．ｐ．ｈ．付近のところであり、トルエンまたは
エチルメチルケトンの蒸気その他臭気物質の吸着除去率
が最も高いのは吸着ロータの回転速度が１４ｒ．ｐ．
ｈ．付近のところである。
例１の吸着ロータ１の回転数を６〜２８ｒ．ｐ．ｈ．、
外気３および再生空気２５の送入速度を２ｍ／ｓｅ
ｃ．、再生空気２５の温度を１００℃とし、その他の条
件はすべて前記実施例１と同一にして外気中の湿分およ
びトルエンまたはエチルメチルケトンの蒸気の吸着除去
率（％）を測定した結果を図１０に示す。図において湿
分の吸着除去率が最も高いのは吸着ロータの回転速度が
２７ｒ．ｐ．ｈ．付近のところであり、トルエンまたは
エチルメチルケトンの蒸気その他臭気物質の吸着除去率
が最も高いのは吸着ロータの回転速度が１４ｒ．ｐ．
ｈ．付近のところである。
【００３７】従つてたとえば外気中に臭気物質、有機溶
剤蒸気が比較的多く含まれこれを除去せねばならない
が、外気の温度は低く除湿冷房は左程必要でない場合に
は、臭気物質、有機溶剤蒸気の吸着除去率が最も高い回
転速度で運転し、逆に外気の温度が著しく高い場合には
水蒸気の吸着除去率が最も高い回転速度で運転すること
により除湿冷房効果を挙げ、最適の温度および湿度を有
する清浄な空気を効率的に得ることができる。即ち本発
明の第二の効果は吸着ロータ１の回転速度に応じてその
除湿性能および脱臭性能が変り、従つて外気の状況に応
じ除湿と脱臭との何れを優先するかを選択し得ることで
ある。
剤蒸気が比較的多く含まれこれを除去せねばならない
が、外気の温度は低く除湿冷房は左程必要でない場合に
は、臭気物質、有機溶剤蒸気の吸着除去率が最も高い回
転速度で運転し、逆に外気の温度が著しく高い場合には
水蒸気の吸着除去率が最も高い回転速度で運転すること
により除湿冷房効果を挙げ、最適の温度および湿度を有
する清浄な空気を効率的に得ることができる。即ち本発
明の第二の効果は吸着ロータ１の回転速度に応じてその
除湿性能および脱臭性能が変り、従つて外気の状況に応
じ除湿と脱臭との何れを優先するかを選択し得ることで
ある。
【００３８】本発明の第三の効果は従来の冷凍機による
冷房方式では室内の空気を循環冷却して使用していたた
め長時間の運転により室内の空気が次第に汚れて来る欠
陥があり従つて換気即ち全熱交換の必要があつたが、本
発明の脱臭除湿冷房においてはすべて外気を処理して得
られた清浄なしかも最適の温度および湿度を有する給気
を常時１００％供給し、還気は最終的にはすベて室外に
排出するため室内の空気は極めて新鮮に保たれ、本発明
による脱臭除湿冷房装置は還気を常時排気として室外に
排出することができ、別に換気装置即ち全熱交換装置を
設ける必要がないことである。また冷凍機に使用される
フロンガス等は一切使用する必要なく、従つて公害のお
それがない。
冷房方式では室内の空気を循環冷却して使用していたた
め長時間の運転により室内の空気が次第に汚れて来る欠
陥があり従つて換気即ち全熱交換の必要があつたが、本
発明の脱臭除湿冷房においてはすべて外気を処理して得
られた清浄なしかも最適の温度および湿度を有する給気
を常時１００％供給し、還気は最終的にはすベて室外に
排出するため室内の空気は極めて新鮮に保たれ、本発明
による脱臭除湿冷房装置は還気を常時排気として室外に
排出することができ、別に換気装置即ち全熱交換装置を
設ける必要がないことである。また冷凍機に使用される
フロンガス等は一切使用する必要なく、従つて公害のお
それがない。
【００３９】本願の第一の発明は高温多湿の外気３を吸
着ロータ１の吸着ゾーン２に通して該外気３中の湿気お
よび臭気成分を吸着除去した後、顕熱交換ロータ９の給
気ゾーン１１に通して冷却し更に加湿機１３により冷却
および加湿して脱臭された好適な温度および湿度の清浄
な給気１４として室５に供給するものであり、顕熱交換
ロータ９の冷熱源は還気６または外気７を加湿機１５に
通して加湿冷却することにより容易に得ることができ、
更に回転中の顕熱交換ロータ９で昇温除湿脱臭された空
気４より加湿冷却された還気１６が受取つた熱は吸着ロ
ータ１の脱着再生に利用することができ、極めて簡単な
装置の組合せにより臭気および湿気吸着ロータおよび顕
熱交換ロータの回転、送風機およびヒータ並に加湿機の
作動に要するエネルギーのみにより極めて廉価に臭気等
を除去し更に冷却された最適の温度および湿度を有する
清浄な空気を容易に得ることができ、特に加湿機の加湿
量を調節することにより適宜湿度の空気を連続的に提供
し得る効果を有するものである。更にこの臭気および湿
気吸着ロータの再生に要する再生空気の温度は比較的低
温でよく、ソーラーシステムあるいは１００℃以下の廃
熱を利用し得る。
着ロータ１の吸着ゾーン２に通して該外気３中の湿気お
よび臭気成分を吸着除去した後、顕熱交換ロータ９の給
気ゾーン１１に通して冷却し更に加湿機１３により冷却
および加湿して脱臭された好適な温度および湿度の清浄
な給気１４として室５に供給するものであり、顕熱交換
ロータ９の冷熱源は還気６または外気７を加湿機１５に
通して加湿冷却することにより容易に得ることができ、
更に回転中の顕熱交換ロータ９で昇温除湿脱臭された空
気４より加湿冷却された還気１６が受取つた熱は吸着ロ
ータ１の脱着再生に利用することができ、極めて簡単な
装置の組合せにより臭気および湿気吸着ロータおよび顕
熱交換ロータの回転、送風機およびヒータ並に加湿機の
作動に要するエネルギーのみにより極めて廉価に臭気等
を除去し更に冷却された最適の温度および湿度を有する
清浄な空気を容易に得ることができ、特に加湿機の加湿
量を調節することにより適宜湿度の空気を連続的に提供
し得る効果を有するものである。更にこの臭気および湿
気吸着ロータの再生に要する再生空気の温度は比較的低
温でよく、ソーラーシステムあるいは１００℃以下の廃
熱を利用し得る。
【００４０】本願の第二の発明は第一の発明における顕
熱交換素子９と加湿機１３との組合せを全熱交換素子１
７に置換したもので、全熱交換素子１７はその全表面が
親水性であるため保水量が大きく従つて乾燥空気４に対
する加湿冷却効果が極めて大きく従つて加湿機１３は原
則的に不要であり、乾燥空気４に与える冷熱源および湿
気は全熱交換素子１７を介して加湿機１５から得られる
ものであり、第一の発明に比し一層エネルギー経費を節
約し得る効果を有するものである。
熱交換素子９と加湿機１３との組合せを全熱交換素子１
７に置換したもので、全熱交換素子１７はその全表面が
親水性であるため保水量が大きく従つて乾燥空気４に対
する加湿冷却効果が極めて大きく従つて加湿機１３は原
則的に不要であり、乾燥空気４に与える冷熱源および湿
気は全熱交換素子１７を介して加湿機１５から得られる
ものであり、第一の発明に比し一層エネルギー経費を節
約し得る効果を有するものである。
【００４１】実施例１の方法において本願の吸着ロータ
１に代えて従来の塩化リチウム含浸による吸湿ロータを
使用した場合には臭気除去の性能は全くなく、かつ除湿
性能においても前記実施例１の条件において絶対湿度２
０．０ｇ／ｋｇの外気３を吸湿ロータに通した後の絶対
湿度は７．５ｇ／ｋｇ程度まで下るに止まり、従つて外
気３の温度が３６．５℃とすると顕熱交換ロータおよび
加湿機により冷却された給気１４の温度は２２℃、即ち
外気３に比較した温度降下は１４．５℃程度に止まる。
尚臭気成分トルエンを３０ｐｐｍ含有する外気３を処理
したところ給気１４の臭気成分含有量は２５ｐｐｍにな
り、即ち臭気成分は殆んど除去されないことが分つた。
これに対し実施例１に述べた吸着ロータを使用した場合
には臭気成分の除去の効果は前述のとおりであり、また
絶対湿度２０．０ｇ／ｋｇの外気３を吸着ロータ１に通
した後の絶対湿度は４．８ｇ／ｋｇまで下り、従つて顕
熱交換ロータ９および加湿機１３により３５．０℃の外
気３は１６．１℃まで温度が降下し、約１９℃程度に達
する冷却効果を得ることができる。
１に代えて従来の塩化リチウム含浸による吸湿ロータを
使用した場合には臭気除去の性能は全くなく、かつ除湿
性能においても前記実施例１の条件において絶対湿度２
０．０ｇ／ｋｇの外気３を吸湿ロータに通した後の絶対
湿度は７．５ｇ／ｋｇ程度まで下るに止まり、従つて外
気３の温度が３６．５℃とすると顕熱交換ロータおよび
加湿機により冷却された給気１４の温度は２２℃、即ち
外気３に比較した温度降下は１４．５℃程度に止まる。
尚臭気成分トルエンを３０ｐｐｍ含有する外気３を処理
したところ給気１４の臭気成分含有量は２５ｐｐｍにな
り、即ち臭気成分は殆んど除去されないことが分つた。
これに対し実施例１に述べた吸着ロータを使用した場合
には臭気成分の除去の効果は前述のとおりであり、また
絶対湿度２０．０ｇ／ｋｇの外気３を吸着ロータ１に通
した後の絶対湿度は４．８ｇ／ｋｇまで下り、従つて顕
熱交換ロータ９および加湿機１３により３５．０℃の外
気３は１６．１℃まで温度が降下し、約１９℃程度に達
する冷却効果を得ることができる。
【図１】本発明の一実施例を示す概略図である。
【図２】本発明の他の実施例を示す概略図である。
【図３】本発明の更に他の実施例を示す概略図である。
【図４】吸着ロータの他の例を示す斜視図である。
【図５】吸着ロータの更に他の例を示す斜視図である。
【図６】直交流型熱交換素子の例を示す斜視図である。
【図７】直交対向流型熱交換素子の例を示す斜視図であ
る。
る。
【図８】外気の絶対湿度と吸着ロータによる外気中の有
機溶剤蒸気の吸着除去率との関係を示すグラフである。
機溶剤蒸気の吸着除去率との関係を示すグラフである。
【図９】表１に示す各空気の温度、絶対湿度、相対湿度
を示す空気線図である。
を示す空気線図である。
【図１０】吸着ロータの回転速度と吸着ロータによる外
気中の有機溶剤蒸気および湿分の吸着除去率との関係を
示すグラフである。
気中の有機溶剤蒸気および湿分の吸着除去率との関係を
示すグラフである。
１ 吸着ロータ ３，７，２３ 外気 ６ 還気 ９ 顕熱交換ロータ １３，１５ 加湿機 １４ 給気 １７ 全熱交換ロータ ２４ ヒータ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ２４Ｆ 3/16 (56)参考文献 特開 昭63−175619（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−310636（ＪＰ，Ａ) 特公 昭48−22508（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B01J 20/06 B01D 53/26 101 B01D 53/38 B01D 53/81 F24F 3/147 F24F 3/16
Claims (9)
- 【請求項１】湿気吸着性と臭気吸着性とを兼ね備えた活
性シリカゲルまたは活性金属珪酸塩ゲルを主成分とする
ハニカム吸着ロータの吸着ゾーンに外気を通して除湿さ
れ脱臭され昇温した空気を得、室内からの還気または外
気または両者の混合空気と高温の乾燥空気とを夫々熱交
換素子の還気ゾーンおよび給気ゾーンに通して両空気間
の熱交換を行ない、前記吸着ロータの回転速度を調節す
ることにより冷却効果と脱臭効果との何れを優先するか
を選択し、給気ゾーンを通って温度を下げた空気を加湿
機により加湿冷却した空気を給気として室内に供給する
ことを特徴とする脱臭除湿冷房方法。 - 【請求項２】湿気吸着性と臭気吸着性とを兼ね備えた活
性シリカゲルまたは活性金属珪酸塩ゲルを主成分とする
ハニカム吸着ロータの吸着ゾーンに外気を通して除湿さ
れ脱臭され昇温した空気を得、室内からの還気または外
気または両者の混合空気を加湿機により加湿して温度を
下げ湿度を上げた空気を得、高温の乾燥空気と低温の加
湿空気とを夫々全熱交換素子の給気ゾーンおよび還気ゾ
ーンに通して両空気間の全熱交換を行ない、前記吸着ロ
ータの回転速度を調節することにより冷却効果と脱臭効
果との何れを優先するかを選択し、温度を下げ湿度を上
げた空気を給気として室内に供給することを特徴とする
脱臭除湿冷房方法。 - 【請求項３】 外気を吸着ロータのパージゾーンに通して
回転中の吸着ロータを冷却し、パージゾーン通過後の加
熱された空気に外気を加えてヒータにより加熱し再生空
気として吸着ロータの再生ゾーンに通し吸着ロータを連
続的に再生する請求項１または請求項２に記載の脱臭除
湿冷房方法。 - 【請求項４】 熱交換素子の還気ゾーンを通つた空気の全
部または一部またはこれに外気を加えてヒータにより加
熱し再生空気として吸着ロータの再生ゾーンに通し吸着
ロータを連続的に再生する請求項１または請求項２に記
載の脱臭除湿冷房方法。 - 【請求項５】 室５からの還気６または外気または両者の
混合空気を加湿機により加湿冷却して得られた空気を熱
交換素子の還気ゾーンに通す請求項１記載の脱臭除湿冷
房方法。 - 【請求項６】 厚さ０．１〜０．３ｍｍ、坪量３０〜２０
０ｇ／ｍ２の低密度に抄造した無機繊維紙により成形し
たハニカム体に水ガラスを含浸し、乾燥した後アルミニ
ウム塩、マグネシウム塩、カルシウム塩等の金属塩の水
溶液に浸漬し水洗乾燥して得られる無機繊維紙を骨格と
し活性金属珪酸塩エロゲルを主成分とするロータを吸着
ロータ１として使用する請求項１から請求項５のいずれ
かに記載の脱臭除湿冷房方法。 - 【請求項７】 厚さ０．１〜０．３ｍｍ、坪量３０〜２０
０ｇ／ｍ２の低密度に抄造した無機繊維紙により成形し
たハニカム体に水ガラスを含浸し、乾燥した後酸に浸漬
し水洗乾燥して得られる無機繊維紙を骨格とし活性シリ
カエロゲルを主成分とするロータを吸着口一タとして使
用する請求項１から請求項５のいずれかに記載の脱臭除
湿冷房方法。 - 【請求項８】 吸着剤がゼオライトまたは活性アルミナま
たは活性珪酸亜鉛の微粒子あるいは活性炭の微粒子また
は短繊維あるいは上記各吸着剤の混合物である請求項１
から請求項５のいずれかに記載の脱臭除湿冷房方法。 - 【請求項９】 湿気吸着性と臭気吸着性とを有する活性シ
リカゲルまたは活性金属珪酸塩ゲルを主成分とするハニ
カム吸着ロータを備え、前記ハニカム吸着ロータの吸着
ゾーンに外気を通すよう通気路を設け、室内からの還気
または外気または両者の混合空気と前記ハニカム吸着ロ
ータの吸着ゾーンを通過した空気とを夫々熱交換素子の
還気ゾーンおよび給気ゾーンに通すよう通気路を設け、
給気ゾーンを通過した空気を加湿冷却する加湿手段を設
け、前記吸着ロータの回転速度を調節する手段を設ける
ことにより冷却効果と脱臭効果との何れを優先するかを
選択可能に構成し、前記加湿冷却手段を通過した空気を
室内に供給するように構成したことを特徴とする脱臭除
湿機能を有する脱臭除湿冷房装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3343863A JP2950444B2 (ja) | 1991-10-26 | 1991-10-26 | 脱臭除湿冷房方法および脱臭除湿冷房装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3343863A JP2950444B2 (ja) | 1991-10-26 | 1991-10-26 | 脱臭除湿冷房方法および脱臭除湿冷房装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05115737A JPH05115737A (ja) | 1993-05-14 |
| JP2950444B2 true JP2950444B2 (ja) | 1999-09-20 |
Family
ID=18364821
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3343863A Expired - Fee Related JP2950444B2 (ja) | 1991-10-26 | 1991-10-26 | 脱臭除湿冷房方法および脱臭除湿冷房装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2950444B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102980255A (zh) * | 2012-09-18 | 2013-03-20 | 宁波德安生态环保工程有限公司 | 空气净化装置 |
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|---|---|---|---|---|
| JPH10153398A (ja) * | 1996-11-20 | 1998-06-09 | Tokushu Paper Mfg Co Ltd | 全熱交換体用紙及びその製造方法 |
| JP2001041514A (ja) * | 1999-07-28 | 2001-02-16 | Daikin Ind Ltd | 加湿装置 |
| JP3345596B2 (ja) * | 1999-11-30 | 2002-11-18 | 株式会社西部技研 | 湿気交換用吸着体 |
| JP2001205045A (ja) * | 2000-01-25 | 2001-07-31 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 二酸化炭素除去方法および二酸化炭素除去装置 |
| JP2003038928A (ja) | 2000-10-05 | 2003-02-12 | Mitsubishi Paper Mills Ltd | 加熱再生式有機系ローター部材およびその製造方法 |
| JP4749559B2 (ja) * | 2001-01-31 | 2011-08-17 | 株式会社西部技研 | 除湿空調装置 |
| JP4500461B2 (ja) * | 2001-02-28 | 2010-07-14 | 株式会社西部技研 | 除湿装置及びそれを用いた除湿空調装置 |
| US6604374B2 (en) | 2001-08-27 | 2003-08-12 | Fuji Silysia Chemical Ltd. | Cooling apparatus and cooling system utilizing adsorbents |
| JP3482409B1 (ja) | 2002-05-30 | 2003-12-22 | 東京エレクトロン株式会社 | 減湿装置及び減湿方法 |
| JP2007024377A (ja) * | 2005-07-14 | 2007-02-01 | Osaka Gas Co Ltd | 空調装置 |
| WO2008004703A1 (fr) | 2006-07-05 | 2008-01-10 | Mitsubishi Paper Mills Limited | Produits analogues à des feuilles et produits finis |
| JP2008057953A (ja) * | 2006-08-01 | 2008-03-13 | Osaka Gas Co Ltd | 空調システム |
| JP4714132B2 (ja) * | 2006-12-07 | 2011-06-29 | 大阪瓦斯株式会社 | 空調装置 |
| JP4981502B2 (ja) * | 2007-03-30 | 2012-07-25 | 大阪瓦斯株式会社 | デシカント空調システム |
| JP4919498B2 (ja) * | 2007-03-30 | 2012-04-18 | 大阪瓦斯株式会社 | 冷房空調システム |
| JP2011043295A (ja) * | 2009-08-21 | 2011-03-03 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和装置、空調システム |
| JP5485812B2 (ja) * | 2010-06-24 | 2014-05-07 | 株式会社西部技研 | 二酸化炭素回収装置 |
| JP5628607B2 (ja) * | 2010-09-09 | 2014-11-19 | 大阪瓦斯株式会社 | 空調システム |
| JP5581550B2 (ja) * | 2010-09-14 | 2014-09-03 | 株式会社大気社 | 吸脱着式濃縮装置 |
| JP5581554B2 (ja) * | 2010-12-01 | 2014-09-03 | 株式会社大気社 | 吸脱着式濃縮装置 |
| JP2015509832A (ja) * | 2013-01-19 | 2015-04-02 | デシカント・ローターズ・インターナショナル・プライヴェート・リミテッド | 乾燥剤担持ハニカム化学フィルタおよびその製造方法 |
| WO2015099063A1 (ja) * | 2013-12-26 | 2015-07-02 | カルソニックカンセイ株式会社 | 吸着式熱交換器 |
| JP6888283B2 (ja) * | 2016-11-30 | 2021-06-16 | ダイキン工業株式会社 | 加湿装置 |
| JP2018099674A (ja) * | 2017-10-12 | 2018-06-28 | デシカント・ローターズ・インターナショナル・プライヴェート・リミテッド | 乾燥剤担持ハニカム化学フィルタおよびその製造方法 |
| WO2019095197A1 (zh) * | 2017-11-16 | 2019-05-23 | 苏州三一冷暖工程有限公司 | 一种控制空气湿度的自动清洗冷暖空调 |
| CN108654326A (zh) * | 2018-06-20 | 2018-10-16 | 南京博酝化工科技有限公司 | 一种用于高湿度有机废气的分子筛吸附装置 |
| CN111408337A (zh) * | 2020-03-17 | 2020-07-14 | 江苏苏净集团有限公司 | 一种硅胶除湿转轮及其制备方法 |
-
1991
- 1991-10-26 JP JP3343863A patent/JP2950444B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| CN102980255A (zh) * | 2012-09-18 | 2013-03-20 | 宁波德安生态环保工程有限公司 | 空气净化装置 |
| CN102980255B (zh) * | 2012-09-18 | 2015-07-08 | 宁波德安生态环保工程有限公司 | 空气净化装置 |
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| JPH05115737A (ja) | 1993-05-14 |
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