JPH0585701A - 自熱式スチーム改質法 - Google Patents
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Abstract
利用するアンモニア及びメタノール製造用合成ガスの製
造方法の提供。 【構成】 フレッシュ炭化水素成分流をスチームと合わ
せ、供給原料/流出物熱交換器3で予熱する。合流され
たフレッシュ炭化水素供給原料の主要部を追加スチーム
及びオキシダントと合わせて第一混合供給原料流とし、
発熱触媒スチーム改質装置8に導入し、第一改質ガスを
生成、回収する。前記合流フレッシュ炭化水素供給原料
流の少部分を改質装置−交換器13の触媒管側に導入
し、触媒管の底部出口から回収された第二改質ガス14
を第一改質ガスと合わせる。得られた合流ガスを触媒管
内の第二供給原料流と熱交換で冷却し、反応器−交換器
13の外殻側から合成ガスとして回収する。回収された
合成ガスを次に供給原料/流出物熱交換器3で更に冷却
して回収し、同時に熱回収して既知のアンモニア又はメ
タノール製造工程に送る。
Description
な炭化水素からのアンモニア及びメタノールの製造、具
体的には、水素と窒素及び水素と炭素酸化物をそれぞれ
含有するアンモニア合成ガス及びメタノール合成ガスを
少ない必要燃料ガス量を以て製造することに関する。少
ない必要燃料ガス量は商業的実施において常用される燃
焼管一次改質炉を省くことによって可能となるものであ
る。
次及び二次改質工程とメタノール合成ガスを製造する一
次改質工程は技術的にも、また経済的にもよく知られて
いる工程である。経済的観点から言うと、これらの工程
は、両工程ともスチームと炭化水素供給原料との発熱反
応のために炭化水素の燃焼熱を必要とするので、製造さ
れるアンモニア又はメタノールのための各装置の“供給
原料及び燃料”の必要量を定める際の制御因子として認
識されている。
が充填された大きな管を備えた燃料燃焼炉であって、フ
レッシュ炭化水素供給原料の約60〜80容量%が添加
スチームにより水素と炭素酸化物に転化される。この一
次改質ガスは更に未反応スチームとメタンとしての残り
の炭化水素供給原料を含有する。方法上の観点から言う
と、この一次改質装置は発熱触媒スチーム改質帯であ
る。
に二次改質装置に導入される。この二次改質装置は、典
型的には、ニッケル含有触媒が充填された耐火材内張り
容器であって、外部熱の供給設備はない。二次改質に当
たって、残留メタンとスチームとの発熱反応のための熱
は一次改質ガスの一部の外部供給オキシダントによる燃
焼によって供給される。方法上の観点から言うと、二次
改質装置は発熱触媒スチーム改質帯であって、時には自
熱式改質装置と称される。
素、窒素、一酸化炭素(続いて追加水素に転化され
る)、二酸化炭素、未反応スチーム、残留メタン及び少
量の不活性ガスから成る。通常、この熱合成ガスはボイ
ラーの供給水と熱交換されて二次改質装置用オキシダン
ト、合成ガス、及びアンモニア製品又はメタノール製品
を回収する際に用いられる冷媒の圧縮作業で必要とされ
るタービンのスチームを昇温する。
出口ガスの熱をもう1つ別の一次改質作業において反応
器/熱交換器の使用を通じて用い、それによって普通の
燃焼管改質炉の大きさを最小限に抑えることがこの改質
を実施する者の長い間の望みであった。理想的には、発
熱改質工程の必要熱量をその工程からの熱入手性とバラ
ンスさせるために十分な一次改質能が二次改質装置に移
すことができるものであるならば、この炉は省かれてい
るだろう。この熱収支は二次改質装置で実質的に更に多
くの燃焼を、従って過剰のオキシダントを必要とする。
空気がオキシダントとして用いられる場合のアンモニア
合成ガスの製造においては、このオキシダントの過剰使
用の必要は最終アンモニア合成ガスに望ましい水素/窒
素比を達成するために下流で過剰の窒素を除去すること
を必要とする。
回通過用管類がそれらの各端部において管シートに固定
された高温熱交換器であった。これによって燃焼管炉よ
りコストにかなりの低減がはかられるが、それら熱交換
器の高温設計は高製作コストに通じるものである。多分
更に重要なことであるが、特にアンモニア合成ガスの製
造においては最終合成ガス中の過剰窒素が大量である。
この大量の過剰窒素はアンモニアプラントの合成セクシ
ョン内部に又はその合成セクションの前の部分に経済的
に不利な大きな窒素排除系を必要とせしめる上記の熱収
支問題の結果である。
9,843号明細書に示される一般的タイプの開口式差
込管反応器/交換器が1回通過式交換器と比較してデザ
インが一層単純であることから一次改質作業のために考
察された。開口式差込管を使用するアンモニア合成ガス
及びメタノール合成ガス製造用の既知のデザインにおい
て、アンモニア合成ガスの製造に関して上で述べた熱収
支問題は常用の燃焼管式改質炉を省くことを予め排除し
ていた。
の目的はアンモニア及びメタノールの製造に際して使用
するための合成ガスを製造し、そして発熱触媒改質から
の熱を発熱改質工程で、その工程から全転化熱を供給す
るような条件下で利用することである。
実施法に反して、アンモニア合成ガス及びメタノール合
成ガスはフレッシュ炭化水素成分流の主要部をスチー
ム、並びに酸素、空気及び酸素富化空気より成る群から
選択されるオキシダントと共に発熱触媒スチーム改質帯
に導入し、その改質帯から第一改質ガスを抜き出すこと
によって製造される。フレッシュ炭化水素成分流の残り
の少量部は発熱触媒スチーム改質帯でスチームと反応せ
しめられ、その改質帯から第二改質ガスを抜き出し、続
いてそれを第一改質ガスと合わせる。得られた合流ガス
は次に、発熱触媒スチーム改質帯の反応体と間接熱交換
関係で通され、その改質帯で合流ガスは熱を放出し、続
いて合成ガス製品として回収される。
バールの圧力において断熱的に運転されるが、この改質
帯は、本発明において二次改質装置と言う名称の誤称で
あるがそれにもかかわらず、その二次改質装置の公知の
配置で都合よく具体化することができる。発熱改質帯に
はフレッシュ炭化水素成分流の55〜85容量%をスチ
ーム及びオキシダントと共に導入するのが好ましい。こ
れらを総体として以後第一混合供給原料流と称する。第
一混合供給原料流のスチームと炭化水素成分はこれらを
まず合わせ、そして450〜650℃に予熱するのが好
ましい。メタノールの製造における使用のための合成ガ
スの製造におけるように、酸素をオキシダントとして選
択する場合、第一混合供給原料流のスチーム対C1 比は
2.5〜4.5であるのが好ましく、また酸素は発熱触
媒スチーム改質帯への導入に先立って90〜450℃の
温度に予熱するのが好ましい。アンモニアの製造におけ
る使用のための合成ガスを製造するためのオキシダント
として空気を選択する場合、第一混合供給原料流のスチ
ーム対C1 比は1.5〜3.5であるのが好ましい。同
様にアンモニアを製造するに際して使用するための合成
ガス製造用オキシダントとして酸素富化空気を選択する
場合、酸素はオキシダントの25〜40容量%(乾燥基
準)を構成するのが好ましく、また第一混合供給原料流
のスチーム対C1 比は2.5〜3.5であるのが好まし
い。空気富化用の酸素は適度の大きさの極低温の、若し
くは膜の、又は圧力変動性の吸収装置で供給することが
できる。空気を使用するか、それとも酸素富化空気を使
用するかの選択は、原則的には、酸素装置の大きさとコ
スト、ユーテリティコスト、及びアンモニアプラントの
エネルギー系と総生産設備のユーテリティ系との統合程
度によって支配される経済問題てある。いずれの選択で
あっても、オキシダントは発熱触媒スチーム改質帯への
導入に先立って480〜720℃に予熱するのが好まし
い。
改質帯は自熱的に働くが、通常の系とは違って総改質能
の主要部はこの改質帯で逐行される。自熱式スチーム改
質条件は水素、炭素酸化物、及びアンモニア合成ガスの
場合は窒素を含有する第一改質ガスを好ましくは900
〜1100℃の温度で生成させるように選択する。第一
改質ガスは、アンモニア合成ガスの製造については1.
0容量%未満(乾燥基準)の残留炭化水素を、またメタ
ノール合成ガスの製造については2.0容量%未満(乾
燥基準)の残留炭化水素をそれぞれ更に含有する。
バールの圧力で作動するが、後記されるように触媒管の
壁を通じて第一改質ガスによって加熱される。この改質
帯は下端にガス通路を有する複数の触媒充填差込み管を
備える垂直の反応器/交換器の中に一体に含めるのが好
ましい。フレッシュ炭化水素成分流及びスチームの残り
の少部分であって、後記においては第二混合供給原料流
と称される成分流も450〜650℃の温度に予熱さ
れ、次いで発熱触媒スチーム改質帯に導入され、そして
典型的には825〜1025℃の温度において反応せし
められて水素、炭素酸化物、及びアンモニア合成ガスを
製造するときは4.0容量%未満(乾燥基準)の、又は
メタノール合成ガスを製造するときは10.0容量%未
満(乾燥基準)の残留炭化水素、即ちメタンを含有する
第二改質ガスを製造する。第二混合供給原料流のスチー
ム対C1 比は、アンモニア合成ガスを製造するときは
4.0〜5.0であるのが、またメタノール合成ガスを
製造するときは2.5〜4.5であるのが好ましい。
改質ガスと第二改質ガスを合わせ、次いで発熱触媒スチ
ーム改質帯内の第二混合供給原料流との間接熱交換によ
って冷却し、そしてその改質帯からアンモニア合成ガス
か又はメタノール合成ガスを回収する。
℃の温度で回収されるから、ガス中の顕熱はフレッシュ
炭化水素成分流との間接熱交換によって回収するのが好
ましく、その際フレッシュ炭化水素成分流はその熱交換
によって予熱される。
好ましくは水で飽和されたフレッシュ炭化水素成分流を
管路2内のスチームと合流させ、供給原料/流出物熱交
換器で予熱する。管路4内のフレッシュ炭化水素供給原
料の主要部を管路5及び6にそれぞれ導入された追加ス
チーム及びオキシダントと合わせて第一混合供給原料流
を形成し、これを管路7を通して発熱触媒スチーム改質
装置8に導入し、次いで反応させて第一改質ガスを生成
させ、これを管路9を通して回収する。
分−これは、典型的には、アンモニアの製造において使
用するための合成ガスを製造するときは、管路11から
供給される追加のスチームと合わせられる−を管路12
を通して発熱触媒スチーム改質帯を構成する改質装置−
交換器13の触媒管側に導入する。触媒は開口管内に図
示されないスクリーンによって支持されている。触媒管
の底部出口から回収された第二改質ガス14を管路9に
導入された第一改質ガスと合わせる。得られた合流ガス
を触媒管内の第二供給原料流との間接熱交換で冷却し、
反応器−交換器13の外殻側から合成ガスとして管路1
5を通して回収する。合成ガスを次に供給原料/流出物
熱交換器3の中で更に冷却し、そして更に熱回収しかつ
使用されている特定のオキシダントに依存して既知の工
程でアンモニア又はメタノールに加工するために管路1
6を通して回収する。
的に純粋な、即ち90+容量%の酸素をオキシダントと
して発熱触媒スチーム改質装置8で使用するそれぞれの
企画に対する関係運転条件と流れの組成についての、例
証のための例を示すものである。
5、16 管路 8 発熱触媒スチーム改質装置 13 改質装置−交換器 14 第二改質ガス
Claims (7)
- 【請求項1】 フレッシュ炭化水素成分流からアンモニ
アとメタノールを製造するに際して使用するための合成
ガスの製造法にして、次の (a)スチーム、フレッシュ炭化水素成分流の主要部、
並びに空気、酸素富化空気及び酸素より成る群から選択
されるオキシダントを含む第一混合供給原料流を形成
し、該第一混合供給原料流を、乾燥基準で2.0容量%
未満の残留炭化水素を含有する第一改質ガスが製造され
る発熱触媒スチーム改質帯に導入し、そして該第一改質
ガスを該スチーム改質帯から抜き出し; (b)前記フレッシュ炭化水素成分流の残りの少量部及
びスチームを含む第二混合原料流を形成し、該第二混合
供給原料流を、乾燥基準で10.0容量%未満の残留炭
化水素を含有する第二改質ガスが製造される発熱触媒ス
チーム改質帯に導入し、そして該第二改質ガスを該スチ
ーム改質帯から抜き出し; (c)前記の第一改質ガスと第二改質ガスとを合わせ、
そして該合流第一・第二改質ガスを前記発熱触媒スチー
ム改質帯内の第二混合供給原料流と間接熱交換関係で通
すことによって該合流改質ガスを冷却し、それによって
該第二供給原料流の発熱触媒スチーム改質に必要とされ
る熱の全てを提供し;そして (d)得られた冷却合流ガスを合成ガス製品として抜き
出し、回収する工程から成る前記合成ガスの製造法。 - 【請求項2】 フレッシュ炭化水素成分流の主要部が該
フレッシュ炭化水素供給材料の55〜85容量%であ
る、請求項1に記載の方法。 - 【請求項3】 フレッシュ炭化水素成分流を450〜6
50℃の温度に予熱する、請求項2に記載の方法。 - 【請求項4】 フレッシュ炭化水素成分流を合成ガス製
品との間接熱交換により予熱する、請求項3に記載の方
法。 - 【請求項5】 オキシダントが480〜720℃の温度
に予熱された空気であり、第一供給原料流のスチーム対
C1 比が1.5〜3.5であり、第二混合供給原料流の
スチーム対C1 比が4.0〜5.0であり、発熱触媒ス
チーム改質帯から抜き出された第一改質ガスが乾燥基準
で1.0容量%未満の残留炭化水素を含有し、発熱触媒
スチーム改質帯から抜き出された第二改質ガスが乾燥基
準で4.0容量%未満の残留炭化水素を含有している、
請求項3に記載の方法。 - 【請求項6】 オキシダントが480〜720℃の温度
に予熱された酸素富化空気であり、第一混合供給原料流
のスチーム対C1 比が2.5〜4.5であり、第二混合
供給原料流のスチーム対C1 比が4.0〜5.0であ
り、発熱触媒スチーム改質帯から抜き出された第一改質
ガスが乾燥基準で1.0容量%未満の残留炭化水素を含
有し、発熱触媒スチーム改質帯から抜き出された第二改
質ガスが乾燥基準で4.0容量%未満の残留炭化水素を
含有している、請求項3に記載の方法。 - 【請求項7】 オキシダントが90〜450℃の温度に
予熱された酸素であり、第一混合供給原料流と第二混合
供給原料流の各々のスチーム対C1 比が2.5〜4.5
である、請求項1に記載の方法。
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