JPH0576993A - 冷間圧延炭素鋼板用スラブの連続鋳造方法 - Google Patents
冷間圧延炭素鋼板用スラブの連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH0576993A JPH0576993A JP26546391A JP26546391A JPH0576993A JP H0576993 A JPH0576993 A JP H0576993A JP 26546391 A JP26546391 A JP 26546391A JP 26546391 A JP26546391 A JP 26546391A JP H0576993 A JPH0576993 A JP H0576993A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- molten steel
- meniscus
- slab
- carbon steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 スラブの連続鋳造において、鋳型内湯面部の
皮張りを防止すると共に、ブロホール発生とシェル表層
内への介在物捕捉を防止し、表面及び内部ともに欠陥の
無い高品質の冷間圧延炭素鋼板用スラブを確実に高位安
定して得る。 【構成】 Ｃ＜0.10％、Mn＜0.55％、Si＜0.03％、Ｐ＜
0.05％、Ｓ＜0.03％、0.003 ％＜Al＜0.1 ％、厚み＞20
0mm 、幅＞900mm の冷間圧延炭素鋼板用スラブを、鋳型
のメニスカスから20ｍ以上の垂直部とこれに続く湾曲部
と水平部を形成した連続鋳造機で連続鋳造する。その
際、鋳造ノズルからの吐出溶鋼中に１l/min以上の不活
性ガスを混入して溶鋼を鋳型内に注出すると共に、この
鋳型のメニスカスに粘性が1.０ポアズ以上のパウダーを
添加しながら1.0m/min以上で且つ4.0ton/min以上の鋳造
速度で鋳造し、鋳型のメニスカスから1.5m以内の垂直部
にある溶鋼を電磁攪拌する。
皮張りを防止すると共に、ブロホール発生とシェル表層
内への介在物捕捉を防止し、表面及び内部ともに欠陥の
無い高品質の冷間圧延炭素鋼板用スラブを確実に高位安
定して得る。 【構成】 Ｃ＜0.10％、Mn＜0.55％、Si＜0.03％、Ｐ＜
0.05％、Ｓ＜0.03％、0.003 ％＜Al＜0.1 ％、厚み＞20
0mm 、幅＞900mm の冷間圧延炭素鋼板用スラブを、鋳型
のメニスカスから20ｍ以上の垂直部とこれに続く湾曲部
と水平部を形成した連続鋳造機で連続鋳造する。その
際、鋳造ノズルからの吐出溶鋼中に１l/min以上の不活
性ガスを混入して溶鋼を鋳型内に注出すると共に、この
鋳型のメニスカスに粘性が1.０ポアズ以上のパウダーを
添加しながら1.0m/min以上で且つ4.0ton/min以上の鋳造
速度で鋳造し、鋳型のメニスカスから1.5m以内の垂直部
にある溶鋼を電磁攪拌する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷間圧延炭素鋼板用ス
ラブの連続鋳造方法に関するものである。
ラブの連続鋳造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】冷間圧延炭素鋼板用スラブの連続鋳造に
際しては、製品の表面及び内部欠陥防止上、および鋳造
ノズルの注出孔狭窄による生産性（ｔｏｎ／ｈｒ）阻害
防止上、従来から溶鋼中のＡｌ2 Ｏ3 等の酸化生成介在
物の低減対策が種々とられてきた。
際しては、製品の表面及び内部欠陥防止上、および鋳造
ノズルの注出孔狭窄による生産性（ｔｏｎ／ｈｒ）阻害
防止上、従来から溶鋼中のＡｌ2 Ｏ3 等の酸化生成介在
物の低減対策が種々とられてきた。
【０００３】その代表的な従来からの手段は、鋳造ノズ
ルの内壁と溶鋼流との間に、不活性ガスカーテンを形成
して、鋳造ノズル内壁への溶鋼中Ａｌ2 Ｏ3 付着防止を
図ると共に、その不活性ガスを鋳造ノズルの吐出溶鋼中
に随伴させて通常湾曲した鋳型内に注出し、該ガスの鋳
型内浮上作用によって鋳型内溶鋼中のＡｌ2 Ｏ3 等の介
在物を浮上促進しメニスカス部のパウダーに捕捉させそ
の清浄化を図ってきた。
ルの内壁と溶鋼流との間に、不活性ガスカーテンを形成
して、鋳造ノズル内壁への溶鋼中Ａｌ2 Ｏ3 付着防止を
図ると共に、その不活性ガスを鋳造ノズルの吐出溶鋼中
に随伴させて通常湾曲した鋳型内に注出し、該ガスの鋳
型内浮上作用によって鋳型内溶鋼中のＡｌ2 Ｏ3 等の介
在物を浮上促進しメニスカス部のパウダーに捕捉させそ
の清浄化を図ってきた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらこの従来
の方法では、鋳造ノズルからの吐出溶鋼中に随伴した不
活性ガスによる問題がいまだ解決されていない。
の方法では、鋳造ノズルからの吐出溶鋼中に随伴した不
活性ガスによる問題がいまだ解決されていない。
【０００５】即ち、湾曲鋳型内において、鋳造ノズルか
らの吐出溶鋼中に随伴した不活性ガスは、多少多いと浮
上過程で凝固シェル内表面の半凝固界面部にトラップさ
れて鋼中に気泡として残留する。又不活性ガスの量が多
過ぎると浮上ガス上流による上昇溶鋼流が強くこれがメ
ニスカス部で反転し下降流となり、この下降流によりメ
ニスカス部にある溶融パウダーが溶鋼中に巻き込まれ溶
鋼を著しく汚染しスラブ品質を低下させるばかりか、溶
鋼の凝固シェル生成過程で噛み込み大型介在物となっ
て、ブレイクアウトを惹起させる等の操業上の問題が発
生する。更に不活性ガスの量が少な過ぎると、湾曲鋳型
内の溶鋼からＡｌ2 Ｏ3 等の介在物を浮上除去する効果
を減少させる結果、該鋳型内壁面近傍の溶鋼中に残留し
ているＡｌ2 Ｏ3 等の介在物は凝固シェル生成によりそ
のままシェル表層内に捕捉されるため冷間圧延したとき
スリバー欠陥などの表面欠陥の多い冷間圧延炭素鋼板と
なる。
らの吐出溶鋼中に随伴した不活性ガスは、多少多いと浮
上過程で凝固シェル内表面の半凝固界面部にトラップさ
れて鋼中に気泡として残留する。又不活性ガスの量が多
過ぎると浮上ガス上流による上昇溶鋼流が強くこれがメ
ニスカス部で反転し下降流となり、この下降流によりメ
ニスカス部にある溶融パウダーが溶鋼中に巻き込まれ溶
鋼を著しく汚染しスラブ品質を低下させるばかりか、溶
鋼の凝固シェル生成過程で噛み込み大型介在物となっ
て、ブレイクアウトを惹起させる等の操業上の問題が発
生する。更に不活性ガスの量が少な過ぎると、湾曲鋳型
内の溶鋼からＡｌ2 Ｏ3 等の介在物を浮上除去する効果
を減少させる結果、該鋳型内壁面近傍の溶鋼中に残留し
ているＡｌ2 Ｏ3 等の介在物は凝固シェル生成によりそ
のままシェル表層内に捕捉されるため冷間圧延したとき
スリバー欠陥などの表面欠陥の多い冷間圧延炭素鋼板と
なる。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、Ｃ＜
０．１０％、Ｍｎ＜０．５５％、Ｓｉ＜０．０３％、Ｐ
＜０．０５％、Ｓ＜０．０３％、０．００３％＜Ａｌ＜
０．１％、厚み＞２００ｍｍ、幅＞９００ｍｍの冷間圧
延炭素鋼板用スラブを、鋳型のメニスカスから２．０ｍ
以上の垂直部とこれに続く湾曲部と水平部を形成した連
続鋳造機で連続鋳造するに際し、鋳造ノズルから溶鋼と
共に１〜５０ｌ／ｍｉｎの不活性ガスを鋳型内に吐出す
ると共に、この鋳型のメニスカスに粘性が１．０〜８．
０ポアズのパウダーを添加しながら１．０ｍ／ｍｉｎ以
上で且つ４．０ｔｏｎ／ｍｉｎ以上の鋳造速度で鋳造
し、鋳型のメニスカスから１．５ｍ以内の垂直部にある
溶鋼を電磁攪拌（攪拌方向等の限定が必要）することを
特徴とする冷間圧延炭素鋼板用スラブの連続鋳造方法で
ある。
０．１０％、Ｍｎ＜０．５５％、Ｓｉ＜０．０３％、Ｐ
＜０．０５％、Ｓ＜０．０３％、０．００３％＜Ａｌ＜
０．１％、厚み＞２００ｍｍ、幅＞９００ｍｍの冷間圧
延炭素鋼板用スラブを、鋳型のメニスカスから２．０ｍ
以上の垂直部とこれに続く湾曲部と水平部を形成した連
続鋳造機で連続鋳造するに際し、鋳造ノズルから溶鋼と
共に１〜５０ｌ／ｍｉｎの不活性ガスを鋳型内に吐出す
ると共に、この鋳型のメニスカスに粘性が１．０〜８．
０ポアズのパウダーを添加しながら１．０ｍ／ｍｉｎ以
上で且つ４．０ｔｏｎ／ｍｉｎ以上の鋳造速度で鋳造
し、鋳型のメニスカスから１．５ｍ以内の垂直部にある
溶鋼を電磁攪拌（攪拌方向等の限定が必要）することを
特徴とする冷間圧延炭素鋼板用スラブの連続鋳造方法で
ある。
【０００７】
【作用】本発明は、図１に示す如く、鋳型内の溶鋼滞留
量時間を短縮して、表面内部の品質劣化に起因する鋳型
内湯面部の皮張りを防止するための鋳造速度として１．
０ｍ／ｍｉｎ以上で４．０ｔｏｎ／ｍｉｎ以上に維持す
る。かくすると溶鋼中の不活性ガスの残留気泡によるブ
ロホールが増大する。この残留気泡を全量浮上してＡｌ
2 Ｏ3 等の溶鋼中介在物を円滑に略全量浮上促進してブ
ロホール発生とシェル表層内へのＡｌ2 Ｏ3 等の介在物
捕捉を積極的に防止するため、図２に示すごとく、該溶
鋼流の反転下降流を５〜７ｃｍ／ｓｅｃに規定する。又
図３に示す如く、該溶鋼流の反転下降流によって鋳型の
メニスカス部にある溶融パウダー溶鋼中に巻き込まれな
いように、またブレイクアウト等の操業異常が起こらな
いように添加パウダーの粘性を１．０〜８．０ポアズに
規定する。そして更にこれらの効果を確実且つ高位安定
して得るため図４に示す如く、鋳型のメニスカスから
２．０ｍ以上を垂直部とし、且つ鋳型のメニスカスから
１．５ｍ以内の垂直部にある溶鋼を電磁攪拌するもので
あり、その好ましい攪拌条件は、図５に示す如く、水平
方向の溶鋼流速を１５〜４０ｃｍ／ｓｅｃの範囲とする
ものである。
量時間を短縮して、表面内部の品質劣化に起因する鋳型
内湯面部の皮張りを防止するための鋳造速度として１．
０ｍ／ｍｉｎ以上で４．０ｔｏｎ／ｍｉｎ以上に維持す
る。かくすると溶鋼中の不活性ガスの残留気泡によるブ
ロホールが増大する。この残留気泡を全量浮上してＡｌ
2 Ｏ3 等の溶鋼中介在物を円滑に略全量浮上促進してブ
ロホール発生とシェル表層内へのＡｌ2 Ｏ3 等の介在物
捕捉を積極的に防止するため、図２に示すごとく、該溶
鋼流の反転下降流を５〜７ｃｍ／ｓｅｃに規定する。又
図３に示す如く、該溶鋼流の反転下降流によって鋳型の
メニスカス部にある溶融パウダー溶鋼中に巻き込まれな
いように、またブレイクアウト等の操業異常が起こらな
いように添加パウダーの粘性を１．０〜８．０ポアズに
規定する。そして更にこれらの効果を確実且つ高位安定
して得るため図４に示す如く、鋳型のメニスカスから
２．０ｍ以上を垂直部とし、且つ鋳型のメニスカスから
１．５ｍ以内の垂直部にある溶鋼を電磁攪拌するもので
あり、その好ましい攪拌条件は、図５に示す如く、水平
方向の溶鋼流速を１５〜４０ｃｍ／ｓｅｃの範囲とする
ものである。
【０００８】そこで、上記各技術条件の根拠について、
該当各図と共に詳細に説明する。
該当各図と共に詳細に説明する。
【０００９】尚、この各データは、表１に示す連続鋳造
操業条件下で得たものであり、本発明が前提条件とする
ものである。
操業条件下で得たものであり、本発明が前提条件とする
ものである。
【００１０】
【表１】
【００１１】図１は、鋳型内湯面部の皮張り発生と残留
気泡の状況を鋳造速度（ｍ／ｍｉｎとｔｏｎ／ｍｉｎ）
との関係で示すものであり、この図から明らかなよう
に、鋳造速度が１．０ｍ／ｍｉｎ以上で４．０ｔｏｎ／
ｍｉｎ以上の領域が皮張りが発生しない良好操業域であ
るが、鋳造速度の増加に伴い残留気泡は増加する。
気泡の状況を鋳造速度（ｍ／ｍｉｎとｔｏｎ／ｍｉｎ）
との関係で示すものであり、この図から明らかなよう
に、鋳造速度が１．０ｍ／ｍｉｎ以上で４．０ｔｏｎ／
ｍｉｎ以上の領域が皮張りが発生しない良好操業域であ
るが、鋳造速度の増加に伴い残留気泡は増加する。
【００１２】図２は、溶鋼流の反転下降流が２〜１０ｃ
ｍ／ｓｅｃ生ずる鋳造ノズルから溶鋼と共に吐出する不
活性ガスによる残留気泡が主因となって発生するブロホ
ールと層内へのＡｌ2 Ｏ3 等の介在物量との関係を示す
ものでありこの図から明らかなように反転下降流５〜７
ｃｍ／ｓｅｃの範囲がブロホール発生量とシェル表層内
へのＡｌ2 Ｏ3 等の介在物量の両者を共に許容範囲内に
低減せしめるものである。つまり反転下降流５ｃｍ／ｓ
ｅｃ未満であるとシェル表層内へのＡｌ2 Ｏ3 等の介在
物量が許容範囲を超え、７ｃｍ／ｓｅｃを超えるとブロ
ホール発生量が許容範囲を超えてしまうものである。こ
こで許容範囲とは、冷間圧延炭素鋼板として実用上問題
の無い範囲をいう。
ｍ／ｓｅｃ生ずる鋳造ノズルから溶鋼と共に吐出する不
活性ガスによる残留気泡が主因となって発生するブロホ
ールと層内へのＡｌ2 Ｏ3 等の介在物量との関係を示す
ものでありこの図から明らかなように反転下降流５〜７
ｃｍ／ｓｅｃの範囲がブロホール発生量とシェル表層内
へのＡｌ2 Ｏ3 等の介在物量の両者を共に許容範囲内に
低減せしめるものである。つまり反転下降流５ｃｍ／ｓ
ｅｃ未満であるとシェル表層内へのＡｌ2 Ｏ3 等の介在
物量が許容範囲を超え、７ｃｍ／ｓｅｃを超えるとブロ
ホール発生量が許容範囲を超えてしまうものである。こ
こで許容範囲とは、冷間圧延炭素鋼板として実用上問題
の無い範囲をいう。
【００１３】図３は、上記反転下降流５〜７ｃｍ／ｓｅ
ｃの範囲において、添加パウダーの粘性と溶融パウダー
溶鋼中巻き込みによるブレークアウト発生及びスラブ内
部のパウダー巻き込みによる大型介在物個数との関係を
示すものであり、この図から明らかなように、パウダー
の粘性が１．０〜８．０ポアズの範囲が各発生量の最も
少ない領域である。ここで上限を８．０ポアズとした理
由は、８．０ポアズを超えるとブレークアウトと大型介
在物は殆ど発生しないが、パウダー本来の機能、つまり
鋳型内壁面−凝固シェル表面間への均一流入と鋳型メニ
スカス部での浮上不純物捕捉能を損なわせるからであ
る。
ｃの範囲において、添加パウダーの粘性と溶融パウダー
溶鋼中巻き込みによるブレークアウト発生及びスラブ内
部のパウダー巻き込みによる大型介在物個数との関係を
示すものであり、この図から明らかなように、パウダー
の粘性が１．０〜８．０ポアズの範囲が各発生量の最も
少ない領域である。ここで上限を８．０ポアズとした理
由は、８．０ポアズを超えるとブレークアウトと大型介
在物は殆ど発生しないが、パウダー本来の機能、つまり
鋳型内壁面−凝固シェル表面間への均一流入と鋳型メニ
スカス部での浮上不純物捕捉能を損なわせるからであ
る。
【００１４】図４は、本発明における条件の電磁攪拌を
実施する垂直部の領域と、前記各図に示した本発明の各
条件による効果との関係を示したものであり、この図か
ら明らかなように、鋳型のメニスカスから１．５ｍ以内
の垂直部にある溶電磁攪拌することにより本発明の各条
件による効果をより高位安定して確実に得られる。そし
て電磁攪拌条件として水平方向の溶鋼流速を１５〜４０
ｃｍ／ｓｅｃの範囲とする理由は、図５に電磁攪拌条件
と本発明の各条件による効果の向上率との関係を示す如
く水平方向の溶鋼流速を１５ｃｍ／ｓｅｃ未満とすると
該向上は殆ど得られなく又水平方向の溶鋼流速が４０ｃ
ｍ／ｓｅｃを超えると該向上率が変わらず、５０ｃｍ／
ｓｅｃを超えると効果の向上は無く急激に低下しむしろ
悪化するため好ましくない。
実施する垂直部の領域と、前記各図に示した本発明の各
条件による効果との関係を示したものであり、この図か
ら明らかなように、鋳型のメニスカスから１．５ｍ以内
の垂直部にある溶電磁攪拌することにより本発明の各条
件による効果をより高位安定して確実に得られる。そし
て電磁攪拌条件として水平方向の溶鋼流速を１５〜４０
ｃｍ／ｓｅｃの範囲とする理由は、図５に電磁攪拌条件
と本発明の各条件による効果の向上率との関係を示す如
く水平方向の溶鋼流速を１５ｃｍ／ｓｅｃ未満とすると
該向上は殆ど得られなく又水平方向の溶鋼流速が４０ｃ
ｍ／ｓｅｃを超えると該向上率が変わらず、５０ｃｍ／
ｓｅｃを超えると効果の向上は無く急激に低下しむしろ
悪化するため好ましくない。
【００１５】
【実施例】本発明の実施例Ｎｏ．１〜６を比較例Ｎｏ．
７〜１２と共に表２〜５に示す。
７〜１２と共に表２〜５に示す。
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【表４】
【００１９】
【表５】
【００２０】
【発明の効果】本発明は、スラブの連続鋳造において、
鋳型内の溶鋼滞留量時間を短縮して、表面内部の品質劣
化に起因する鋳型内湯面部の皮張りを防止すると共に、
鋳型のメニスカス部にある溶融パウダーを溶鋼中に巻き
込むことなく、Ａｌ2 Ｏ3 等の溶鋼中介在物を円滑に略
全量浮上促進してブロホール発生とシェル表層内へのＡ
ｌ2 Ｏ3 等の介在物捕捉を積極的に防止し、表面及び内
部ともに欠陥の無い高品質の冷間圧延炭素鋼板用スラブ
を確実に高位安定して得る。
鋳型内の溶鋼滞留量時間を短縮して、表面内部の品質劣
化に起因する鋳型内湯面部の皮張りを防止すると共に、
鋳型のメニスカス部にある溶融パウダーを溶鋼中に巻き
込むことなく、Ａｌ2 Ｏ3 等の溶鋼中介在物を円滑に略
全量浮上促進してブロホール発生とシェル表層内へのＡ
ｌ2 Ｏ3 等の介在物捕捉を積極的に防止し、表面及び内
部ともに欠陥の無い高品質の冷間圧延炭素鋼板用スラブ
を確実に高位安定して得る。
【図１】鋳型内湯面部の皮張り発生と残留気泡の状況を
鋳造速度との関係で示す図である。
鋳造速度との関係で示す図である。
【図２】残留気泡が主因となって発生するブロホールと
層内へのＡｌ2 Ｏ3 等の介在物量との関係を示す図であ
る。
層内へのＡｌ2 Ｏ3 等の介在物量との関係を示す図であ
る。
【図３】添加パウダーの粘性と溶融パウダー溶鋼中巻き
込みによるブレークアウト発生及びスラブ内部のパウダ
ー巻き込みによる大型介在物個数との関係を示す図であ
る。
込みによるブレークアウト発生及びスラブ内部のパウダ
ー巻き込みによる大型介在物個数との関係を示す図であ
る。
【図４】電磁攪拌を実施する垂直部の領域と本発明の効
果との関係を示す図である。
果との関係を示す図である。
【図５】電磁攪拌条件と本発明の効果の向上率との関係
を示す図である。
を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２２Ｄ 11/10 ３７０ Ｇ 7362−4Ｅ (72)発明者 中村 寛治 大分県大分市大字西ノ洲１ 新日本製鐵株 式会社大分製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ＜０．１０％、Ｍｎ＜０．５５％、Ｓ
ｉ＜０．０３％、Ｐ＜０．０５％、Ｓ＜０．０３％、
０．００３％＜Ａｌ＜０．１％、厚み＞２００ｍｍ、幅
＞９００ｍｍの冷間圧延炭素鋼板用スラブを、鋳型のメ
ニスカスから２０ｍ以上の垂直部とこれに続く湾曲部と
水平部を形成した連続鋳造機で連続鋳造するに際し、鋳
造ノズルからの吐出溶鋼中に１ｌ／ｍｉｎ以上の不活性
ガスを混入して溶鋼を鋳型内に注出すると共に、この鋳
型のメニスカスに粘性が１．０ポアズ以上のパウダーを
添加しながら１．０ｍ／ｍｉｎ以上で且つ４．０ｔｏｎ
／ｍｉｎ以上の鋳造速度で鋳造し、鋳型のメニスカスか
ら１．５ｍ以内の垂直部にある溶鋼を（攪拌方向等の限
定が必要）電磁攪拌することを特徴とする冷間圧延炭素
鋼板用スラブの連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26546391A JPH0576993A (ja) | 1991-09-18 | 1991-09-18 | 冷間圧延炭素鋼板用スラブの連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26546391A JPH0576993A (ja) | 1991-09-18 | 1991-09-18 | 冷間圧延炭素鋼板用スラブの連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0576993A true JPH0576993A (ja) | 1993-03-30 |
Family
ID=17417524
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26546391A Pending JPH0576993A (ja) | 1991-09-18 | 1991-09-18 | 冷間圧延炭素鋼板用スラブの連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0576993A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003074213A1 (en) | 2002-03-01 | 2003-09-12 | Jfe Steel Corporation | Method and apparatus for controlling flow of molten steel in mold, and method for producing continuous castings |
| KR100406413B1 (ko) * | 1999-11-01 | 2003-11-19 | 주식회사 포스코 | 냉연 내후성강의 주조방법 |
| JP2006116591A (ja) * | 2004-10-25 | 2006-05-11 | Jfe Steel Kk | 鋼の鋳造方法 |
| KR100971251B1 (ko) * | 2008-08-19 | 2010-07-20 | 주식회사 포스코 | 표면 품질이 우수한 선재용 주편 제조방법 |
| CN106735022A (zh) * | 2016-12-28 | 2017-05-31 | 河南省西保冶材集团有限公司 | 一种连铸结晶器保护渣的制浆工艺 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6272458A (ja) * | 1985-09-26 | 1987-04-03 | Toshiba Corp | 電磁撹拌方法 |
| JPS6315060A (ja) * | 1986-07-07 | 1988-01-22 | 松下冷機株式会社 | 冷凍庫 |
| JPS63242452A (ja) * | 1987-03-30 | 1988-10-07 | Nkk Corp | 軽圧下鋳造方法 |
-
1991
- 1991-09-18 JP JP26546391A patent/JPH0576993A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6272458A (ja) * | 1985-09-26 | 1987-04-03 | Toshiba Corp | 電磁撹拌方法 |
| JPS6315060A (ja) * | 1986-07-07 | 1988-01-22 | 松下冷機株式会社 | 冷凍庫 |
| JPS63242452A (ja) * | 1987-03-30 | 1988-10-07 | Nkk Corp | 軽圧下鋳造方法 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100406413B1 (ko) * | 1999-11-01 | 2003-11-19 | 주식회사 포스코 | 냉연 내후성강의 주조방법 |
| WO2003074213A1 (en) | 2002-03-01 | 2003-09-12 | Jfe Steel Corporation | Method and apparatus for controlling flow of molten steel in mold, and method for producing continuous castings |
| JP2006116591A (ja) * | 2004-10-25 | 2006-05-11 | Jfe Steel Kk | 鋼の鋳造方法 |
| JP4613579B2 (ja) * | 2004-10-25 | 2011-01-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の鋳造方法 |
| KR100971251B1 (ko) * | 2008-08-19 | 2010-07-20 | 주식회사 포스코 | 표면 품질이 우수한 선재용 주편 제조방법 |
| CN106735022A (zh) * | 2016-12-28 | 2017-05-31 | 河南省西保冶材集团有限公司 | 一种连铸结晶器保护渣的制浆工艺 |
| CN106735022B (zh) * | 2016-12-28 | 2019-04-05 | 河南省西保冶材集团有限公司 | 一种连铸结晶器保护渣的制浆工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2007105745A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH0576993A (ja) | 冷間圧延炭素鋼板用スラブの連続鋳造方法 | |
| JP3802822B2 (ja) | 気泡欠陥の少ない鋳片の連続鋳造方法及びその鋳片を加工した鋼材 | |
| JP4203167B2 (ja) | 溶鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH1080749A (ja) | 高炭素鋼の連続鋳造方法 | |
| JP4402751B2 (ja) | 清浄な連続鋳造鋳片の製造方法 | |
| JP3464856B2 (ja) | 高清浄度鋼連続鋳造用タンディッシュ | |
| JP4259232B2 (ja) | 極低炭素鋼のスラブ連続鋳造方法 | |
| JP2007229736A (ja) | 厚鋼板用大断面鋳片の垂直型連続鋳造方法 | |
| JP2718608B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3817209B2 (ja) | 表面及び内部欠陥の発生を防止するステンレス鋳片の連続鋳造方法 | |
| JP7389335B2 (ja) | 薄肉鋳片の製造方法 | |
| JP2898296B2 (ja) | 薄板鋼板用鋳片の連続鋳造方法 | |
| JPS6272458A (ja) | 電磁撹拌方法 | |
| JP3538967B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP2888155B2 (ja) | Ｔｉ含有極低炭素鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2004098082A (ja) | 電磁攪拌を行うステンレス溶鋼の鋳造方法 | |
| JP3426117B2 (ja) | 溶鋼の連続鋳造方法 | |
| JPS6238747A (ja) | 焼鈍時ふくれ欠陥を伴わぬ極低炭素鋼冷延薄板向けスラブの連続鋳造方法 | |
| JP3558815B2 (ja) | 底部を密閉した固定堰を備えたタンディッシュによる高清浄度鋼連続鋳造方法 | |
| JPH11320054A (ja) | 連続鋳造機および連続鋳造方法 | |
| JP2003205349A (ja) | 気泡欠陥の少ない鋳片の連続鋳造方法及び製造された鋳片 | |
| JP3238090B2 (ja) | 鋼スラブの連続鋳造方法 | |
| JP2001047201A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP4081218B2 (ja) | 連続鋳造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19970805 |