JP3464856B2 - 高清浄度鋼連続鋳造用タンディッシュ - Google Patents
高清浄度鋼連続鋳造用タンディッシュInfo
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶鋼中の介在物を効率
良く浮上分離させることにより高清浄度鋼を連続鋳造す
る際に使用され、耐火物施工性に優れたタンディッシュ
に関する。 【０００２】 【従来の技術】転炉，電気炉等の製錬炉で溶製された溶
鋼は、取鍋に受けられ、ＲＨ真空脱ガス等の二次精錬工
程を経由した後、タンディッシュを経て連続鋳造用鋳型
に送り込まれ、連鋳スラブに製造される。スラブの清浄
度を高めるため、精錬炉における操業条件や取鍋内での
精錬条件等に関し種々改良されてきている。取鍋内で
は、各種精錬剤が必要に応じて添加され、溶鋼に含まれ
ている不純物元素が除去される。また、真空処理によっ
て、溶鋼を脱ガスする場合もある。このようにして清浄
度が高められた溶鋼は、タンディッシュを介して連続鋳
造用鋳型に注湯される。しかし、溶鋼は、タンディッシ
ュを通過する間に雰囲気ガスや耐火物ライニングと接触
し、ガス吸収やライニング材の溶出等によって汚染され
易い。また、取鍋からタンディッシュに供給された溶鋼
には、精錬反応によって生成したＡｌ2 Ｏ3 等の介在物
が溶鋼から除去されずに残留している。 【０００３】溶鋼に含まれている介在物は、連鋳時には
浸漬ノズル等を閉塞させる原因となり、鋳造条件を不安
定にする。介在物が連鋳スラブに持ち込まれると、後続
する圧延段階で疵発生原因となり、歩留りを低下させ
る。そこで、タンディッシュ内の溶鋼に含まれている介
在物を除去するため、従来から種々の提案がされてい
る。たとえば、特開平１−２２４１５２号公報では、タ
ンディッシュ内で溶鋼の流動方向を強制的に変更させて
上昇流を作り、溶鋼に含まれている介在物の浮上分離を
促進させるように、複数の堰を設けたタンディッシュが
紹介されている。また、特開昭６３−７２４５２号公報
では、溶湯流通方向に関し上向きに傾斜した孔を設けた
タンディッシュ堰が紹介されている。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】タンディッシュ内部に
堰を設けると、浮上分離効果によって溶鋼の清浄度は確
かに向上する。しかし、上堰や下堰でタンディッシュの
内部空間を複雑に仕切ったものでは、保守管理が面倒に
なり、堰の取り替えに多大の手数が必要になる。また、
堰のあるタンディッシュでは、注湯終了期の溶鋼をタン
ディッシュから排出するため、タンディッシュの底面と
堰の下部との間に通称「ねずみ通し」といわれる開口部
が設けられている。しかし、ねずみ通しを通過して短時
間に排出されてしまう介在物がかなり多く、堰の浮上分
離効果を著しく低下させる原因となっている。更に、注
湯終了期には、取鍋から持ちきたされたスラグやタンデ
ィッシュフラックスを鋳型の内部に持ち込まないよう
に、若干量の溶鋼がタンディッシュ内に残留した状態で
連鋳用鋳型への注湯を停止している。そのため、タンデ
ィッシュを次のキャストに使用する前に、タンディッシ
ュ内部で凝固したスラグや地金の残塊を排出する必要が
ある。 【０００５】しかし、ねずみ通しを形成した堰をもつタ
ンディッシュでは、ねずみ通しのため残塊が堰で分離さ
れることなく、巨大な残塊が発生する。その結果、残塊
の排出及び廃棄処分に多大の手数と時間がかかる。した
がって、タンディッシュから連鋳用鋳型に流出する介在
物やスラグを可能な限り少なくする堰本来の作用を確保
した上で、構造を簡略化したタンディッシュが望まれて
いる。本発明は、このような要求に応えるべく案出され
たものであり、堰の設置位置や高さを適正化することに
より、介在物の凝集合体や浮上分離を一層促進させて溶
鋼の清浄度を更に高め、健全で品質が高位に安定した連
鋳片を得ることを目的とする。 【０００６】 【課題を解決するための手段】 本発明のタンディッシュは、その目的を達成するため、
底部を密閉する下固定堰を取鍋溶鋼注入流から連鋳用鋳
型への流出孔までの間に一重で設けたタンディッシュで
あって、前記下固定堰は式（１）及び式（２）を満足す
る条件下で設置位置及び高さが規制されていることを特
徴とする。 ０．０７×Ｌ≦Ｄ≦０．２０×Ｌ ・・・・（１） ０．３３×Ｈ≦ｈ≦０．６７×Ｈ ・・・・（２） 【０００７】以下、図面を参照しながら、本発明をその
作用と共に具体的に説明する。本発明で使用するタンデ
ィッシュは、図１に示すように上広がりのタンディッシ
ュ本体１０に固定堰２０を固定し、固定堰２０でタンデ
ィッシュ底部を密閉している。タンディッシュ本体１０
は、耐火レンガを構築した炉壁１１に耐火物ライニング
１２を施しており、上広がりの台形状断面をもってい
る。一般に、固定堰の高さ及び設置位置がタンディッシ
ュ内での介在物浮上性に及ぼす影響は大きく、その適正
化を図ることが高清浄度鋼を得る上で非常に重要であ
る。そこで、本発明者等は、図２に示すようにロングノ
ズル１の入口から投入した模擬介在物が鋳型に流出する
状況を把握するため、中空球状のシリカバルーンを模擬
介在物とした水モデル実験を行った。水モデル実験で
は、ロングノズル１から吐出する取鍋溶鋼注入流から固
定堰２０までの水平距離Ｄ及びタンディッシュ及びタン
ディッシュ底壁１４から固定堰頂面までの高さｈを種々
変化させ、模擬介在物の流出割合に及ぼす水平距離Ｄ及
び高さｈの影響を調査した。 【０００８】調査結果を、図３に示す。図３では、取鍋
溶鋼注入流から固定堰２０までの水平距離Ｄと取鍋溶鋼
注入流から連鋳用鋳型への流出孔までの水平距離Ｌの比
Ｄ／Ｌを横軸にとり、タンディッシュ底壁１４から固定
堰２０の頂面までの高さｈとタンディッシュ内の鋼浴深
さＨの比ｈ／Ｈを縦軸にとった。そして、堰を設けない
場合の流出介在物量に対する堰使用時の流出介在物量の
割合（％）をＤ／Ｌ−ｈ／Ｈの関係で整理した。図３か
ら明らかなように、Ｄ／Ｌ＝０．０７〜０．２０及びｈ
／Ｈ＝０．３３〜０．６７となる条件下で固定堰２０を
設置した場合、堰を設けない場合に比較して介在物流出
割合が半分以下に抑えられていた。 【０００９】Ｄ／Ｌ，ｈ／Ｈが前述した範囲を外れる
と、介在物流出率が増加する。この原因は、水モデル実
験中の目視観察の結果から次のように推察される。すな
わち、固定堰２０の設置位置に関しＤ／Ｌが０．０７に
達しない場合、ロングノズル１を経由して流入する取鍋
溶鋼注入流が固定堰２０の外側まで溢れ出るため、堰止
め効果が一部損なわれる。逆にＤ／Ｌが０．２０を超え
ると、取鍋溶鋼注入流のエネルギーを利用した撹拌・浮
上流が拡散し、その効果が弱まると共に、連鋳用鋳型へ
の流出孔３近傍の溶鋼の流れに乱れが生じ、介在物が流
出し易くなる。固定堰２０の高さに関しては、ｈ／Ｈが
０．３３に満たないと、堰止め効果が不十分になり、固
定堰２０の下流側に持ちきたされる介在物の割合が増加
する。逆にｈ／Ｈが０．６７を超えると、堰頂面が溶鋼
表面に接近し、堰頂面を超えて通過する溶鋼７の流速が
増大するため、溶鋼表面が逆に荒らされる結果、浮上し
た介在物が再び溶鋼中に侵入したり、表面に浮遊してい
るタンディッシュスラグ６が巻き込まれ、溶鋼２を汚染
する。 【００１０】このように、固定堰２０の高さ、すなわち
タンディッシュの底壁１４から固定堰２０の頂面までの
距離ｈと取鍋溶鋼注入流から固定堰２０までの水平距離
Ｄを適正に調節することによって、タンディッシュ内で
の介在物浮上効果を常に高位に維持することができる。
溶鋼２をタンディッシュに供給するに際しては、注湯開
始時では送り込まれた溶鋼２が固定堰２０の内側に溜
る。その後、溶鋼２の湯面が固定堰２０の頂面に達する
と、固定堰２０の外側に流出していく。この状態で、タ
ンディッシュの内部が固定堰２０によって上流域と下流
域に区分される。ロングノズル１から供給された溶鋼２
は、図２に矢印で示すように、上流域で固定堰２０に沿
った上昇流５となって湯面近傍まで流動する。この過程
で、溶鋼２に含まれている介在物は、比重差によって溶
鋼２から浮上分離する。このとき、固定堰２０の一部を
ポーラスレンガとし、ポーラスレンガからＡｒガスを導
入すると、ガス気泡に介在物が確実に捕捉されると共
に、ガス気泡の浮上駆動力が加わり更に浮上分離が促進
される。また、湯面にフラックス層６を浮遊させておく
とき、浮上した介在物がフラックス層６に効率よく吸収
される。 【００１１】介在物が浮上分離された溶鋼２は、清浄度
の高い下降流７となって下流域に流入し、浸漬ノズル３
を経て連鋳用鋳型に供給される。注湯終了期には、取鍋
から供給される溶鋼２は、スラグ等の影響を受けて汚染
が著しい。しかし、汚染された溶鋼２は、固定堰２０の
内側に溜り、連鋳用鋳型に持ち込まれることがないの
で、得られる連鋳片の品質を低下させることもない。１
キャスト分の連鋳作業を終了し、次のキャストに備える
ときには、タンディッシュ内の残塊を取り出し、耐火物
を補修する。このとき、ねずみ通しを形成した固定堰で
発生するようなタンディッシュ底部全面にわたって繋が
っている巨大な残塊が発生することがないので、残塊の
処理が極めて容易になる。また、固定堰の枚数もストラ
ンド当り１枚と必要最小限であり、且つねずみ通しのな
いシンプルな構造であるため、耐火物の施工作業も極め
て簡単になる。 【００１２】 【実施例】図２に示すタンディッシュを使用して、転炉
−ＲＨ真空脱ガス工程で溶製した低炭素Ａｌキルド鋼を
連続鋳造した。鋳型幅は１２００ｍｍ，鋳片厚は２５０
ｍｍ，鋳造速度は１．４ｍ／分とした。タンディッシュ
は、取鍋溶鋼注入流から連鋳用鋳型への流出孔までの水
平距離をＬ＝３０００ｍｍ，定常状態における鋼浴深さ
をＨ＝１２００ｍｍとし、溶鋼量約６５トンを注湯し
た。固定堰は、取鍋溶鋼注入流から固定堰までの水平距
離をＤ＝３００ｍｍ，定常状態における堰頂面までの高
さをｈ＝６００ｍｍに設定した。この条件下では、Ｄ／
Ｌ＝０．１０，ｈ／Ｈ＝０．５０となる。比較のため、
同一のタンディッシュを使用して、水平距離Ｄ及び高さ
ｈを表１に示すように変更し、同様な条件下で連続鋳造
した。 【００１３】 【００１４】また、比較例５として、図４に示すような
上流側から下流側に向かって中央下堰４１，上堰４２及
び外下堰４３の順に配置され、中央下堰４１及び外下堰
４３にねずみ通し４４を設けた三重堰５０を設置した同
容量のタンディッシュを用い、実施例と同様に溶製した
低炭素Ａｌキルド鋼を連続鋳造した。定常部及び取鍋交
換時においてタンディッシュ出口で溶鋼をサンプリング
し、分析して求めた溶鋼中全酸素量Ｔ．［Ｏ］TDとＲＨ
真空脱ガス処理後の溶鋼中全酸素量Ｔ．［Ｏ］RHとの比
を介在物流出率ηとして算出した。実施例と比較例とで
は、図５に比較して示すように介在物流出率ηに大きな
差がみられた。すなわち、実施例の定常部では、介在物
流出率η＝０．２が得られ、三重堰を使用した比較例５
の定常部のη＝０．４に比べて、鋳型への介在物排出量
が半減していることが判った。また、比較例５の取鍋交
換時にはη＝０．５と定常部よりも清浄度が劣っていた
が、実施例の取鍋交換時では、定常部と同様にη＝０．
２と低位で安定していた。また、堰の設置位置や高さを
変更した比較例１〜４では、η＝０．４〜０．６と三重
堰と同等、或いは若干劣る結果となった。以上の結果を
総合すると、固定堰の設置条件を適正範囲に設定するこ
とにより、三重堰よりもシンプルな構造をもつタンディ
ッシュを使用し、しかも三重堰を凌駕する介在物浮上効
果が奏せられ、清浄度の高い鋳片が製造されることが判
る。 【００１５】 【発明の効果】以上に説明したように、本発明は、内部
を上流域及び下流域に仕切る固定堰の設置位置及び高さ
を適正に調節することにより、介在物の浮上分離が促進
され、鋼清浄度鋼を連鋳用鋳型に供給することができ
る。そのため、定常状態では勿論、取鍋交換等の非定常
状態においても、高位に安定した高清浄度鋼の連続鋳造
が可能となる。また、一連の鋳造終了後にタンディッシ
ュ内にある残塊を処理する際でも、固定堰によって残塊
が小分塊されるため、残塊の抜取りが極めて簡単にな
る。更にねずみ通しをもたないシンプルな構造の堰を必
要最小限の枚数だけ施工すれば良く、耐火物施工性の観
点からも極めて簡便となる。更に、取鍋溶鋼注入流から
固定堰までの水平距離及び湯面から堰頂面までの距離が
適正範囲に維持されることによって、上流域で固定堰に
沿って上昇する溶鋼から介在物が効率よく浮上分離し、
清浄度の高い溶鋼が下流域から連鋳用鋳型に送り出さ
れ、高清浄度の鋳片が得られる。
良く浮上分離させることにより高清浄度鋼を連続鋳造す
る際に使用され、耐火物施工性に優れたタンディッシュ
に関する。 【０００２】 【従来の技術】転炉，電気炉等の製錬炉で溶製された溶
鋼は、取鍋に受けられ、ＲＨ真空脱ガス等の二次精錬工
程を経由した後、タンディッシュを経て連続鋳造用鋳型
に送り込まれ、連鋳スラブに製造される。スラブの清浄
度を高めるため、精錬炉における操業条件や取鍋内での
精錬条件等に関し種々改良されてきている。取鍋内で
は、各種精錬剤が必要に応じて添加され、溶鋼に含まれ
ている不純物元素が除去される。また、真空処理によっ
て、溶鋼を脱ガスする場合もある。このようにして清浄
度が高められた溶鋼は、タンディッシュを介して連続鋳
造用鋳型に注湯される。しかし、溶鋼は、タンディッシ
ュを通過する間に雰囲気ガスや耐火物ライニングと接触
し、ガス吸収やライニング材の溶出等によって汚染され
易い。また、取鍋からタンディッシュに供給された溶鋼
には、精錬反応によって生成したＡｌ2 Ｏ3 等の介在物
が溶鋼から除去されずに残留している。 【０００３】溶鋼に含まれている介在物は、連鋳時には
浸漬ノズル等を閉塞させる原因となり、鋳造条件を不安
定にする。介在物が連鋳スラブに持ち込まれると、後続
する圧延段階で疵発生原因となり、歩留りを低下させ
る。そこで、タンディッシュ内の溶鋼に含まれている介
在物を除去するため、従来から種々の提案がされてい
る。たとえば、特開平１−２２４１５２号公報では、タ
ンディッシュ内で溶鋼の流動方向を強制的に変更させて
上昇流を作り、溶鋼に含まれている介在物の浮上分離を
促進させるように、複数の堰を設けたタンディッシュが
紹介されている。また、特開昭６３−７２４５２号公報
では、溶湯流通方向に関し上向きに傾斜した孔を設けた
タンディッシュ堰が紹介されている。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】タンディッシュ内部に
堰を設けると、浮上分離効果によって溶鋼の清浄度は確
かに向上する。しかし、上堰や下堰でタンディッシュの
内部空間を複雑に仕切ったものでは、保守管理が面倒に
なり、堰の取り替えに多大の手数が必要になる。また、
堰のあるタンディッシュでは、注湯終了期の溶鋼をタン
ディッシュから排出するため、タンディッシュの底面と
堰の下部との間に通称「ねずみ通し」といわれる開口部
が設けられている。しかし、ねずみ通しを通過して短時
間に排出されてしまう介在物がかなり多く、堰の浮上分
離効果を著しく低下させる原因となっている。更に、注
湯終了期には、取鍋から持ちきたされたスラグやタンデ
ィッシュフラックスを鋳型の内部に持ち込まないよう
に、若干量の溶鋼がタンディッシュ内に残留した状態で
連鋳用鋳型への注湯を停止している。そのため、タンデ
ィッシュを次のキャストに使用する前に、タンディッシ
ュ内部で凝固したスラグや地金の残塊を排出する必要が
ある。 【０００５】しかし、ねずみ通しを形成した堰をもつタ
ンディッシュでは、ねずみ通しのため残塊が堰で分離さ
れることなく、巨大な残塊が発生する。その結果、残塊
の排出及び廃棄処分に多大の手数と時間がかかる。した
がって、タンディッシュから連鋳用鋳型に流出する介在
物やスラグを可能な限り少なくする堰本来の作用を確保
した上で、構造を簡略化したタンディッシュが望まれて
いる。本発明は、このような要求に応えるべく案出され
たものであり、堰の設置位置や高さを適正化することに
より、介在物の凝集合体や浮上分離を一層促進させて溶
鋼の清浄度を更に高め、健全で品質が高位に安定した連
鋳片を得ることを目的とする。 【０００６】 【課題を解決するための手段】 本発明のタンディッシュは、その目的を達成するため、
底部を密閉する下固定堰を取鍋溶鋼注入流から連鋳用鋳
型への流出孔までの間に一重で設けたタンディッシュで
あって、前記下固定堰は式（１）及び式（２）を満足す
る条件下で設置位置及び高さが規制されていることを特
徴とする。 ０．０７×Ｌ≦Ｄ≦０．２０×Ｌ ・・・・（１） ０．３３×Ｈ≦ｈ≦０．６７×Ｈ ・・・・（２） 【０００７】以下、図面を参照しながら、本発明をその
作用と共に具体的に説明する。本発明で使用するタンデ
ィッシュは、図１に示すように上広がりのタンディッシ
ュ本体１０に固定堰２０を固定し、固定堰２０でタンデ
ィッシュ底部を密閉している。タンディッシュ本体１０
は、耐火レンガを構築した炉壁１１に耐火物ライニング
１２を施しており、上広がりの台形状断面をもってい
る。一般に、固定堰の高さ及び設置位置がタンディッシ
ュ内での介在物浮上性に及ぼす影響は大きく、その適正
化を図ることが高清浄度鋼を得る上で非常に重要であ
る。そこで、本発明者等は、図２に示すようにロングノ
ズル１の入口から投入した模擬介在物が鋳型に流出する
状況を把握するため、中空球状のシリカバルーンを模擬
介在物とした水モデル実験を行った。水モデル実験で
は、ロングノズル１から吐出する取鍋溶鋼注入流から固
定堰２０までの水平距離Ｄ及びタンディッシュ及びタン
ディッシュ底壁１４から固定堰頂面までの高さｈを種々
変化させ、模擬介在物の流出割合に及ぼす水平距離Ｄ及
び高さｈの影響を調査した。 【０００８】調査結果を、図３に示す。図３では、取鍋
溶鋼注入流から固定堰２０までの水平距離Ｄと取鍋溶鋼
注入流から連鋳用鋳型への流出孔までの水平距離Ｌの比
Ｄ／Ｌを横軸にとり、タンディッシュ底壁１４から固定
堰２０の頂面までの高さｈとタンディッシュ内の鋼浴深
さＨの比ｈ／Ｈを縦軸にとった。そして、堰を設けない
場合の流出介在物量に対する堰使用時の流出介在物量の
割合（％）をＤ／Ｌ−ｈ／Ｈの関係で整理した。図３か
ら明らかなように、Ｄ／Ｌ＝０．０７〜０．２０及びｈ
／Ｈ＝０．３３〜０．６７となる条件下で固定堰２０を
設置した場合、堰を設けない場合に比較して介在物流出
割合が半分以下に抑えられていた。 【０００９】Ｄ／Ｌ，ｈ／Ｈが前述した範囲を外れる
と、介在物流出率が増加する。この原因は、水モデル実
験中の目視観察の結果から次のように推察される。すな
わち、固定堰２０の設置位置に関しＤ／Ｌが０．０７に
達しない場合、ロングノズル１を経由して流入する取鍋
溶鋼注入流が固定堰２０の外側まで溢れ出るため、堰止
め効果が一部損なわれる。逆にＤ／Ｌが０．２０を超え
ると、取鍋溶鋼注入流のエネルギーを利用した撹拌・浮
上流が拡散し、その効果が弱まると共に、連鋳用鋳型へ
の流出孔３近傍の溶鋼の流れに乱れが生じ、介在物が流
出し易くなる。固定堰２０の高さに関しては、ｈ／Ｈが
０．３３に満たないと、堰止め効果が不十分になり、固
定堰２０の下流側に持ちきたされる介在物の割合が増加
する。逆にｈ／Ｈが０．６７を超えると、堰頂面が溶鋼
表面に接近し、堰頂面を超えて通過する溶鋼７の流速が
増大するため、溶鋼表面が逆に荒らされる結果、浮上し
た介在物が再び溶鋼中に侵入したり、表面に浮遊してい
るタンディッシュスラグ６が巻き込まれ、溶鋼２を汚染
する。 【００１０】このように、固定堰２０の高さ、すなわち
タンディッシュの底壁１４から固定堰２０の頂面までの
距離ｈと取鍋溶鋼注入流から固定堰２０までの水平距離
Ｄを適正に調節することによって、タンディッシュ内で
の介在物浮上効果を常に高位に維持することができる。
溶鋼２をタンディッシュに供給するに際しては、注湯開
始時では送り込まれた溶鋼２が固定堰２０の内側に溜
る。その後、溶鋼２の湯面が固定堰２０の頂面に達する
と、固定堰２０の外側に流出していく。この状態で、タ
ンディッシュの内部が固定堰２０によって上流域と下流
域に区分される。ロングノズル１から供給された溶鋼２
は、図２に矢印で示すように、上流域で固定堰２０に沿
った上昇流５となって湯面近傍まで流動する。この過程
で、溶鋼２に含まれている介在物は、比重差によって溶
鋼２から浮上分離する。このとき、固定堰２０の一部を
ポーラスレンガとし、ポーラスレンガからＡｒガスを導
入すると、ガス気泡に介在物が確実に捕捉されると共
に、ガス気泡の浮上駆動力が加わり更に浮上分離が促進
される。また、湯面にフラックス層６を浮遊させておく
とき、浮上した介在物がフラックス層６に効率よく吸収
される。 【００１１】介在物が浮上分離された溶鋼２は、清浄度
の高い下降流７となって下流域に流入し、浸漬ノズル３
を経て連鋳用鋳型に供給される。注湯終了期には、取鍋
から供給される溶鋼２は、スラグ等の影響を受けて汚染
が著しい。しかし、汚染された溶鋼２は、固定堰２０の
内側に溜り、連鋳用鋳型に持ち込まれることがないの
で、得られる連鋳片の品質を低下させることもない。１
キャスト分の連鋳作業を終了し、次のキャストに備える
ときには、タンディッシュ内の残塊を取り出し、耐火物
を補修する。このとき、ねずみ通しを形成した固定堰で
発生するようなタンディッシュ底部全面にわたって繋が
っている巨大な残塊が発生することがないので、残塊の
処理が極めて容易になる。また、固定堰の枚数もストラ
ンド当り１枚と必要最小限であり、且つねずみ通しのな
いシンプルな構造であるため、耐火物の施工作業も極め
て簡単になる。 【００１２】 【実施例】図２に示すタンディッシュを使用して、転炉
−ＲＨ真空脱ガス工程で溶製した低炭素Ａｌキルド鋼を
連続鋳造した。鋳型幅は１２００ｍｍ，鋳片厚は２５０
ｍｍ，鋳造速度は１．４ｍ／分とした。タンディッシュ
は、取鍋溶鋼注入流から連鋳用鋳型への流出孔までの水
平距離をＬ＝３０００ｍｍ，定常状態における鋼浴深さ
をＨ＝１２００ｍｍとし、溶鋼量約６５トンを注湯し
た。固定堰は、取鍋溶鋼注入流から固定堰までの水平距
離をＤ＝３００ｍｍ，定常状態における堰頂面までの高
さをｈ＝６００ｍｍに設定した。この条件下では、Ｄ／
Ｌ＝０．１０，ｈ／Ｈ＝０．５０となる。比較のため、
同一のタンディッシュを使用して、水平距離Ｄ及び高さ
ｈを表１に示すように変更し、同様な条件下で連続鋳造
した。 【００１３】 【００１４】また、比較例５として、図４に示すような
上流側から下流側に向かって中央下堰４１，上堰４２及
び外下堰４３の順に配置され、中央下堰４１及び外下堰
４３にねずみ通し４４を設けた三重堰５０を設置した同
容量のタンディッシュを用い、実施例と同様に溶製した
低炭素Ａｌキルド鋼を連続鋳造した。定常部及び取鍋交
換時においてタンディッシュ出口で溶鋼をサンプリング
し、分析して求めた溶鋼中全酸素量Ｔ．［Ｏ］TDとＲＨ
真空脱ガス処理後の溶鋼中全酸素量Ｔ．［Ｏ］RHとの比
を介在物流出率ηとして算出した。実施例と比較例とで
は、図５に比較して示すように介在物流出率ηに大きな
差がみられた。すなわち、実施例の定常部では、介在物
流出率η＝０．２が得られ、三重堰を使用した比較例５
の定常部のη＝０．４に比べて、鋳型への介在物排出量
が半減していることが判った。また、比較例５の取鍋交
換時にはη＝０．５と定常部よりも清浄度が劣っていた
が、実施例の取鍋交換時では、定常部と同様にη＝０．
２と低位で安定していた。また、堰の設置位置や高さを
変更した比較例１〜４では、η＝０．４〜０．６と三重
堰と同等、或いは若干劣る結果となった。以上の結果を
総合すると、固定堰の設置条件を適正範囲に設定するこ
とにより、三重堰よりもシンプルな構造をもつタンディ
ッシュを使用し、しかも三重堰を凌駕する介在物浮上効
果が奏せられ、清浄度の高い鋳片が製造されることが判
る。 【００１５】 【発明の効果】以上に説明したように、本発明は、内部
を上流域及び下流域に仕切る固定堰の設置位置及び高さ
を適正に調節することにより、介在物の浮上分離が促進
され、鋼清浄度鋼を連鋳用鋳型に供給することができ
る。そのため、定常状態では勿論、取鍋交換等の非定常
状態においても、高位に安定した高清浄度鋼の連続鋳造
が可能となる。また、一連の鋳造終了後にタンディッシ
ュ内にある残塊を処理する際でも、固定堰によって残塊
が小分塊されるため、残塊の抜取りが極めて簡単にな
る。更にねずみ通しをもたないシンプルな構造の堰を必
要最小限の枚数だけ施工すれば良く、耐火物施工性の観
点からも極めて簡便となる。更に、取鍋溶鋼注入流から
固定堰までの水平距離及び湯面から堰頂面までの距離が
適正範囲に維持されることによって、上流域で固定堰に
沿って上昇する溶鋼から介在物が効率よく浮上分離し、
清浄度の高い溶鋼が下流域から連鋳用鋳型に送り出さ
れ、高清浄度の鋳片が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 底部を密閉する固定堰を備えたタンディッシ
ュ 【図２】 タンディッシュ内の溶鋼流動を説明する図 【図３】 介在物流出割合に及ぼす堰設置位置及び高さ
の影響を示すグラフ 【図４】 ねずみ通し付き三重堰を備えたタンディッシ
ュ 【図５】 実施例及び比較例における介在物流出率ηを
示すグラフ 【符号の説明】 １：ロングノズル ２：溶鋼 ３：浸漬ノズル
４：ストッパー ５：：上昇流 ６：フラックス層
７：下降流 １０：タンディッシュ本体 １１：炉壁 １２：耐火物ライニング １３：支持
壁 １４：底壁 １５：側壁 １７：支持壁の内
側面 ２０：固定堰 ４０：三重堰 ４１：中央
下堰 ４２：上堰 ４３：外下堰 ４４：ねずみ
通し
ュ 【図２】 タンディッシュ内の溶鋼流動を説明する図 【図３】 介在物流出割合に及ぼす堰設置位置及び高さ
の影響を示すグラフ 【図４】 ねずみ通し付き三重堰を備えたタンディッシ
ュ 【図５】 実施例及び比較例における介在物流出率ηを
示すグラフ 【符号の説明】 １：ロングノズル ２：溶鋼 ３：浸漬ノズル
４：ストッパー ５：：上昇流 ６：フラックス層
７：下降流 １０：タンディッシュ本体 １１：炉壁 １２：耐火物ライニング １３：支持
壁 １４：底壁 １５：側壁 １７：支持壁の内
側面 ２０：固定堰 ４０：三重堰 ４１：中央
下堰 ４２：上堰 ４３：外下堰 ４４：ねずみ
通し
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 村上 義弘
広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株
式会社 技術研究所内
(56)参考文献 特開 平７−132353（ＪＰ，Ａ)
特開 昭48−93536（ＪＰ，Ａ)
特開 昭56−128648（ＪＰ，Ａ)
実開 昭61−111648（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B22D 11/10 310
B22D 43/00
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 底部を密閉する下固定堰を取鍋溶鋼注入
流から連鋳用鋳型への流出孔までの間に一重で設けたタ
ンディッシュであって、前記下固定堰は式（１）及び式
（２）を満足する条件下で設置位置及び高さが規制され
ていることを特徴とする高清浄度鋼連続鋳造用タンディ
ッシュ。 ０．０７×Ｌ≦Ｄ≦０．２０×Ｌ ・・・・（１） ０．３３×Ｈ≦ｈ≦０．６７×Ｈ ・・・・（２）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30815095A JP3464856B2 (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 高清浄度鋼連続鋳造用タンディッシュ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30815095A JP3464856B2 (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 高清浄度鋼連続鋳造用タンディッシュ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09122853A JPH09122853A (ja) | 1997-05-13 |
| JP3464856B2 true JP3464856B2 (ja) | 2003-11-10 |
Family
ID=17977503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30815095A Expired - Fee Related JP3464856B2 (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 高清浄度鋼連続鋳造用タンディッシュ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3464856B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP6686838B2 (ja) * | 2016-10-17 | 2020-04-22 | 日本製鉄株式会社 | 高清浄鋼の製造方法 |
| CN107855513A (zh) * | 2017-11-02 | 2018-03-30 | 路望培 | 一种带固定板的冶炼滤渣槽 |
-
1995
- 1995-10-31 JP JP30815095A patent/JP3464856B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPH09122853A (ja) | 1997-05-13 |
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