JPH0542311A - 圧延ロールの研削方法 - Google Patents
圧延ロールの研削方法Info
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- JPH0542311A JPH0542311A JP20029791A JP20029791A JPH0542311A JP H0542311 A JPH0542311 A JP H0542311A JP 20029791 A JP20029791 A JP 20029791A JP 20029791 A JP20029791 A JP 20029791A JP H0542311 A JPH0542311 A JP H0542311A
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- Grinding Of Cylindrical And Plane Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ロール研削面が円滑で左右対称なロールプロ
フィールを有するような段差研削を行なう。 【構成】 一方の段差部１ａを研削する場合の砥石３の
研削面の幅と、他方の段差部１ａ′を研削する場合の砥
石３′の研削面の幅とに差をつけ、この差を適宜変化さ
せて研削するようにし、研削能の差による研削不足及び
研削過多を解消し、ロール研削面が円滑で左右対称なロ
ールプロフィールを有するような段差研削を行なう。
フィールを有するような段差研削を行なう。 【構成】 一方の段差部１ａを研削する場合の砥石３の
研削面の幅と、他方の段差部１ａ′を研削する場合の砥
石３′の研削面の幅とに差をつけ、この差を適宜変化さ
せて研削するようにし、研削能の差による研削不足及び
研削過多を解消し、ロール研削面が円滑で左右対称なロ
ールプロフィールを有するような段差研削を行なう。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧延中に摩耗した圧延
ロールを研削して再使用できるようにする圧延ロールの
研削方法に関する。
ロールを研削して再使用できるようにする圧延ロールの
研削方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼材等の被圧延材を圧延する圧延ロール
の表面は必ず摩耗する。この場合、図４に示すように、
圧延ロール１の表面は被圧延材Ｓの幅ｌに等しい範囲、
即ち通板部１ｂが摩耗し、通板部１ｂの両側の非通板部
１ａ（幅ｌ1）は摩耗しない。このような、通板部１ｂ
と非通板部１ａとの摩耗による段差を解消し、また摩耗
による圧延ロール１の表面の損傷を修復し、常時円滑な
ロール表面を保持するため、圧延中に圧延ロール１の研
削を行なういわゆるオンラインロール研削が実施されて
いる。
の表面は必ず摩耗する。この場合、図４に示すように、
圧延ロール１の表面は被圧延材Ｓの幅ｌに等しい範囲、
即ち通板部１ｂが摩耗し、通板部１ｂの両側の非通板部
１ａ（幅ｌ1）は摩耗しない。このような、通板部１ｂ
と非通板部１ａとの摩耗による段差を解消し、また摩耗
による圧延ロール１の表面の損傷を修復し、常時円滑な
ロール表面を保持するため、圧延中に圧延ロール１の研
削を行なういわゆるオンラインロール研削が実施されて
いる。
【０００３】図２はオンラインロール研削の一例を示し
たものである。ケース４内には８組のカップ形の砥石３
が間隔Ｐをおいて設置され、図示しない移動装置により
ケース４全体を圧延ロール１の軸方向に移動させ、圧延
ロール１の全幅に亘り表面の研削を行なう。
たものである。ケース４内には８組のカップ形の砥石３
が間隔Ｐをおいて設置され、図示しない移動装置により
ケース４全体を圧延ロール１の軸方向に移動させ、圧延
ロール１の全幅に亘り表面の研削を行なう。
【０００４】図３は研削機構を示したものである。カッ
プ形の砥石３は、ケース４内に設けた油圧シリンダ５に
よって研削対象の圧延ロール１へ所定圧で押付けられ、
研削を行なうことができる。ケース４はスクリュージャ
ッキ６に支持され、スクリュージャッキ６はモータ７に
よって作動し、砥石３の高さを任意に調整することがで
きる。
プ形の砥石３は、ケース４内に設けた油圧シリンダ５に
よって研削対象の圧延ロール１へ所定圧で押付けられ、
研削を行なうことができる。ケース４はスクリュージャ
ッキ６に支持され、スクリュージャッキ６はモータ７に
よって作動し、砥石３の高さを任意に調整することがで
きる。
【０００５】オンラインロール研削には、非通板部（段
差部）１ａを研削する段差研削と、段差部１ａを含む圧
延ロール１の全幅を研削する全面研削とがある。実際に
は、図４に示すように、非通板部である段差部１ａを通
板部１ｂと略同じレベルまで点線で示す段差研削を行な
い、次いで圧延ロール１の全幅を二点鎖線で示す全面研
削を行なって仕上げる。
差部）１ａを研削する段差研削と、段差部１ａを含む圧
延ロール１の全幅を研削する全面研削とがある。実際に
は、図４に示すように、非通板部である段差部１ａを通
板部１ｂと略同じレベルまで点線で示す段差研削を行な
い、次いで圧延ロール１の全幅を二点鎖線で示す全面研
削を行なって仕上げる。
【０００６】図５には段差研削の状況を示してある。砥
石３，３′は非駆動で、回転する圧延ロール１に対して
若干傾斜して前面部が押付けられ、軸３Ｘ，３Ｘ′を中
心に連れ回りさせながら研削するようになっている。図
中のβ1 及びβ2 は砥石３，３′のＯＮ（研削実行）、
ＯＦＦ（研削休止）を切換える位置の設定値である。即
ち、砥石３，３′の研削面と圧延ロール１の段差部１ａ
との接触長さａ−ｃ，ｂ′−ｃ′がこの設定値β1 また
はβ2 より大きいか小さいかによって研削のＯＮ，ＯＦ
Ｆを切り換える。
石３，３′は非駆動で、回転する圧延ロール１に対して
若干傾斜して前面部が押付けられ、軸３Ｘ，３Ｘ′を中
心に連れ回りさせながら研削するようになっている。図
中のβ1 及びβ2 は砥石３，３′のＯＮ（研削実行）、
ＯＦＦ（研削休止）を切換える位置の設定値である。即
ち、砥石３，３′の研削面と圧延ロール１の段差部１ａ
との接触長さａ−ｃ，ｂ′−ｃ′がこの設定値β1 また
はβ2 より大きいか小さいかによって研削のＯＮ，ＯＦ
Ｆを切り換える。
【０００７】具体的には、左側の砥石３において、 ａ−ｃ≧β1 の時研削ＯＮ、 ａ−ｃ＜β1 の時研削ＯＦＦ、に切り換える。
【０００８】同様に右側の砥石３′において、 ｂ′−ｃ′≧β2 の時研削ＯＮ、 ｂ′−ｃ′＜β2 の時研削ＯＦＦ、に切り換える。
【０００９】この設定値β1 ，β2 については、砥石
３，３′の研削能ｖｇ（圧延ロール１の１回転あたりの
研削量：μｍ／rev)が、砥石３，３′と圧延ロール１と
の接触幅の全域において均等であるとして、実験的に得
られたデータを基に以下のように設定されている。 β1 ＝β2 ≒0.6 Ｗ ただし、Ｗは砥石３，３′と圧延ロール１の接触幅であ
る。
３，３′の研削能ｖｇ（圧延ロール１の１回転あたりの
研削量：μｍ／rev)が、砥石３，３′と圧延ロール１と
の接触幅の全域において均等であるとして、実験的に得
られたデータを基に以下のように設定されている。 β1 ＝β2 ≒0.6 Ｗ ただし、Ｗは砥石３，３′と圧延ロール１の接触幅であ
る。
【００１０】図６乃至図９は設定値β1 ，β2 を種々の
値に設定した時の研削後のロールプロフィールの違いを
示したものである。
値に設定した時の研削後のロールプロフィールの違いを
示したものである。
【００１１】ここで、段差部ｃ点の研削量△Ｒ（μｍ）
は次式で表わすことができる。 △Ｒ＝ｖｇ・ｎ・ｔｇ ただし、ｎは圧延ロール１の回転数（rev ／sec ）、ｔ
ｇはｃ点の研削時間（sec ）である。
は次式で表わすことができる。 △Ｒ＝ｖｇ・ｎ・ｔｇ ただし、ｎは圧延ロール１の回転数（rev ／sec ）、ｔ
ｇはｃ点の研削時間（sec ）である。
【００１２】尚、研削能ｖｇは砥石３，３′の押付け線
圧ρ（kg/min）が高い程大きくなる。 ρ＝Ｑ／ｌｄ ただし、Ｑは砥石１個あたりの押付け力（kg）、ｌｄは
砥石と圧延ロールの接触長さ（mm）である。
圧ρ（kg/min）が高い程大きくなる。 ρ＝Ｑ／ｌｄ ただし、Ｑは砥石１個あたりの押付け力（kg）、ｌｄは
砥石と圧延ロールの接触長さ（mm）である。
【００１３】図６にはβ＝Ｗの場合を示してある。段差
部ｃ点において、△ｔｇ＝０、またρも変化しないの
で、研削量不足の研削プロフィールとなる。
部ｃ点において、△ｔｇ＝０、またρも変化しないの
で、研削量不足の研削プロフィールとなる。
【００１４】図７にはβ≒0.8 Ｗの場合を示してある。
同一押付け力Ｑで研削すると、ρ＝Ｑ／βとなり、定常
部研削時のρ＝Ｑ／Ｗより高くなり、ｖｇも大きくなる
が、研削時間△ｔｇ＝△Ｗ／ｖ0 ≒0.2 Ｗ／ｖ0 が短か
く、研削量がまだ不足する研削プロフィールとなる。
同一押付け力Ｑで研削すると、ρ＝Ｑ／βとなり、定常
部研削時のρ＝Ｑ／Ｗより高くなり、ｖｇも大きくなる
が、研削時間△ｔｇ＝△Ｗ／ｖ0 ≒0.2 Ｗ／ｖ0 が短か
く、研削量がまだ不足する研削プロフィールとなる。
【００１５】図８にはβ≒0.6 Ｗの場合を示してある。
押付け線圧の増加によるｖｇの増加と研削時間△ｔｇ≒
0.4 Ｗ／ｖ0 がバランスして良好な研削プロフィールと
なる。
押付け線圧の増加によるｖｇの増加と研削時間△ｔｇ≒
0.4 Ｗ／ｖ0 がバランスして良好な研削プロフィールと
なる。
【００１６】図９にはβ≒0.4 Ｗの場合を示してある。
押付け線圧の増加によるｖｇの増加と研削時間△ｔｇ≒
0.6 Ｗ／ｖ0 が大きくなりすぎて、研削過多の研削プロ
フィールとなる。
押付け線圧の増加によるｖｇの増加と研削時間△ｔｇ≒
0.6 Ｗ／ｖ0 が大きくなりすぎて、研削過多の研削プロ
フィールとなる。
【００１７】従って、β≒0.6 Ｗの時、最も良好な研削
プロフィールが得られることがわかる。
プロフィールが得られることがわかる。
【００１８】また、カップ形の砥石３の原理は、図１２
に示すように、砥石３と圧延ロール１の相対すべり速度
Ｖｓで研削するとことにある。また、この相対すべり速
度Ｖｓの方向が砥石３と圧延ロール１の接触線の各点に
おいて異なっており、そのため、研削目の方向が交差す
ることにより優れた研削能が得られるところに大きな特
徴がある。
に示すように、砥石３と圧延ロール１の相対すべり速度
Ｖｓで研削するとことにある。また、この相対すべり速
度Ｖｓの方向が砥石３と圧延ロール１の接触線の各点に
おいて異なっており、そのため、研削目の方向が交差す
ることにより優れた研削能が得られるところに大きな特
徴がある。
【００１９】しかし、相対すべり速度Ｖｓの方向は、砥
石３の内側よりも外側の方が方向が変化が大きいことが
わかる。このことから、研削目の方向がより交差できる
砥石３の外側の方が内側より高い研削能となっている。
石３の内側よりも外側の方が方向が変化が大きいことが
わかる。このことから、研削目の方向がより交差できる
砥石３の外側の方が内側より高い研削能となっている。
【００２０】
【発明が解決しようとする課題】カップ形の砥石３は、
内側と外側とで研削能が異なるが、従来はこの違いを考
慮せず、β1 ＝β2 ≒0.6 Ｗとして研削していた。従っ
て、図１０に示すように、左側の段差部１ａのｃ点で研
削能ｖｇが一定の時に適正であったβ1 ≒0.6 Ｗにおい
て、研削能ｖｇの低い砥石３の内側で研削するため、研
削量が不足する傾向があった。また、図１１に示すよう
に、右側の段差部１ａ′のｃ′点では、研削能ｖｇが一
定の時に適正であったβ2 ≒0.6 Ｗにおいて、研削能ｖ
ｇの高い砥石３′の外側で研削するため、研削量が過多
となる傾向があった。この結果、左側の段差部１ａで凸
状の研削プロフィールとなり、逆に右側の段差部１ａ′
では凹状の研削プロフィールとなる、といった問題が生
じていた。
内側と外側とで研削能が異なるが、従来はこの違いを考
慮せず、β1 ＝β2 ≒0.6 Ｗとして研削していた。従っ
て、図１０に示すように、左側の段差部１ａのｃ点で研
削能ｖｇが一定の時に適正であったβ1 ≒0.6 Ｗにおい
て、研削能ｖｇの低い砥石３の内側で研削するため、研
削量が不足する傾向があった。また、図１１に示すよう
に、右側の段差部１ａ′のｃ′点では、研削能ｖｇが一
定の時に適正であったβ2 ≒0.6 Ｗにおいて、研削能ｖ
ｇの高い砥石３′の外側で研削するため、研削量が過多
となる傾向があった。この結果、左側の段差部１ａで凸
状の研削プロフィールとなり、逆に右側の段差部１ａ′
では凹状の研削プロフィールとなる、といった問題が生
じていた。
【００２１】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明の圧延ロールの研削方法は、連続圧延中の圧延
ロールにカップ形の砥石を圧接し、被圧延材の通板部と
圧延ロールの両側の非通板部との段差部を研削する圧延
ロールの研削方法において、一方の段差部を研削する場
合と他方の段差部を研削する場合とで、砥石の研削幅に
差をつけるようにしたことを特徴とする。
の本発明の圧延ロールの研削方法は、連続圧延中の圧延
ロールにカップ形の砥石を圧接し、被圧延材の通板部と
圧延ロールの両側の非通板部との段差部を研削する圧延
ロールの研削方法において、一方の段差部を研削する場
合と他方の段差部を研削する場合とで、砥石の研削幅に
差をつけるようにしたことを特徴とする。
【００２２】具体的には、研削能を均等とした時の設定
値βでは研削量が不足ぎみとなる左側の段差部では、設
定値β1 を少し小さくすることにより段差部のｃ点での
研削時間を長くして研削量不足を解消する。また、研削
量が過多となる右側の段差部では、設定値β2 を少し大
きくして段差部のｃ′点での研削時間を短かくして研削
量過多を解消する。
値βでは研削量が不足ぎみとなる左側の段差部では、設
定値β1 を少し小さくすることにより段差部のｃ点での
研削時間を長くして研削量不足を解消する。また、研削
量が過多となる右側の段差部では、設定値β2 を少し大
きくして段差部のｃ′点での研削時間を短かくして研削
量過多を解消する。
【００２３】一方の段差部を研削する場合と、他方の段
差部を研削する場合とで、砥石の研削幅を変化させて研
削するようにし、研削時間の調節を行なう。
差部を研削する場合とで、砥石の研削幅を変化させて研
削するようにし、研削時間の調節を行なう。
【００２４】
【作用】一方の段差部を研削する場合と、他方の段差部
を研削する場合とで、砥石の研削幅を変化させて研削す
るようにし、左右対称の円滑なプロフィールを有するロ
ール研削面を得る。
を研削する場合とで、砥石の研削幅を変化させて研削す
るようにし、左右対称の円滑なプロフィールを有するロ
ール研削面を得る。
【００２５】
【実施例】本発明の一実施例を図１に基づいて説明す
る。図１には本発明の一実施例に係る圧延ロールの研削
方法の説明図を示してある。尚、図２乃至図５で示した
部材と同一部材には同一符号を付して重複する説明は省
略する。また、本実施例の対象となるロール研削装置の
構成、作用及び研削手順等は従来技術と同様であるた
め、重複する説明は省略する。
る。図１には本発明の一実施例に係る圧延ロールの研削
方法の説明図を示してある。尚、図２乃至図５で示した
部材と同一部材には同一符号を付して重複する説明は省
略する。また、本実施例の対象となるロール研削装置の
構成、作用及び研削手順等は従来技術と同様であるた
め、重複する説明は省略する。
【００２６】図１は摩耗した通板部１ｂと摩耗していな
い圧延ロール１の両側の非通板部、即ち段差部１ａ，１
ａ′を、砥石３を用いて全面研削している状況を示した
ものである。
い圧延ロール１の両側の非通板部、即ち段差部１ａ，１
ａ′を、砥石３を用いて全面研削している状況を示した
ものである。
【００２７】この場合、砥石３の外端ａと段差部１ａの
内端ｃとの距離ａ−ｃ、または、砥石３′の内端ｂ′と
段差部１ａ′の内端ｃ′との距離ｂ′−ｃ′が所定の設
定値β1 ，β2 に対して、ａ−ｃ≧β1 、ｂ′−ｃ′≧
β2 の時研削を実施する。この時、従来の設定値βでは
研削量が不足する左側の砥石３（研削をＯＦＦにした時
に砥石の内側が段差部１ａのｃ点から外れる方向に傾斜
させた砥石）については、設定値β1 の値を小さくする
ことにより、段差部ｃ点での研削時間を長くして研削量
の不足を解消する。
内端ｃとの距離ａ−ｃ、または、砥石３′の内端ｂ′と
段差部１ａ′の内端ｃ′との距離ｂ′−ｃ′が所定の設
定値β1 ，β2 に対して、ａ−ｃ≧β1 、ｂ′−ｃ′≧
β2 の時研削を実施する。この時、従来の設定値βでは
研削量が不足する左側の砥石３（研削をＯＦＦにした時
に砥石の内側が段差部１ａのｃ点から外れる方向に傾斜
させた砥石）については、設定値β1 の値を小さくする
ことにより、段差部ｃ点での研削時間を長くして研削量
の不足を解消する。
【００２８】一方、右側の砥石３′（研削をＯＦＦにし
た時に砥石の外側が段差部ｃ′点からはずれる方向に傾
斜させた砥石）につていは、前述とは逆に設定値β2 の
値を従来の設定値より大きくすることにより研削過多を
解消する。
た時に砥石の外側が段差部ｃ′点からはずれる方向に傾
斜させた砥石）につていは、前述とは逆に設定値β2 の
値を従来の設定値より大きくすることにより研削過多を
解消する。
【００２９】即ち、β＜β2 として研削を行なう。この
ようにして、研削条件，研削面状態等を考慮して適宜β
1 及びβ2 を変化させることにより、図示の如く、ロー
ル研削面が円滑で左右対称のロールプロフィールを有す
るような段差研削を行なうことができる。尚、この後、
図の二点鎖線で示すように圧延ロール１の全幅を全面研
削してロール研削が完了する。
ようにして、研削条件，研削面状態等を考慮して適宜β
1 及びβ2 を変化させることにより、図示の如く、ロー
ル研削面が円滑で左右対称のロールプロフィールを有す
るような段差研削を行なうことができる。尚、この後、
図の二点鎖線で示すように圧延ロール１の全幅を全面研
削してロール研削が完了する。
【００３０】
【発明の効果】本発明の圧延ロールの研削方法は、一方
の段差部を研削する場合の砥石の幅と、他方の段差部を
研削する場合の砥石の研削面の幅とに差をつけ、この差
を適宜変化させて研削するようにしたので、研削能の差
による研削不足及び研削過多が解消される。この結果、
ロール研削面が円滑で左右対称なロールプロフィールを
有するような段差研削を行なうことができる。
の段差部を研削する場合の砥石の幅と、他方の段差部を
研削する場合の砥石の研削面の幅とに差をつけ、この差
を適宜変化させて研削するようにしたので、研削能の差
による研削不足及び研削過多が解消される。この結果、
ロール研削面が円滑で左右対称なロールプロフィールを
有するような段差研削を行なうことができる。
【図１】本発明の一実施例に係る圧延ロールの研削方法
の説明図。
の説明図。
【図２】オンラインによる圧延ロール研削の状況説明
図。
図。
【図３】研削機構を表わす側面図。
【図４】圧延ロールの摩耗状況説明図。
【図５】段差研削の状況説明図。
【図６】段差研削後の研削面の状況説明図。
【図７】段差研削後の研削面の状況説明図。
【図８】段差研削後の研削面の状況説明図。
【図９】段差研削後の研削面の状況説明図。
【図１０】左側段差部の段差研削後の研削面の状況説明
図。
図。
【図１１】右側段差部の段差研削後の研削面の状況説明
図。
図。
【図１２】カップ形砥石の研削方向と研削能の分布を示
す説明図。
す説明図。
１ 圧延ロール １ａ，１ａ′ 段差部 １ｂ 通板部 ３，３′ 砥石
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 林 寛治 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島製作所内 (72)発明者 金 英九 韓国 全南東光陽市太金面金湖里617 浦 項綜合製鐵株式会社光陽製鐵所内 (72)発明者 徐 永煥 韓国 全南東光陽市太金面金湖里617 浦 項綜合製鐵株式会社光陽製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 連続圧延中の圧延ロールにカップ形の砥
石を圧接し、被圧延材の通板部と圧延ロールの両側の非
通板部との段差部を研削する圧延ロールの研削方法にお
いて、一方の段差部を研削する場合と他方の段差部を研
削する場合とで、砥石の研削幅に差をつけるようにした
ことを特徴とする圧延ロールの研削方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20029791A JP2792761B2 (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 圧延ロールの研削方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20029791A JP2792761B2 (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 圧延ロールの研削方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0542311A true JPH0542311A (ja) | 1993-02-23 |
| JP2792761B2 JP2792761B2 (ja) | 1998-09-03 |
Family
ID=16421976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20029791A Expired - Fee Related JP2792761B2 (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 圧延ロールの研削方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2792761B2 (ja) |
-
1991
- 1991-08-09 JP JP20029791A patent/JP2792761B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2792761B2 (ja) | 1998-09-03 |
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