JPH05311513A - 高強度低収縮率ポリエステル繊維 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】極限粘度０．９以上のボリエステル繊維におい
て、繊維の単糸横断面の中心から外側にかけ、連続的に
極限粘度及び複屈折率が低下している単糸より構成され
る繊維であり、ＩＶｃ／ＩＶｓ≧１．０５（ＩＶｃ；ｒ
／Ｒ＝０．０の極限粘度：ＩＶｓ；ｒ／Ｒ＝０．９の極
限粘度：ｒ；単糸横断面での中心からの距離：Ｒ；単糸
横断面の半径）、１≦△ｎｃ／△ｎｓ≦１．１５（△ｎ
ｃ；ｒ／Ｒ＝０．０の複屈折率：△ｎｓ；ｒ／Ｒ＝０．
９の複屈折率）を満足するポリエステル繊維 【効果】従来達成し得なかった高強度９ｇ／ｄ以上かつ
低収縮率３％以下を達成し、各種産業資材用途に有用な
ものである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、産業資材分野において
要求の高い、高強度と低熱収縮率を同時に達成した高強
度低収縮率ポリエステル繊維に関するものであり、コン
ベアベルト補強材、熱可塑性コンポジット、原動機用ベ
ルト補強材、タイヤ補強材等の各種産業資材用途に有用
な高強度低収縮率ポリエステル繊維に関する。

【０００２】

【従来の技術】ポリエステル繊維は、汎用繊維の中で比
較的安価であり、高強度、高弾性率、高熱安定性という
物性的特徴を有しているため、産業資材用途で幅広く使
用されている。しかし、近年、産業資材用途に用いられ
るポリエステル繊維に要求される物性は、ポリエステル
繊維の特徴をさらに高度に高めたものである。特に、タ
イヤ補強材に用いるポリエステル繊維には、タイヤの軽
量化、タイヤのコストを改善するため高強度の物性が要
求され、また、タイヤ成型性、高速走行時の安定性を改
善するため、低熱収縮率の物性が要求されている。した
がって、タイヤ補強材としては、高強度及び低熱収縮率
が高度に同時達成される必要があり、種々の技術が開示
されている。

【０００３】ポリエステル繊維の強度及び熱収縮率を同
時に改善させる技術には、ネッキング変形を伴わない速
度で引き取られた未延伸糸（以下ＰＯＹという）を延伸
する技術がある。ＰＯＹを延伸する技術としては、特開
昭５３−５８０３１号公報、特開昭５７−１５４４１０
号公報、特開昭５７−１５４４１１号公報、特開昭５９
−１１６４１４号公報がある。これらの技術による繊維
物性は、繊維強度は８〜９ｇ／ｄ程度で、熱収縮率も５
％程度であり、現在の産業資材用途では、強度、熱収縮
率共に十分な性能とは言えない。

【０００４】特公昭６４−８０８６号公報、特開昭５７
−１６１１２１号公報、特開昭５８−２０８４１５号公
報では、ネックキング変形が発現する速度以上で引き取
られた、ＰＯＹより高配向の未延伸糸（以下ＦＯＹとい
う）において熱収縮率は１．１％と改善されているが、
強度は４ｇ／ｄと低く、また染色性を改善する技術であ
るので高強度且つ低熱収縮率を発現するものではない。

【０００５】ＦＯＹを延伸する技術としては、特開昭６
１−２８９１１５号公報、特開昭６２−６９８１９号公
報、特開平３−１３７２１７号公報、特開平３−１３７
２１８号公報がある。特開昭６１−２８９１１５号公
報、特開昭６２−６９８１９号公報では、比較的高い極
限粘度域のＦＯＹを延伸し、前者においては極限粘度、
熱応力曲線での熱応力ピーク、乾熱収縮率、結晶体積、
切断強度を限定し、後者においては、極限粘度、非晶配
向度、結晶融点を限定することにより、２１０℃で３％
以下と極めて低熱収縮率の繊維が得られることを開示し
ている。しかし、これらの繊維は、強度が８．２ｇ／ｄ
でありＰＯＹを延伸した繊維より改善されておらず、高
強度かつ低熱収縮率が十分達成されているとは言えな
い。

【０００６】通常、ＦＯＹを延伸した場合、繊維の単糸
横断面において極限粘度はほぼ均一であり、複屈折率は
外側から中心に向け低下した構造を形成し、単糸側面部
分の結晶化度は単糸中心部分の結晶化度より高い構造を
形成するものと考えられ、低熱収縮率ではあるが、強度
が低くなる。この原理は明らかではないが、延伸時に配
向度及び結晶化度の高い単糸の側面に応力が集中し、単
糸の中心部分が十分延伸されないまま延伸が終了してし
まうためであると考えられる。

【０００７】このような単糸の外側への応力集中を繊維
構造から抑制する技術として、特開昭５９−１７１４号
公報、特開昭６０−９４６１９号公報、特開平２−２８
９１１５号公報では延伸時に繊維側面を局部的に加熱す
る方法、特開昭６２−９７９２１号公報の様に紡糸時に
低分子量のポリマーを鞘とする鞘芯構造を形成させる方
法、特開平３−１３７２１７号公報、特開平３−１３７
２１８号公報の様にプラズマ雰囲気中で延伸する方法が
開示されている。

【０００８】上記特開昭５９−１７１４号公報、特開昭
６０−９４６１９号公報、特開平２−２８９１１５号公
報の延伸時に単糸表面を局部的に加熱する方法では、単
糸側面部分の配向度が単糸中心部分より低い単糸の構造
を形成することにより１０ｇ／ｄ以上の高強度を達成し
ている。しかし、複屈折率が０．００１〜０．００６と
極めて低配向度のＰＯＹを延伸しているため、熱収縮率
も８％と高く低熱収縮率が達成されていない。

【０００９】特開昭６１−２０７６１９号公報、また上
記特開昭６２−９７９２１号公報では、鞘芯構造を持つ
ＦＯＹにおいて、前者は鞘（スキン）が芯（コア）より
低配向及びまたは低結晶であり、鞘（スキン）の重量％
を５〜２０である単糸に限定し、後者は、鞘より芯の相
対粘度が高く、鞘芯の相対粘度差を０．１００より小く
限定することで、高強度且つ低熱収縮率の繊維が得られ
ることを開示している。

【００１０】つまり、ＦＯＹの単糸外側部分の分子量を
下げ、単糸外側部分の低配向度化を図り、延伸時の単糸
外側への応力集中を抑制している。しかし、単糸内部に
分子量及び複屈折率の界面が存在し、構造が不連続であ
るため、延伸倍率の増大が図れず、強度が８．６ｇ／ｄ
程度で依然ＰＯＹを延伸した繊維のレベルから脱してお
らず、熱収縮率は２．７％と低いが、本発明のいう高強
度物性が達成できない。

【００１１】また、特開平３−１３７２１７号公報、特
開平３−１３７２１８号公報では、比較的ＦＯＹをプラ
ズマ雰囲気中で結晶化を抑制し、また、ＦＯＹのもつ結
晶を破壊しつつ延伸し、極限粘度、複屈折率、密度、結
晶配向度、非晶配向度、動的弾性損失曲線のピーク温
度、動的弾性損失曲線のピークの半価幅で繊維構造を限
定しすることにより、高強度且つ低熱収縮率なポリエス
テル繊維が得られることを開示している。しかし、強度
は９ｇ／ｄ以下であり依然ＰＯＹの延伸糸のレベルから
脱しておらず、本発明のいう高強度且つ低熱収縮率の特
性を満足するものではない。

【００１２】紡糸時に水蒸気を使用する技術としては、
特開平３−９０６１５号公報、特開平３−１６７３０７
号公報がある。特開平３−９０６１５号公報では、高粘
度のポリエステルを溶融紡糸する際に水蒸気による可塑
化効果により１２ｇ／ｄという高強度の繊維を得る方法
が開示されているが、紡糸速度が５００ｍ／ｍｉｎと低
い紡糸速度であり従来の紡糸技術より高強度化は図れる
ものの低熱収縮率が達成できない。特開平３−１６７３
０７号公報では、高速紡糸時に水蒸気を使用することで
糸切れの減少を果たす方法及び装置が開示されている
が、紡糸に使用されているチップの極限粘度〔η〕が
０．６７と現状の衣料分野に用いられているチップと同
レベルの低い極限粘度であり、現状のタイヤコード以上
の高強度が達成できない。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、従来より高強度と低収縮率を同時達成しえ
なかった困難を克服し、高強度且つ低熱収縮率のポリエ
ステル繊維を提供することにある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、高強度か
つ低収縮率のポリエステル繊維を得るべく、その繊維構
造について鋭意研究した結果、高強度、かつ低熱収縮率
の特性を有するポリエステル繊維の構造を発見し、本発
明に至った。すなわち、本発明は、以下のとうりであ
る。

【００１５】．繊維の単糸横断面において中心から外側
にかけ、極限粘度及び複屈折率が低下している単糸より
構成される繊維であって、下記の特性を同時に満足する
高強度低収縮率ポリエステル繊維。 1). 単糸全体の極限粘度 ≧ ０．９ 2). ＩＶｃ／ＩＶｓ≧１．０５ …（１） 単糸中心（ｒ／Ｒ＝０．０）の極限粘度 ： ＩＶｃ 単糸外側（ｒ／Ｒ＝０．９）の極限粘度 ： ＩＶｓ ｒ：単糸横断面での中心からの距離 Ｒ：単糸横断面の半径 3). １≦△ｎｃ／△ｎｓ≦１．１５ 単糸中心の複屈折率： △ｎｃ 単糸外側の複屈折率： △ｎｓ 4). ２５℃での繊維破断強度 ＴＳ≧９ｇ／ｄ 5). １５０℃の空気中での熱収縮率 ＨＳ≦３％ 6). 繊維破断伸度 ＴＥ≧１０％ 本発明におけるポリエステル繊維とは、ポリマーの主鎖
を構成する結合がエステル結合であるものを言い、ポリ
エチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタート等
が上げられる。好ましくは、ポリエチレンテイフタレー
トであり、その中に本発明の技術的課題である高強度か
つ低熱収縮率の物性を損わない程度に他の成分を含んで
もよい。

【００１６】他の成分とは、例えばイソフタル酸、スル
ホイソフタル酸、アジピン 酸、ネオペンチルグリコー
ル、ペンタエリスリトール、２，２−ビス（４−ヒドロ
キシ−フェニル）プロパン、グリセリン、ポリエチレン
グリコール、パラヒドロキ安息香酸等であり、その他公
知の成分が使用できる。また、本発明の高強度低収縮率
ポリエステル繊維には、本発明の技術的課題を損わない
程度において各種安定剤等の添加剤が含有されていても
よい。

【００１７】また、本発明の高強度低収縮率ポリエステ
ル繊維は、主に産業資材として用いられるため、耐疲労
性を向上させることが好ましく、そのために繊維全体の
極限粘度は、０．９以上、好ましくは１．１以上、更に
好ましくは、１．３以上である。本発明の繊維構造の特
徴は、単糸横断面において、中心から外側にかけ極限粘
度及び複屈折率が低下した構造を有し、下記関係式を満
足することにより、従来の繊維構造と全く異なった構造
を有することである。

【００１８】ＩＶｃ／ＩＶｓ≧１．０５ …（１） 単糸中心（ｒ／Ｒ＝０．０）の極限粘度 ： ＩＶｃ 単糸外側（ｒ／Ｒ＝０．９）の極限粘度 ： ＩＶｓ ｒ：単糸横断面での中心からの距離 Ｒ：単糸横断面の半径 １≦△ｎｃ／△ｎｓ≦１．１５ 単糸中心（ｒ／Ｒ＝０．０）の複屈折率： △ｎｃ 単糸外側（ｒ／Ｒ＝０．９）の複屈折率： △ｎｓ ＩＶｃ／ＩＶｓが１．０５以上でない場合、延伸時に単
糸側面部分への応力が集中しやすく延伸倍率が増大せ
ず、高強度物性が発現しない。また、ＩＶｃ／ＩＶｓの
値に特別上限はないがＩＶｃ／ＩＶｓが１．５０以上で
は、延伸倍率が増大せず、高強度物性が発現しない。

【００１９】また、△ｎｃ／△ｎｓが１以上、１．１５
以下で高強度物性を発現するが、好ましくは△ｎｃ／△
ｎｓが１以上１．１０以下、さらに好ましくは△ｎｃ／
△ｎｓが１以上１．０５以下であることが望ましい。△
ｎｃ／△ｎｓが１に近づく程、単糸横断面の複屈折率の
分布が均一になり、外部からの応力に対し単糸横断面全
体に応力を分散することが可能となり最高の高強度物性
が発現する。△ｎｃ／△ｎｓが１以上、１．１５以下で
ない場合、高強度物性が発現しない。△ｎｃ／△ｎｓが
１未満では延伸時に単糸側面部分に応力が集中しやすく
なり、そのため延伸倍率が増大せず、高強度物性が発現
しない。また、△ｎｃ／△ｎｓが１．１５を越えると、
単糸側面部分の強度への寄与率が著しく低下し、強度物
性が発現しない。

【００２０】本発明の高強度低収縮率ポリエステル繊維
は、強度９．０ｇ／ｄ以上、好ましくは９．５ｇ／ｄ以
上、さらに好ましくは１０ｇ／ｄ以上であり、繊維破断
伸度１０％以上、好ましくは１０％以上２０％以下であ
り、１５０℃の空気中での熱収縮率３．０％以下、好ま
しくは２．０％以下、さらに好ましくは１．０％以下と
いう今までにない高強度且つ低熱収縮率な特性を有す
る。

【００２１】本発明のポリエステル繊維の高強度を更に
向上させるためには、繊維の単糸全体の複屈折率（以下
△ｎという）は、０．１８０以上が好ましく、さらに好
ましくは０．１９０以上である。△ｎが０．１８０未満
では、強度が低く本発明の高強度が達成できない。ま
た、本発明のポリエステル繊維の低収縮率を更に向上さ
せるためには、繊維の動的弾性損失正接曲線のピーク温
度（以下Ｔｍａｘ．という）は、１４５℃以下が好まし
く、さらに好ましくは１３５℃以下である。

【００２２】Ｔｍａｘ．が１４５℃を越えると高強度は
達成するが熱収縮率が高くなり本発明の低収縮率が達成
できない。また、繊維の結晶化度Ｘｃは、５５％以上が
好ましく、さらに好ましくは６０％以上である。結晶化
度が５５％未満では、熱収縮率が高く本発明の低収縮率
が達成できない。また、本発明の高強度低収縮率ポリエ
ステル繊維は、単糸が１５デニール以下のフィラメント
からなることが好ましい。単糸デニールが１５デニール
を越えると本発明の高強度且つ低熱収縮率が達成できな
い。

【００２３】次に、上記のような特性を有する本発明の
高強度低収縮率ポリエステル繊維の具体的な製造方法に
ついて下記に示すが本法に限定されるものではない。本
発明の高強度低収縮率ポリエステル繊維は、ポリエステ
ルを常法により固相重合し得た極限粘度１．１以上、好
ましくは１．２以上、更に好ましくは１．４以上のポリ
エステルを常法に従って溶融し、紡糸温度２９０℃〜３
２０℃で口金からから吐出し、吐出した溶融糸条を、ス
チームを加熱気体として用いた加熱筒あるいは保温筒な
どの紡出域を通し、糸条ポリマーの溶融時に水蒸気等で
単糸表面から加水分解、熱分解させ、単糸が固化する前
にネッキング変形を起こす速度以上の速度で引き取る。

【００２４】引き取ったＦＯＹは、加水分解により単糸
中心から単糸表面方向に連続的に極限粘度が低下した構
造を有し、△ｎは０．０６０以上、好ましくは０．０８
０以上、さらに好ましくは０．１００以上であり、１５
０℃の空気中の熱収縮率は、１５％以下、好ましくは８
％以下、更に好ましくは５％以下である。このＦＯＹを
ガラス転移点からガラス転移点＋２０℃で延伸し、２０
０℃以上で延伸熱処理し、２２０℃以上で０．９％ない
し０．９９％熱リラックスすることにより製造出来る。

【００２５】

【実施例】以下、本発明を実施例により詳細に説明す
る。 （Ａ）極限粘度 ３５℃においてオルトクロロフェノールに対し１ｇ／ｄ
ｌの濃度になるよう試料を溶解し、ウベローデ型粘度計
にて測定した還元粘度を下記式により２５℃における極
限粘度に換算した値により定義する。

【００２６】オルトクロロフェノール溶媒３５℃におけ
る極限粘度（ＩＶ35℃） ＩＶ35℃＝（（１＋ηsp/c）^0.5 −１）／０．５ オルトクロロフェノール溶媒２５℃における極限粘度
（ＩＶ25℃） ＩＶ25℃＝０．９８×ＩＶ35℃＋０．０４５ （Ｂ）複屈折率 △ｎ オリンパス光学工業（株）製偏光顕微鏡を用い、Ｎａ光
線を光源としてベレックコンペンセーター法により求め
た。 （Ｃ）単糸の中心部と側面部の極限粘度比 ＩＶｃ／Ｉ
Ｖｓ 水酸化ナトリュウム５ｗｔ％水溶液２５０ｍｌ中に試料
５ｇを入れ、これを沸騰溶解処理し、単糸半径で中心か
ら１／２、及び３／４まで減量処理する。残った試料の
極限粘度を、上記（Ａ）の方法で測定する。

【００２７】単糸半径で中心から１／２（ＩＶｃ）につ
いては測定値のまま、単糸半径で中心から３／４から表
面までの極限粘度（ＩＶｓ）は、単糸全体の極限粘度か
ら単糸半径から３／４までの極限粘度を差し引いて算出
した。このＩＶｃ／ＩＶｓを単糸の中心部と側面部の極
限粘度比とする。 （Ｄ）単糸横断面の複屈折率及び単糸中心部と側面部の
複屈折率比△ｎｃ／△ｎｓ透過定量干渉顕微鏡（カール
ツァイスイエナ社製干渉顕微鏡インターフアコ）を使用
し、干渉縞法によって、単糸の側面から観察した平均屈
折率の分布を測定した。単糸の屈折率は繊維軸に対して
平行な屈折率（△ｎ//）と、垂直な屈折率（△ｎ⊥）に
より測定される。本測定には、波長５４９ｎｍの緑色光
線を使用した。

【００２８】光学的に均一なスライドガラスおよびカバ
ーガラスの間に、０．２〜２波長の範囲内の干渉縞のず
れを与える屈折率Ｎ）を有し、かつ繊維に対し不活性な
浸液を注入し、その浸液に単糸を浸漬する。単糸は、そ
の軸が干渉縞に対して垂直になるように設置する。この
干渉縞のパターンを写真撮影し、約１５００倍に拡大し
て解析する。

【００２９】写真上、単糸横断面の各位置における△ｎ
//と、△ｎ⊥を測定し、単糸横断面の各位置における厚
みをｔ、使用光線の波長λ、バックグランドの平行干渉
縞の間隔（１λに相当）をＤ、繊維による干渉縞のずれ
をｄとすると、光路差Ｐは、 Ｐ＝（ｄ／Ｄ）λ＝（ｎ//（またはｎ⊥）−Ｎ）ｔ で表される。

【００３０】従って、ｎ//（またはｎ⊥）＝Ｐ／ｄ＋Ｎ
が成立する。厚みｔは単糸の断面形状が円であれば、座
標ｘと半径Ｒより（Ｒ² −ｘ² ）^0.5 で 与えられる。
単糸半径をＲとすると、単糸の中心から単糸側面までの
各位置での光路差から各位置での屈折率ｎ//及びｎ⊥の
分布を求めることができ、次式より複屈折率△ｎを算出
し単糸断面における複屈折率算出した。

【００３１】△ｎ＝ｎ//−ｎ⊥ 単糸半径をＲ、単糸横断面での中心からの距離をｒとす
ることで、単糸断の位置を限定した。ｒ／Ｒ＝０．０の
複屈折率を単糸中心の複屈折率△ｎｃとし、ｒ／Ｒ＝
０．９の複屈折率を単糸外側の複屈折率 △ｎｓとし、
△ｎｃ／△ｎｓを単糸の中心部と側面部の複屈折率比と
した。 （Ｅ）動的弾性損失正接 Ｔｍａｘ． 東洋ボールドウィン社製 商品名 ＤＤＶ−ＩＩ−ＥＡ
型を使用し、１１０Ｈｚ、昇温速度５℃／ｍｉｎの条件
で各温度における損失弾性率、貯蔵弾性率を求め（損失
弾性率／保存弾性率）より動的弾性損失正接を算出し、
その動的弾性損失正接温度曲線からそのピークトップの
温度をＴｍａｘ．とした。また、動的弾性損失正接温度
曲線のピークよりその曲線の半価幅を求めた。 （Ｆ）結晶化度 Ｘｃ 繊維の密度ｄを、重液として四塩化炭素、軽液としてト
ルエンとした密度勾配管を用い、３０℃で測定し、下式
より結晶化度Ｘｃを算出した。

【００３２】Ｘｃ（％）＝（ｄｋ×（ｄ−ｄａ））／ｄ
×（ｄｋ−ｄａ）×１００ ｄ：測定した繊維の密度（ｇ／ｃｍ³ ） ｄｋ：完全結晶相の密度（１．４５５ｇ／ｃｍ³ ） ｄａ：完全非晶相の密度（１．３３５ｇ／ｃｍ³ ） （Ｇ）結晶サイズ Ｄ 理学電機社製Ｘ線発生装置（ＲＵ−２００ＰＬ）、繊維
試料測定装置（ＦＳ−３）、ゴニオメーター（ＳＧ−
９）、計数管にはシンチレーションカウンター、計数部
には波高分析器を用い、ニッケルフィルターで単色化し
たＣｕ−Ｋα線（波長λ＝１．５４１８Ａ）で測定す
る。

【００３３】結晶サイズＤは、Ｘ線強度３０ｋｖ・１５
０ｍＡの条件広にて広角Ｘ線回折を測定し、ブラッグ角
２θ＝１７．８度付近のピークを（０１０）面、ブラッ
グ角２θ＝２２．５度付近のピークを（１００）面とし
て各ピークの半価幅を求めシェラーの式より各ピークの
結晶サイズＤ（０１０），Ｄ（１００）を算出した。

【００３４】シェラーの式：Ｄ＝ｋλ／βｃｏｓθ ここで β＝（Ｂ² −ｂ² ）^0.5 ｋ＝１ λ＝１．５４１８Ａ θ＝ブラッグ角２θの１／２度 Ｂ＝ピークの半価幅 ラジアン ｂ＝装置補正 完全結晶の半価幅＝０．２度 （シリコン単結晶より求めた） （Ｈ）繊維の長周期 Ｌｐ 繊維の長周期は、小角度Ｘ線回折装置を用い、小角度Ｘ
線散乱写真フィルムの４点干渉の繊維軸方向の干渉距離
（ｒｍｍ）とカメラ半径（ｆ＝２６０ｍｍ）の条件より
散乱角（２θ）を求めブラッグの式より長周期（Ｌｐ）
を求めた。 （Ｉ）結晶体積 Ｖｃ 結晶体積＝ａ軸方向結晶サイズ×ｂ軸方向結晶サイズ×
繊維の長周期×結晶化度により算出した。

【００３５】 Ｖｃ＝Ｄ（０１０）面×Ｄ（１００）面×Ｌｐ×Ｘｃ （Ａ³ ） （Ｊ）結晶配向度 ｆａ 非晶配向度は、下式により算出した。 ｆａ＝（△ｎ−Ｘｃ×ｆｃ×△ｎｃ）／（△ｎａ×（１
−Ｘｃ）） △ｎ ：繊維全体の複屈折率 △ｎｃ：結晶の固有複屈折率（０．２２０） △ｎａ：非晶の固有複屈折率（０．２７５） （Ｋ）融点 Ｔｍ 島津製作所製（ＤＳＣ−５０）を用い、昇温速度２０℃
／分で測定し、吸熱ピークトップの値とし求めた。 （Ｌ）強度、伸度 島津製作所製オートグラフ 商品名ＤＳＳ５００型を用
いて試長２５０ｍｍ、伸長速度３ ００ｍｍ／分でＳ−
Ｓ曲線を求め強伸度を算出した。 （Ｍ）１５０℃の空気中での熱収縮率 試料を検尺機（１周１．１２５ｍ）で１０回巻きのかせ
状にし、そのかせに０．７グラムの初荷重をかけて原長
Ｌ０を測定する。次に無荷重の状態で１５０℃の乾熱オ
ーブン中に入れ３０分処理する。再び荷重をかけて処理
後の長さＬ１を測定し、次式により１５０℃の空気中で
の熱収縮率を求めた。

【００３６】１５０℃の空気中での熱収縮率（％）＝
（（Ｌ０−Ｌ１）／Ｌ０）×１００ （Ｎ）中間伸度 島津製作所製オートグラフ 商品名ＤＳＳ５００型を用
いて試長２５０ｍｍ、伸長速度３００ｍｍ／分でＳ−Ｓ
曲線を求め４．５ｇ／ｄの応力での伸度を中間伸度とし
た。 （Ｏ）寸法安定性 １５０℃の空気中での熱収縮率と中間伸度の和を寸法安
定性とした。 （Ｐ）破断エネルギー 島津製作所製オートグラフ 商品名ＤＳＳ５００型を用
いて試長２５０ｍｍ、伸長速度３００ｍｍ／分でＳ−Ｓ
曲線を求め、Ｓ−Ｓ曲線の面積を強度と伸度の平方根と
の積により近似した値を破断エネルギーとした。 （Ｑ）弾性率 ４，５ｇ／ｄ ×１００＝弾性率（ｇ／ｄ）として算出
した。

【００３７】中間伸度 （Ｒ）タイヤ中の弾性率 ４．５ｇ／ｄ ×１００＝タイヤ中の弾性率（ｇ／ｄ）
して算出した。 寸法安定性 （Ｓ）弾性率の変化量 １−（タイヤ中の弾性率／弾性率）＝弾性率の変化量
（％）とした。

【００３８】

【実施例１】極限粘度１．５のポリエチレンテレフタレ
ートを、スクリュー押出機で溶融し、紡糸温度３１０
℃、孔径１ｍｍ、孔数２４ホールの紡糸口金から吐出し
た。吐出口の下には長さ３ｍの加熱筒を設置する。この
加熱筒の上部１ｍを３分割にて加熱し、内部温度を上部
３３０℃、中部３００℃、下部２７０℃と設定し、下部
２ｍを２分割にて加熱し内部温度を上部２５０℃、下部
２００℃設定した。加熱筒下部から１８０℃の過熱水蒸
気を１８Ｎｍ³ ／時間吹き込んだ。

【００３９】過熱水蒸気は加熱筒上部、すなわち紡口口
金直下より一部排出した。吐出口から吐出された単糸
は、上記加熱筒を通過し、その後、冷風により冷却した
後に油剤を付与し、３５００ｍ／ｍｉｎで引き取った。
この引き取ったＦＯＹの全体の極限粘度は１．０３、全
体の△ｎは０．０６４、ＩＶｃ／ＩＶｓは１．１１、△
ｎｃ／△ｎｓは１．３０、切断伸度１４８％、１５０℃
の空気中での熱収縮率１３％であった。この引き取った
ＦＯＹを９本合糸し、延伸機にて熱延伸、熱リラックス
を行い繊維を得た。延伸温度条件は、１ゴデーロール
（８５℃）、ホットプレート（２４０℃）、３ゴデーロ
ール（室温）、４ゴデーロール（２３０℃）、５ゴデー
ロール（室温）とした。

【００４０】延伸倍率条件は、１ゴデーロールと２ゴデ
ーロール間１．２０倍、２ゴデーロールと３ゴデーロー
ル間１．９７倍、３ゴデーロールと４ゴデーロール間
０．９３９倍、４ゴデーロールと５ゴデーロール間０．
９９３倍であり、全延伸倍率を２．２０とした。また、
延伸速度は、最終ロールの速度を５４ｍ／分とし 延伸
した。この繊維全体の極限粘度は１．０３で、且つ繊維
横断面における極限粘度比はＩＶｃ／ＩＶｓ＝１．１３
であった。

【００４１】また、繊維全体の複屈折率は０．１９９
で、且つ繊維横断面における複屈折率の比は△ｎｃ／△
ｎｓ＝１．０６であった。この繊維物性は、１００４デ
ニール／２１６フィラメント、１５０℃の空気中での熱
収縮率２．１％、強度９．６ｇ／ｄ、伸度１２．３％で
あり、従来にない高強度且つ低熱収縮率の達成されたポ
リエステル繊維を得た。

【００４２】本発明の特徴を示すため、図１に繊維の単
糸の極限粘度分布を示すが本発明における単糸断面の極
限粘度分布は単糸表面からの加水分解によるものであり
実質的には連続的な極限粘度分布である。また、図２に
ＦＯＹの複屈折率分布を示し、図３に繊維の単糸の複屈
折率分布を示した。また、繊維の構造パラメーターは、
△ｎは０．１９９、Ｔｍａｘ．は１４２℃、力学的損失
正接曲線の半価幅は７９℃、Ｘｃは５６．３％、Ｖｃは
２．３×１０⁵ 、ｆｃは０．９６、ｆａは０．６７、
（０１０） 面の結晶サイズは６３．２Ａ、Ｌｐは１４
６Ａ、Ｔｍは２６０℃であった。

【００４３】

【実施例２】加熱筒上部１ｍの温度条件を上部３４０
℃、中部３１０℃、下部２８０℃と設定し、加熱筒下部
２ｍの温度を上部２６０℃、下部２１０℃と設定し、引
き取り速度を５５００ｍ／分とした以外は、実施例１と
同じ条件で紡糸した。この引き取ったＦＯＹを９本合糸
し、延伸機にて熱延伸、熱リラックスを行い繊維を得
た。延伸温度条件は、実施例１と同一温度で行った。

【００４４】また、延伸倍率条件は、１ゴデーロールと
２ゴデーロール間１．１０倍、２ゴデーロールと３ゴデ
ーロール間１．３５倍、３ゴデーロールと４ゴデーロー
ル間０．９４９倍、４ゴデーロールと５ゴデーロール間
０．９９３倍であり、全延伸倍率を１．４０とした。ま
た、延伸速度は、最終ロールの速度を５４ｍ／分とし延
伸した。この繊維物性は、強度９．２ｇ／ｄ、伸度１
２．１％、１５０℃の空気中での熱収縮率０．７％であ
り高強度且つ低収縮ポリエステル繊維を得ることができ
た。その他の条件、物性及び構造パラメーターは表１及
び表２に示した。

【００４５】

【実施例３】溶融前のポリマーの極限粘度を１．７５、
紡糸温度を３１５℃、引き取り速度を４５００ｍ／分と
する以外は、実施例２と同様の紡糸条件で紡糸した。こ
の引き取った未繊維を９本合糸し、延伸機にて熱延伸、
熱リラックスを行い繊維を得た。延伸温度条件は、実施
例１と同一温度で行った。また、延伸倍率条件は、１ゴ
デーロールと２ゴデーロール間１．１０倍、２ゴデーロ
ールと３ゴデーロール間１．４５倍、３ゴデーロールと
４ゴデーロール間０．９４９倍、４ゴデーロールと５ゴ
デーロール間０．９９３倍であり、全延伸倍率を１．５
０とした。

【００４６】また、延伸速度は、最終ロールの速度を５
４ｍ／分とし延伸した。この繊維物性は、強度１０．９
ｇ／ｄ、伸度１１．９％、１５０℃の空気中での熱収縮
率０．８％であり高強度且つ低収縮ポリエステル繊維を
得ることができた。その他の条件、物性及び構造パラメ
ーターは表１及び表２に示した。

【００４７】

【実施例４】溶融前のポリマーの極限粘度を１．９０、
紡糸温度を３２０℃、加熱筒上部１ｍの温度条件を上部
３４０℃、中部３１０℃、下部２８０℃と設定し、加熱
筒下部２ｍの温度を上部２８０℃、下部２１５℃と設定
し、引き取り速度を３０００ｍ／分とした以外は、実施
例１と同じ条件で紡糸した。引き取ったＦＯＹを９本合
糸し、延伸機にて熱延伸、熱リラックスを行い繊維を得
た。

【００４８】延伸温度条件は、実施例１と同一温度で行
った。また、延伸倍率条件は、１ゴデーロールと２ゴデ
ーロール間１．２０倍、２ゴデーロールと３ゴデーロー
ル間１．５２倍、３ゴデ ーロールと４ゴデーロール間
０．９３９倍、４ゴデーロールと５ゴデーロール間０．
９９３倍であり、全延伸倍率を１．７０とした。また、
延伸速度は、最終ロールの速度を５４ｍ／分とし延伸し
た。

【００４９】この繊維物性は、強度１２．２ｇ／ｄ、伸
度１１．４％、１５０℃の空気中での熱収縮率０．７％
であり高強度且つ低収縮のポリエステル繊維を得ること
ができた。その他の条件、物性及び構造パラメーターは
表３及び表４に示した。

【００５０】

【実施例５】溶融前のポリマーの極限粘度を１．１０、
紡糸温度を３０５℃、引き取り速度を４５００ｍ／分と
する以外は、実施例１と同様の紡糸条件で紡糸した。こ
の引き取ったＦＯＹを９本合糸し、延伸機にて熱延伸、
熱リラックスを行い繊維を得た。延伸温度条件は、実施
例１と同一温度で行った。また、延伸倍率条件は、１ゴ
デーロールと２ゴデーロール間１．２０倍、２ゴデーロ
ールと３ゴデーロール間１．８８倍、３ゴデーロールと
４ゴデーロール間０．９３９倍、４ゴデーロールと５ゴ
デーロール間０．９９３倍であり、全延伸倍率を２．１
０とした。また、延伸速度は、最終ロールの速度を５４
ｍ／分とし延伸した。

【００５１】この繊維物性は、強度９．４ｇ／ｄ、伸度
１１．０％、１５０℃の空気中での熱収縮率１．８％で
あり高強度且つ低収縮のポリエステル繊維を得ることが
できた。その他の条件、物性及び構造パラメーターは表
３及び表４に示した。

【００５２】

【実施例６】引き取り速度を３０００ｍ／分とする以外
は、実施例２と同様の紡糸条件で紡糸した。この引き取
ったＦＯＹを９本合糸し、延伸機にて熱延伸、熱リラッ
クスを行い繊維を得た。延伸温度条件は、実施例１と同
一温度で行った。また、延伸倍率条件は、１ゴデーロー
ルと２ゴデーロール間１．２０倍、２ゴデーロールと３
ゴデーロール間２．１９倍、３ゴデーロールと４ゴデー
ロール間０．９３９倍、４ゴデーロールと５ゴデーロー
ル間０．９９３倍であり、全延伸倍率を２．４５とし
た。

【００５３】また、延伸速度は、最終ロールの速度を５
４ｍ／分とし延伸した。この延伸糸物性は、強度１０．
０ｇ／ｄ、伸度１１．３％、１５０℃の空気中での熱収
縮率２．９％であり高強度且つ低収縮のポリエステル繊
維を得ることができた。その他の条件、物性及び構造パ
ラメーターは表３及び表４に示した。

【００５４】

【比較例１】溶融前のポリマーの極限粘度を１．００、
紡糸温度を３０５℃、引き取り速度を４７５０ｍ／分と
する以外は、実施例１と同様の紡糸条件で紡糸した。こ
の引き取ったＦＯＹを９本合糸し、延伸機にて熱延伸、
熱リラックスを行い繊維を得た。延伸温度条件、延伸倍
率は、実施例１と同じ条件で行った。

【００５５】また、延伸速度は、最終ロールの速度を５
４ｍ／分とし延伸した。この繊維物性は、強度８．７ｇ
／ｄ、伸度１０．８％、１５０℃の空気中での熱収縮率
１．７％であり、本発明の言う高強度の特徴が達成され
ていない。その他の条件、物性及び構造パラメーターは
表５及び表６に示した。

【００５６】

【比較例２】溶融前のポリマーの極限粘度を１．２０と
し、加熱筒下部より加熱窒素を１８Ｎｍ³/時間入れる以
外は、実施例１と同様の紡糸条件で紡糸した。この引き
取ったＦＯＹを９本合糸し、延伸機にて熱延伸、熱リラ
ックスを行い繊維を得た。延伸温度条件、実施例１と同
じ温度条件で行った。また、延伸倍率条件は、１ゴデー
ロールと２ゴデーロール間１．２０倍、２ゴデーロール
と３ゴデーロール間１．６９倍、３ゴデーロールと４ゴ
デーロール間０．９３９倍、４ゴデーロールと５ゴデー
ロール間０．９９３倍であり、全延伸倍率を１．９０と
した。

【００５７】また、延伸速度は、最終ロールの速度を５
４ｍ／分とし延伸した。この繊維物性は、強度７．０ｇ
／ｄ、伸度１１．８％、１５０℃の空気中での熱収縮率
２．０％であり、本発明の言う高強度の特徴が達成され
ていない。実施例１と比較するため図１に比較例２で記
載した繊維における単糸の粘度分布を示し、図２にＦＯ
Ｙの複屈折率分布を示し、図３に繊維における単糸の複
屈折率分布を示した。その他の条件、物性及び構造パラ
メーターは表５及び表６に示した。

【００５８】

【比較例３】溶融前のポリマーの極限粘度を１．２０と
し、加熱筒下部より加熱気体を入れず、引き取り速度を
５５００ｍ／分とする以外は、実施例１と同様の紡糸条
件で紡糸した。この引き取ったＦＯＹを９本合糸し、延
伸機にて熱延伸、熱リラックスを行い繊維を得た。延伸
温度条件、実施例１と同じ温度条件で行った。

【００５９】また、延伸倍率条件は、１ゴデーロールと
２ゴデーロール間１．０５倍、２ゴデーロー ルと３ゴ
デーロール間１．２６倍、３ゴデーロールと４ゴデーロ
ール間０．９４９倍、４ゴデーロールと５ゴデーロール
間０．９９３倍であり、全延伸倍率を１．２５とした。
また、延伸速度は、最終ロールの速度を５４ｍ／分とし
延伸した。この繊維物性は、強度６．５ｇ／ｄ、伸度１
２．１％、１５０℃の空気中での熱収縮率０．６％であ
り、本発明の言う高強度の特徴が達成されていない。そ
の他の条件、物性及び構造パラメーターは表５及び表６
に示した。

【００６０】

【比較例４】引き取り速度を３０００ｍ／分とする以外
は、比較例２と同様の紡糸条件で紡糸した。この引き取
ったＦＯＹを９本合糸し、延伸機にて熱延伸、熱リラッ
クスを行い繊維を得た。延伸温度条件、実施例１と同じ
温度条件で行った。また、延伸倍率条件は、１ゴデーロ
ールと２ゴデーロール間１．１０倍、２ゴデーロールと
３ゴデーロール間２．０１倍、３ゴデーロールと４ゴデ
ーロール間０．９４９倍、４ゴデーロールと５ゴデーロ
ール間０．９９３倍であり、全延伸倍率を２．１０とし
た。

【００６１】また、延伸速度は、最終ロールの速度を５
４ｍ／分とし延伸した。この繊維物性は、強度７．８ｇ
／ｄ、伸度１１．３％、１５０℃の空気中での熱収縮率
４．５％であり本発明の言う高強度の特徴が達成されて
いない。その他の条件、物性及び構造パラメーターは表
７及び表８に示した。

【００６２】

【比較例５】溶融前のポリマーの極限粘度を１．９０と
し、引き取る速度を３５００ｍ／分とする以外は、実施
例６と同一条件で紡糸した。引き取った未延伸糸を９本
合糸し、延伸機にて熱延伸、熱リラックスを行い繊維を
得た。延伸温度条件は、実施例１と同一温度で行った。

【００６３】また、延伸倍率条件は、１ゴデーロールと
２ゴデーロール間１．２０倍、２ゴデーロールと３ゴデ
ーロール間２．０９倍、３ゴデーロールと４ゴデーロー
ル間０．９３９倍、４ゴデーロールと５ゴデーロール間
０．９９３倍であり、全延伸倍率を２．３４とした。ま
た、延伸速度は、最終ロールの速度を５４ｍ／分とし延
伸した。この繊維物性は、強度８．４ｇ／ｄ、伸度８．
４％、１５０℃の空気中での熱収縮率２．１％であり本
発明の言う高強度の特徴が達成されていない。その他の
条件、物性及び構造パラメーターは表７及び表８に示し
た。

【００６４】

【比較例６】引き取る速度を２０００ｍ／分とする以外
は、実施例５と同一条件で紡糸した。引き取った未延伸
糸を９本合糸し、延伸機にて熱延伸、熱リラックスを行
い繊維を得た。延伸温度条件は、実施例１と同一温度で
行った。

【００６５】また、延伸倍率条件は、１ゴデーロールと
２ゴデーロール間１．２０倍、２ゴデーロールと３ゴデ
ーロール間３．５４倍、３ゴデーロールと４ゴデーロー
ル間０．９３９倍、４ゴデーロールと５ゴデーロール間
０．９９３倍であり、全延伸倍率を３．９６とした。ま
た、延伸速度は、最終ロールの速度を５４ｍ／分とし延
伸した。この繊維物性は、強度１１．３ｇ／ｄ、伸度１
０．８％、１５０℃の空気中での熱収縮率１１．５％で
あり本発明の言う高強度の特徴が達成されていない。そ
の他の条件、物性及び構造パラメーターは表７及び表８
に示した。

【００６６】

【比較例７】極限粘度０．６７のポリエチレンテレフタ
レートを、スクリュー押出機で溶融し、紡糸温度２９５
℃、孔径０．３ｍｍ、孔数２４ホールの紡糸口金から吐
出した。吐出口の下には長さ３ｍの加熱筒を設置する。
この加熱筒の上部１ｍを３分割にて加熱し、内部温度を
上部２６００℃、中部２６０℃、下部２３０℃と設定
し、下部２ｍを２分割にて加熱し内部温度を上部２１０
℃、下部１６０℃設定した。

【００６７】加熱筒下部から１８０℃の過熱水蒸気を１
８Ｎｍ³ ／時間吹き込んだ。過熱水蒸気は加熱筒上部、
すなわち紡口口金直下より一部排出した。吐出口から吐
出された糸条は、上記加熱筒を通過し、その後、冷風に
より冷却した後に油剤を付与し、７５００ｍ／ｍｉｎで
引き取った。この引き取った未延伸糸の全体の極限粘度
は０．６５、全体の△ｎは０．１１５、ＩＶｃ／ＩＶｓ
は１．０７、△ｎｃ／△ｎｓは１．２５、切断伸度５０
％、１５０℃の空気中での熱収縮率３．３％であった。

【００６８】この引き取った未延伸糸を９本合糸し、延
伸機にて熱延伸、熱リラックスを行い繊維を得た。延伸
温度条件は、実施例１と同じ条件で延伸した。延伸倍率
条件は、１ゴデーロールと２ゴデーロール間１．０５
倍、２ゴデーロールと３ゴデーロール間１．２４倍、３
ゴデーロールと４ゴデーロール間０．９４９倍、４ゴデ
ーロールと５ゴデーロール間０．９９３倍であり、全延
伸倍率を１．２３とした。また、延伸速度は、最終ロー
ルの速度を５４ｍ／分とし延伸した。

【００６９】この繊維物性は、強度６．６ｇ／ｄ、伸度
１１．３％、１５０℃の空気中での熱収縮率１．０％で
あり本発明の言う高強度の特徴が達成されていない。そ
の他の条件、物性及び構造パラメーターは表９及び表１
０に示した。

【００７０】

【比較例８】実施例１と同様の条件で紡糸し、引き取っ
た未延伸糸を９本合糸し、１ゴデーロールから３ゴデー
ロールのみを用い延伸機にて熱延伸し繊維を得た。延伸
温度条件は、実施例１と同じ条件で延伸した。延伸倍率
条件は、１ゴデーロールと２ゴデーロール間１．２０
倍、２ゴデーロールと３ゴデーロール間１．９７倍であ
り、全延伸倍率を２．３６とした。とした。また、延伸
速度は、最終ロールの速度を５４ｍ／分とし延伸した。

【００７１】この繊維物性は、強度１１．０ｇ／ｄ、伸
度９．０％、１５０℃の空気中での熱収縮率３．１％で
あり本発明の言う低収縮率の特徴が達成されていない。

【００７２】

【比較例９】極限粘度１．０５のポリエチレンテレフタ
レートを、スクリュー押出機で溶融し、紡糸口金におい
て滞留時間の異なる二つの経路を有することで熱分解に
より２種類極限粘度の違うポリマーを作り、滞留時間の
短いポリマーが孔の中央から吐出し同時に滞留時間の長
いポリマーを孔の外側から吐出することで極限粘度の異
なる鞘芯構造の糸を紡糸した。

【００７３】また、紡糸温度３０５℃、孔径０．５ｍ
ｍ、孔数２４ホールの紡糸口金とした。吐出口の下には
長さ３ｍの加熱筒を設置する。 この加熱筒の上部１ｍ
を３分割にて加熱し、内部温度を上部２６００℃、中部
２６０℃、下部２３０℃と設定し、下部２ｍを２分割に
て加熱し内部温度を上部２１０℃、下部１６０℃設定し
た。

【００７４】加熱筒下部から１８０℃の窒素を１８Ｎｍ
³ ／時間吹き込んだ。加熱窒素は加熱筒上部、すなわち
紡口口金直下より一部排出した。吐出口から吐出された
糸条は、上記加熱筒を通過し、その後、冷風により冷却
した後に油剤を付与し、４５００ｍ／ｍｉｎで引き取っ
た。この引き取ったＦＯＹの全体の極限粘度は０．９
１、鞘の極限粘度は０．９０、芯の極限粘度は０．９２
であり、鞘／芯の体積比を６０／４０とし、鞘芯の境界
で複屈折率が不連続な面が存在する。全体の△ｎは０．
０７２、ＩＶｃ／ＩＶｓは１．０２、△ｎｃ／△ｎｓは
１．０６、切断伸度８２％、１５０℃の空気中での熱収
縮率１０．５％であった。

【００７５】この引き取ったＦＯＹを９本合糸し、１ゴ
デーロールから３ゴデーロールのみを用い延伸機にて熱
延伸し繊維を得た。延伸温度条件は、実施例１と同じ条
件で延伸した。延伸倍率条件は、１ゴデーロールと２ゴ
デーロール間１．１０倍、２ゴデーロールと３ゴデーロ
ール間１．４２倍であり、全延伸倍率を１．５６とし
た。また、延伸速度は、最終ロールの速度を５４ｍ／分
とし延伸した。

【００７６】この繊維物性は、強度８．５ｇ／ｄ、伸度
９．０％、１５０℃の空気中での熱収縮率２．８％であ
り本発明の言う高強度の特徴が達成されていない上に繊
維の破断エネルギー２５．５g/d ×％^0.5 と本発明の破
断エネルギーより低い。これは、繊維横断面の複屈折率
分布において、不連続な面を有し延伸時の応力が均一に
伝わらないためであると推定される。その他の条件、物
性及び構造パラメーターは表９及び表１０に示した。

【００７７】

【比較例１０】比較例９と同じ条件で紡糸し、引き取っ
た未延伸糸を９本合糸し、延伸機にて熱延伸行い繊維を
得た。延伸温度条件は、実施例１と同じ条件で延伸し
た。延伸倍率条件は、１ゴデーロールと２ゴデーロール
間１．２０倍、２ゴデーロールと３ゴデーロール間１．
２９倍、３ゴデーロールと４ゴデーロール間０．９３９
倍、４ゴデーロールと５ゴデーロール間０．９９３倍で
あり、全延伸倍率を１．４５とした。また、延伸速度
は、最終ロールの速度を５４ｍ／分とし延伸した。

【００７８】この繊維物性は、強度７．８ｇ／ｄ、伸度
１１．０％、１５０℃の空気中での熱収縮率２．５％で
あり本発明の言う高強度の特徴が達成されていない上に
繊維の破断エネルギー２５．８g/d ×％^0.5 と本発明の
破断エネルギーより低い。これは、繊維横断面の複屈折
率分布において、不連続な面を有し延伸時の応力が均一
に伝わらないためであると推定される。その他の条件、
物性及び構造パラメーターは表１１及び表１２に示し
た。

【００７９】

【比較例１１】溶融前のポリマーの極限粘度を１．２０
とし、加熱筒下部より加熱窒素を１８Ｎｍ³/時間入れ、
引取り速度を２５０ｍ／ｍｉｎとする以外は、実施例１
と同様の紡糸条件で紡糸した。この引き取ったＰＯＹを
９本合糸し、延伸機にて熱延伸を行い繊維を得た。

【００８０】延伸温度条件は、１ゴデーロール（２０
℃）、高圧蒸気処理（４００℃、圧力３．５ｋｇ／ｃｍ
² ）、３ゴデーロール（室温）、非接触ヒーター（１０
００ｍｍ、２４５℃）、４ゴデーロール（室温）とし
た。延伸倍率条件は、１ゴデーロールと２ゴデーロール
間１．０５倍、２ゴデーロールと３ゴデーロール間３．
５０倍、３ゴデーロールと４ゴデーロール間１．８５倍
であり、全延伸倍率を６．８０とした。また、延伸速度
は、最終ロールの速度を２００ｍ／分とし延伸した。

【００８１】この繊維物性は、強度１２．１ｇ／ｄ、伸
度８．６％、１５０℃の空気中での熱収縮率９．５％で
あり、本発明の言う低収縮率が達成されておらずタイヤ
中での弾性率が極端に低くなりる。その他の条件、物性
及び構造パラメーターは表１１及び表１２に示した。

【００８２】

【比較例１２】溶融前のポリマーの極限粘度を１．２０
とし、加熱筒下部より加熱窒素を１８Ｎｍ³/時間入れる
以外は、実施例１と同様の紡糸条件で紡糸した。この引
き取ったＦＯＹを９本合糸し、延伸機にて熱延伸を行い
繊維を得た。延伸温度条件は、１ゴデーロール（２０
℃）、１ゴデーロールと２ゴデーロール間の高圧蒸気処
理（４００℃、圧力３．５ｋｇ／ｃｍ² ）、３ゴデーロ
ール（室温）、３ゴデーロールと４ゴデーロール間の非
接触ヒーター（１０００ｍｍ、２４５℃）、４ゴデーロ
ール（室温）、４ゴデーロールと５ゴデーロール間の非
接触ヒーター（５００ｍｍ、２３０℃）、５ゴデーロー
ル（室温）とした。延伸倍率条件は、１ゴデーロールと
２ゴデーロール間１．０５倍、２ゴデーロールと３ゴデ
ーロール間１．５０倍、３ゴデーロールと４ゴデーロー
ル間１．３３倍、４ゴデーロールと５ゴデーロール間
０．９３２倍であり、全延伸倍率を１．９５とした。

【００８３】また、延伸速度は、最終ロールの速度を２
００ｍ／分とし延伸した。この繊維物性は、強度７．５
ｇ／ｄ、伸度１１．５％、１５０℃の空気中での熱収縮
率２．１％であり、本発明の言う高強度が達成されてい
ない。その他の条件、物性及び構造パラメーターは表１
１及び表１２に示した。

【００８４】

【表１】

【００８５】

【表２】

【００８６】

【表３】

【００８７】

【表４】

【００８８】

【表５】

【００８９】

【表６】

【００９０】

【表７】

【００９１】

【表８】

【００９２】

【表９】

【００９３】

【表１０】

【００９４】

【表１１】

【００９５】

【表１２】

【００９６】

【発明の効果】本発明の高強度低収縮率ポリエステル繊
維は、熱収縮率が３％以下、強度が９ｇ／ｄ以上と従来
にない優れた低熱収縮率と高強度が同時に達成された繊
維であり、産業資材用として極めて有用である。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例１及び比較例２で製造された繊維の単糸
横断面の極限粘度分布を示す図。

【図２】実施例１、比較例２で製造されたＦＯＹの単糸
横断面の複屈折率分布を示す図。

【図３】実施例１、比較例２で製造された繊維の単糸横
断面の複屈折率分布を示す図。

【符号の説明】

１ 実施例１で製造された繊維の単糸 ２ 比較例２で製造された繊維の単糸 ３ 実施例１で製造されたＦＯＹの単糸 ４ 比較例２で製造されたＦＯＹの単糸

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁵ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０２Ｊ 13/00 Ｑ // Ｄ０２Ｇ 3/48

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 繊維の単糸横断面において中心から外側
   にかけ、極限粘度及び複屈折率が低下している単糸より
   構成される繊維であって、下記の特性を同時に満足する
   高強度低収縮率ポリエステル繊維。 1). 単糸全体の極限粘度 ≧ ０．９ 2). ＩＶｃ／ＩＶｓ≧１．０５ …（１） 単糸中心の極限粘度 ： ＩＶｃ 単糸外側の極限粘度 ： ＩＶｓ ｒ：単糸横断面での中心からの距離 Ｒ：単糸横断面の半径 3). １≦△ｎｃ／△ｎｓ≦１．１５ 単糸中心の複屈折率： △ｎｃ 単糸外側の複屈折率： △ｎｓ 4). ２５℃での繊維破断強度 ＴＳ≧９ｇ／ｄ 5). １５０℃の空気中での熱収縮率 ＨＳ≦３％ 6). 繊維破断伸度 ＴＥ≧１０％