JPH05279800A - 放電加工性および被切削性にすぐれた金型用鋼 - Google Patents
放電加工性および被切削性にすぐれた金型用鋼Info
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- JPH05279800A JPH05279800A JP4238337A JP23833792A JPH05279800A JP H05279800 A JPH05279800 A JP H05279800A JP 4238337 A JP4238337 A JP 4238337A JP 23833792 A JP23833792 A JP 23833792A JP H05279800 A JPH05279800 A JP H05279800A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 プレス型に要求される高い硬度を有し、しか
も放電加工性およひ被切削性にすぐれた金型用鋼を提供
することである。 【構成】 本発明は、重量％で、Ｃ 0.05〜0.45%、Ｓi
2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｎi 0.5〜4.0%、Ｃr 10.0〜1
5.0%、ＷおよびＭoの１種または２種を1/2Ｗ＋Ｍoで換
算して0.2〜1.0%、Ａl 0.5〜4.0%またはＣu 0.5〜3.0
%、好ましくはさらにＳ 0.02〜0.20%を含有し、残部Ｆe
および不可避的不純物からなることを特徴とする放電加
工性および被切削性にすぐれた金型用鋼である。
も放電加工性およひ被切削性にすぐれた金型用鋼を提供
することである。 【構成】 本発明は、重量％で、Ｃ 0.05〜0.45%、Ｓi
2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｎi 0.5〜4.0%、Ｃr 10.0〜1
5.0%、ＷおよびＭoの１種または２種を1/2Ｗ＋Ｍoで換
算して0.2〜1.0%、Ａl 0.5〜4.0%またはＣu 0.5〜3.0
%、好ましくはさらにＳ 0.02〜0.20%を含有し、残部Ｆe
および不可避的不純物からなることを特徴とする放電加
工性および被切削性にすぐれた金型用鋼である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高硬度を有しながら、
すぐれた放電加工性と被切削性を併せ持つ金型、特にプ
レス型用鋼に関するものである。
すぐれた放電加工性と被切削性を併せ持つ金型、特にプ
レス型用鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来プレス型としては、炭素工具鋼(Ｊ
ＩＳ規格ＳＫ）からＪＩＳ規格ＳＫＳ、ＳＫＴ，ＳＫＤ
および最も高合金の高速度工具鋼まで種々の合金工具鋼
が使用されている。近年、プレス成形における製品の複
雑化に伴い、切削などの機械加工の容易な被切削性にす
ぐれた鋼が要求されるようになり、特開昭５２−１３８
０１１号公報に記載されるような被切削性を向上する元
素としてＳやＣa等を添加した快削鋼が使用されるよう
になった。また、切削などの機械加工に加えて、特開昭
５２−１１４４１８号公報に記載されるようなワイヤ放
電加工（ワイヤカットと称する）および電極による放電
加工もプレス型の加工に使用されるようになってきた。
ＩＳ規格ＳＫ）からＪＩＳ規格ＳＫＳ、ＳＫＴ，ＳＫＤ
および最も高合金の高速度工具鋼まで種々の合金工具鋼
が使用されている。近年、プレス成形における製品の複
雑化に伴い、切削などの機械加工の容易な被切削性にす
ぐれた鋼が要求されるようになり、特開昭５２−１３８
０１１号公報に記載されるような被切削性を向上する元
素としてＳやＣa等を添加した快削鋼が使用されるよう
になった。また、切削などの機械加工に加えて、特開昭
５２−１１４４１８号公報に記載されるようなワイヤ放
電加工（ワイヤカットと称する）および電極による放電
加工もプレス型の加工に使用されるようになってきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】最近、プレス型に用い
る鋼に対して、プレス型へ加工後、焼入れ焼もどしの熱
処理を行なう必要がない高硬度と被切削性を両立させた
いわゆるプリハードン鋼が要求されている。被切削性を
改善したプリハードン鋼としては、プラスチック成形用
金型に用いる鋼として特公昭５２−１３７２号公報に記
載の低Ｃ−Ｍn−低Ｃr−Ｍo−Ｓ−Ｆe系あるいは特公昭
５６−２１０６３号、特公昭５７−１１９４５号および
特公昭６２−３４８２８号公報に記載の低Ｃ−Ｍn−低
Ｃr−Ｍo−Ｃu−Ｓ−Ｆe系の被切削性にすぐれた鋼が知
られている。しかし、このようなプリハードン鋼は被切
削性をという点ではすぐれた材料であるが、プレス型に
要求される高い硬度やすぐれた放電加工性を有するもの
ではなかった。本発明の目的は、プレス型に要求される
高い硬度を有し、しかもすぐれた放電加工性および被切
削性にすぐれた金型用鋼を提供することである。
る鋼に対して、プレス型へ加工後、焼入れ焼もどしの熱
処理を行なう必要がない高硬度と被切削性を両立させた
いわゆるプリハードン鋼が要求されている。被切削性を
改善したプリハードン鋼としては、プラスチック成形用
金型に用いる鋼として特公昭５２−１３７２号公報に記
載の低Ｃ−Ｍn−低Ｃr−Ｍo−Ｓ−Ｆe系あるいは特公昭
５６−２１０６３号、特公昭５７−１１９４５号および
特公昭６２−３４８２８号公報に記載の低Ｃ−Ｍn−低
Ｃr−Ｍo−Ｃu−Ｓ−Ｆe系の被切削性にすぐれた鋼が知
られている。しかし、このようなプリハードン鋼は被切
削性をという点ではすぐれた材料であるが、プレス型に
要求される高い硬度やすぐれた放電加工性を有するもの
ではなかった。本発明の目的は、プレス型に要求される
高い硬度を有し、しかもすぐれた放電加工性および被切
削性にすぐれた金型用鋼を提供することである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、基地中に
Ｃrを多量(10.0〜15.0%)に含有させることにより、熱伝
導性を低下させ、熱の拡散を抑えてワイヤカット等の放
電加工等の処理速度を従来鋼よりも速めることが可能で
あることを見出した。また、ＡlまたはＣuを添加して基
地中にＮi−Ａl金属間化合物またはＦe-Ｃu固溶体を析
出させることにより、良好な放電加工性を保ったままHR
C44以上の高硬度が得られ、さらにこれら上記Ｎi−Ａl
金属間化合物またはＦe-Ｃu固溶体の析出により、基地
の延性を低めて被切削性を良好にすることを可能にでき
ることを見出した。
Ｃrを多量(10.0〜15.0%)に含有させることにより、熱伝
導性を低下させ、熱の拡散を抑えてワイヤカット等の放
電加工等の処理速度を従来鋼よりも速めることが可能で
あることを見出した。また、ＡlまたはＣuを添加して基
地中にＮi−Ａl金属間化合物またはＦe-Ｃu固溶体を析
出させることにより、良好な放電加工性を保ったままHR
C44以上の高硬度が得られ、さらにこれら上記Ｎi−Ａl
金属間化合物またはＦe-Ｃu固溶体の析出により、基地
の延性を低めて被切削性を良好にすることを可能にでき
ることを見出した。
【０００５】すなわち本発明は、重量％で、Ｃ 0.05〜
0.45%、Ｓi 2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｎi 0.5〜4.0%、
Ｃr 10.0〜15.0%、ＷおよびＭoの１種または２種を1/2
Ｗ＋Ｍoで換算して0.2〜1.0%、Ａl 0.5〜4.0%、残部Ｆe
および不可避的不純物からなることを特徴とする放電加
工性および被切削性にすぐれた金型用鋼である。本発明
において、Ａlは上述したようにＮi−Ａl金属間化合物
を形成し、高硬度と基地の延性を低める元素であるが、
Ａlに変えてＣuを0.5〜3.0%添加してもＦe-Ｃu固溶体の
析出により高硬度と基地の延性を低めることができる。
また、Ａl 0.5〜4.0%およびＣu 0.5〜3.0%を複合で添加
することにより、ＡlあるいはＣuを単独で添加する場合
に比べ、さらに基地の延性を低下させることができ、被
切削性を向上させることができる。また、Ｓを0.02〜0.
20%添加することにより、ＭnＳを基地中に分散させ、さ
らに被切削性を向上させることができる。
0.45%、Ｓi 2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｎi 0.5〜4.0%、
Ｃr 10.0〜15.0%、ＷおよびＭoの１種または２種を1/2
Ｗ＋Ｍoで換算して0.2〜1.0%、Ａl 0.5〜4.0%、残部Ｆe
および不可避的不純物からなることを特徴とする放電加
工性および被切削性にすぐれた金型用鋼である。本発明
において、Ａlは上述したようにＮi−Ａl金属間化合物
を形成し、高硬度と基地の延性を低める元素であるが、
Ａlに変えてＣuを0.5〜3.0%添加してもＦe-Ｃu固溶体の
析出により高硬度と基地の延性を低めることができる。
また、Ａl 0.5〜4.0%およびＣu 0.5〜3.0%を複合で添加
することにより、ＡlあるいはＣuを単独で添加する場合
に比べ、さらに基地の延性を低下させることができ、被
切削性を向上させることができる。また、Ｓを0.02〜0.
20%添加することにより、ＭnＳを基地中に分散させ、さ
らに被切削性を向上させることができる。
【０００６】
【作用】次に本発明鋼の成分限定の理由について述べ
る。Ｃは、Ｃr,Ｗ,Ｍoとともに炭化物を形成して、本発
明鋼の強度を付与する重要な元素である。添加し過ぎる
と大きな残留炭化物を形成して被切削性を悪くするので
0.45%以下とし、少なすぎると上記効果が得られないの
で0.05%以上とする。Ｓiは、本発明鋼の脱酸剤として添
加され、多すぎると機械的性質が劣化するので2.0%以下
とする。ＭnもＳi同様脱酸剤として添加されるが、多す
ぎると基地の粘性が増大し、被切削性が悪くなるので2.
0%以下とする。Ｎiは、Ａlとともに金属間化合物を形成
して基地中に析出し、本発明鋼に高硬度を付与し、さら
に基地の延性を適度に減じ、良好な被切削性を与える極
めて重要な元素である。多すぎると基地の粘性が増大
し、被切削性が低下するので4.0%以下とし、少ないと上
記効果が得られないので0.5%以上とする。
る。Ｃは、Ｃr,Ｗ,Ｍoとともに炭化物を形成して、本発
明鋼の強度を付与する重要な元素である。添加し過ぎる
と大きな残留炭化物を形成して被切削性を悪くするので
0.45%以下とし、少なすぎると上記効果が得られないの
で0.05%以上とする。Ｓiは、本発明鋼の脱酸剤として添
加され、多すぎると機械的性質が劣化するので2.0%以下
とする。ＭnもＳi同様脱酸剤として添加されるが、多す
ぎると基地の粘性が増大し、被切削性が悪くなるので2.
0%以下とする。Ｎiは、Ａlとともに金属間化合物を形成
して基地中に析出し、本発明鋼に高硬度を付与し、さら
に基地の延性を適度に減じ、良好な被切削性を与える極
めて重要な元素である。多すぎると基地の粘性が増大
し、被切削性が低下するので4.0%以下とし、少ないと上
記効果が得られないので0.5%以上とする。
【０００７】ＷおよびＭoは、いずれも炭化物を形成し
て、本発明材に強度を与える点で同一の作用があり、単
独または複合で添加する元素である。添加し過ぎると被
切削性が悪くなるので、1/2Ｗ＋Ｍoで1.0%以下とし、少
ないと上記添加の効果がないので0.2%以上とする。Ｓ
は、ＭnＳなどの硫化物を形成し、基地中に分散して、
機械加工の切削性を良好にする元素である。少なすぎる
と被切削性に影響を及ぼさないので0.02%以上とし、多
すぎると機械的性質が劣化するので0.20%以下が好まし
い。Ａlは、ＮiとともにＮi−Ａlの金属間化合物を形成
し、基地中に析出することにより、高硬度を示すのに寄
与し、また基地の延性も低めるため、機械加工における
被切削性を良好にする元素である。少なすぎると添加の
効果が得られないので0.5%以上とし、多すぎると延性が
低下して靭性が不足するので4.0%以下とする。
て、本発明材に強度を与える点で同一の作用があり、単
独または複合で添加する元素である。添加し過ぎると被
切削性が悪くなるので、1/2Ｗ＋Ｍoで1.0%以下とし、少
ないと上記添加の効果がないので0.2%以上とする。Ｓ
は、ＭnＳなどの硫化物を形成し、基地中に分散して、
機械加工の切削性を良好にする元素である。少なすぎる
と被切削性に影響を及ぼさないので0.02%以上とし、多
すぎると機械的性質が劣化するので0.20%以下が好まし
い。Ａlは、ＮiとともにＮi−Ａlの金属間化合物を形成
し、基地中に析出することにより、高硬度を示すのに寄
与し、また基地の延性も低めるため、機械加工における
被切削性を良好にする元素である。少なすぎると添加の
効果が得られないので0.5%以上とし、多すぎると延性が
低下して靭性が不足するので4.0%以下とする。
【０００８】Ｃuは、Ｆe-Ｃu固溶体を基地中に析出さ
せ、高硬度を示すのに寄与し、また基地の延性も低める
ため、機械加工における被切削性を良好にする元素であ
る。少なすぎると上記添加の効果がなく0.5%以上とし、
多すぎると熱間加工性が悪くなるので3.0%以下とする。
Ｃrは、本発明鋼の放電加工性を良好にする極めて重要
な元素である。また、耐食性および耐発錆性を良好にす
る効果があり、少なすぎると上記添加の効果がなく、多
すぎると高硬度が得られなくなるので10.0〜15.0%とす
る。
せ、高硬度を示すのに寄与し、また基地の延性も低める
ため、機械加工における被切削性を良好にする元素であ
る。少なすぎると上記添加の効果がなく0.5%以上とし、
多すぎると熱間加工性が悪くなるので3.0%以下とする。
Ｃrは、本発明鋼の放電加工性を良好にする極めて重要
な元素である。また、耐食性および耐発錆性を良好にす
る効果があり、少なすぎると上記添加の効果がなく、多
すぎると高硬度が得られなくなるので10.0〜15.0%とす
る。
【０００９】
(実施例１)表１および表２に本発明鋼である試料Ｎo.1
〜27の化学組成を示す。また、比較例として低Ｃ−Ｍn
−低Ｃr−Ｍo−Ｓ−Ｆe系のＮo.28と、低Ｃ−Ｍn−低Ｃ
r−Ｍo−Ｃu−Ｓ−Ｆe系のＮo.29の化学組成も同時に表
２に示す。表１および表２に示す組成の本発明の鋼を10
00〜1050℃で焼入れし、500〜560℃の焼もどしを行な
い、HRC45を目標に調整した。なお、比較鋼である試料
Ｎo.28および29については、HRC45の値は熱処理条件を
変えても得られないため、最高硬さに調整した。実際に
得られた硬さを表１および表２に示す。放電加工の一例
として、ワイヤカットを施した時の処理速度を評価する
ために、表４に示す条件により、図４に示す寸法でφ20
mmの２穴の形状にカットした。得られたワイヤカットに
よる加工時間を表３に示す。Ｃr量を10〜15重量%含有し
た本発明の鋼である試料Ｎo.1〜27は、低Ｃrの比較例の
試料Ｎo.28および試料Ｎo.29に比較して、ワイヤカット
時間が大幅に短縮されていることがわかる。次に本発明
鋼の被切削性を評価するためにφ10mm、２枚刃の高速度
工具鋼よりなるエンドミルで切込み深さ 10mm、幅 2mm
で切削試験を行なった。被切削性はエンドミルの刃先が
0.5mm摩耗した時を工具寿命として、工具寿命までの切
削長さを測定した。
〜27の化学組成を示す。また、比較例として低Ｃ−Ｍn
−低Ｃr−Ｍo−Ｓ−Ｆe系のＮo.28と、低Ｃ−Ｍn−低Ｃ
r−Ｍo−Ｃu−Ｓ−Ｆe系のＮo.29の化学組成も同時に表
２に示す。表１および表２に示す組成の本発明の鋼を10
00〜1050℃で焼入れし、500〜560℃の焼もどしを行な
い、HRC45を目標に調整した。なお、比較鋼である試料
Ｎo.28および29については、HRC45の値は熱処理条件を
変えても得られないため、最高硬さに調整した。実際に
得られた硬さを表１および表２に示す。放電加工の一例
として、ワイヤカットを施した時の処理速度を評価する
ために、表４に示す条件により、図４に示す寸法でφ20
mmの２穴の形状にカットした。得られたワイヤカットに
よる加工時間を表３に示す。Ｃr量を10〜15重量%含有し
た本発明の鋼である試料Ｎo.1〜27は、低Ｃrの比較例の
試料Ｎo.28および試料Ｎo.29に比較して、ワイヤカット
時間が大幅に短縮されていることがわかる。次に本発明
鋼の被切削性を評価するためにφ10mm、２枚刃の高速度
工具鋼よりなるエンドミルで切込み深さ 10mm、幅 2mm
で切削試験を行なった。被切削性はエンドミルの刃先が
0.5mm摩耗した時を工具寿命として、工具寿命までの切
削長さを測定した。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】本発明鋼である試料Ｎo.1〜27および比較
例である試料Ｎo.29の被切削性を、比較例である試料Ｎ
o.28の工具寿命までの切削長さを100とした被切削性指
数を用いて評価した。結果を表３に示す。従来、高Ｃr
を含有したＦe基合金は、被切削性が悪いとされていた
が、本発明の鋼の場合は、低Ｃ−高Ｃr−Ｆeの基地にＮ
i−Ａl金属間化合物あるいはＦe-Ｃu固溶体を析出さ
せ、基地の延性を適度に減じることにより、被切削性の
高い鋼とされる比較例である試料Ｎo.28,29と比べて
も、硬さがHRC45程度と高いにもかかわらず、同等の被
切削性を得ることができた。また、ＡlまたはＣuを単独
で添加した本発明鋼である試料Ｎo.1ないし8に比較し
て、Ａl,Ｃuを複合で添加した試料Ｎo.9ないし12は良好
な被切削性を示している。さらに、Ａl,ＣuおよびＳを
複合で添加した本発明例である試料Ｎo.21ないし27は、
Ｓを含まない本発明鋼である試料Ｎo.9ないし12よりも
被切削性がすぐれていることがわかる。したがって、Ｎ
i−Ａl金属間化合物およびＦe-Ｃu固溶体の複合の析出
による基地の延性の低減、さらに基地中にＭnＳを分散
させることの組合せにより、被切削性が大幅に向上した
ことを示している。
例である試料Ｎo.29の被切削性を、比較例である試料Ｎ
o.28の工具寿命までの切削長さを100とした被切削性指
数を用いて評価した。結果を表３に示す。従来、高Ｃr
を含有したＦe基合金は、被切削性が悪いとされていた
が、本発明の鋼の場合は、低Ｃ−高Ｃr−Ｆeの基地にＮ
i−Ａl金属間化合物あるいはＦe-Ｃu固溶体を析出さ
せ、基地の延性を適度に減じることにより、被切削性の
高い鋼とされる比較例である試料Ｎo.28,29と比べて
も、硬さがHRC45程度と高いにもかかわらず、同等の被
切削性を得ることができた。また、ＡlまたはＣuを単独
で添加した本発明鋼である試料Ｎo.1ないし8に比較し
て、Ａl,Ｃuを複合で添加した試料Ｎo.9ないし12は良好
な被切削性を示している。さらに、Ａl,ＣuおよびＳを
複合で添加した本発明例である試料Ｎo.21ないし27は、
Ｓを含まない本発明鋼である試料Ｎo.9ないし12よりも
被切削性がすぐれていることがわかる。したがって、Ｎ
i−Ａl金属間化合物およびＦe-Ｃu固溶体の複合の析出
による基地の延性の低減、さらに基地中にＭnＳを分散
させることの組合せにより、被切削性が大幅に向上した
ことを示している。
【００１３】
【表３】
【００１４】
【表４】
【００１５】（実施例２）重量％でＣ 0.15%、Ｓi 0.5
%、Ｍn 1.2%、Ｎi 3.0%、Ｍo 0.5%、Ａl 1.0%、Ｃu 2.0
%、Ｃr 2〜17%、残部Ｆeよりなる化学組成の鋼を製造
し、実施例１と同様の熱処理によりHRC45を目標に硬さ
を調整した。これらの鋼を実施例１と同様にワイヤカッ
トを行ない、Ｃr量に対する放電加工性を評価した。結
果を図１に示す。図１に示すように、Ｃr量を10%以上に
することによりワイヤカットの時間が大幅に短縮できる
ことがわかった。なお、図１中のＣrを17%含む試料は、
HRC43.7にしか調整できず、Ｃr量を添加しすぎて硬さが
不足し好ましくないものであった。
%、Ｍn 1.2%、Ｎi 3.0%、Ｍo 0.5%、Ａl 1.0%、Ｃu 2.0
%、Ｃr 2〜17%、残部Ｆeよりなる化学組成の鋼を製造
し、実施例１と同様の熱処理によりHRC45を目標に硬さ
を調整した。これらの鋼を実施例１と同様にワイヤカッ
トを行ない、Ｃr量に対する放電加工性を評価した。結
果を図１に示す。図１に示すように、Ｃr量を10%以上に
することによりワイヤカットの時間が大幅に短縮できる
ことがわかった。なお、図１中のＣrを17%含む試料は、
HRC43.7にしか調整できず、Ｃr量を添加しすぎて硬さが
不足し好ましくないものであった。
【００１６】（実施例３）重量％でＣ 0.15%、Ｓi 0.5
%、Ｍn 1.3%、Ｎi 3.0%、Ｍo 0.5%、Ｃr 13%、Ｃu1.0
%、Ａl 0〜4%、残部Ｆeよりなる化学組成の鋼を製造
し、実施例１と同様の熱処理によりHRC45を目標に硬さ
を調整した。これらの鋼を実施例１と同様にエンドミル
による切削試験を行ない、被切削性指数を求めた。結果
を図２に示す。図２に示すように、Ａlの添加により被
切削性指数が著しく改善され、すぐれた被切削性が得ら
れることがわかる。なお、4.0%以上となると靭性が低下
し、プレス型として使用中に割れが発生し好ましくなか
った。
%、Ｍn 1.3%、Ｎi 3.0%、Ｍo 0.5%、Ｃr 13%、Ｃu1.0
%、Ａl 0〜4%、残部Ｆeよりなる化学組成の鋼を製造
し、実施例１と同様の熱処理によりHRC45を目標に硬さ
を調整した。これらの鋼を実施例１と同様にエンドミル
による切削試験を行ない、被切削性指数を求めた。結果
を図２に示す。図２に示すように、Ａlの添加により被
切削性指数が著しく改善され、すぐれた被切削性が得ら
れることがわかる。なお、4.0%以上となると靭性が低下
し、プレス型として使用中に割れが発生し好ましくなか
った。
【００１７】（実施例４）重量％でＣ 0.20%、Ｓi 0.5
%、Ｍn 1.2%、Ｎi 1.0%、Ｍo 0.5%、Ｃr 13%、Ｃu0〜3
%、Ａl 0.5%、残部Ｆeよりなる化学組成の鋼を製造し、
実施例１と同様の熱処理によりHRC45を目標に硬さを調
整した。これらの鋼を実施例１と同様にエンドミルによ
る切削試験を行ない、被切削性指数を求めた。結果を図
３に示す。図３に示すように、Ｃuの添加により被切削
性指数が著しく改善され、すぐれた被切削性が得られ
た。なお、Ｃuを3.0%を越えて含有させると、熱間加工
性が劣化してプレス型製造工程中に割れが発生しやすく
なり好ましくないものであった。
%、Ｍn 1.2%、Ｎi 1.0%、Ｍo 0.5%、Ｃr 13%、Ｃu0〜3
%、Ａl 0.5%、残部Ｆeよりなる化学組成の鋼を製造し、
実施例１と同様の熱処理によりHRC45を目標に硬さを調
整した。これらの鋼を実施例１と同様にエンドミルによ
る切削試験を行ない、被切削性指数を求めた。結果を図
３に示す。図３に示すように、Ｃuの添加により被切削
性指数が著しく改善され、すぐれた被切削性が得られ
た。なお、Ｃuを3.0%を越えて含有させると、熱間加工
性が劣化してプレス型製造工程中に割れが発生しやすく
なり好ましくないものであった。
【００１８】
【発明の効果】本発明は、HRC44以上の高硬度を有しな
がら、被切削性が良好であり、かつ放電加工性が良好で
あるため、特にプレス型に使用する鋼として極めて有用
である。本発明の鋼をプレス型に使用すれば、型加工の
所要時間の短縮が可能であり、また高硬度であることか
ら高寿命であることが期待できる。
がら、被切削性が良好であり、かつ放電加工性が良好で
あるため、特にプレス型に使用する鋼として極めて有用
である。本発明の鋼をプレス型に使用すれば、型加工の
所要時間の短縮が可能であり、また高硬度であることか
ら高寿命であることが期待できる。
【図１】本発明鋼のＣr含有量と放電加工性の関係を示
す図である。
す図である。
【図２】本発明鋼のＡl含有量と被切削性の関係を示す
図である。
図である。
【図３】本発明鋼のＣu含有量と被切削性の関係を示す
図である。
図である。
【図４】本発明の放電加工性の評価に用いたワイヤカッ
トによる加工方法を示す図である。
トによる加工方法を示す図である。
Claims (7)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ 0.05〜0.45%、Ｓi 2.0%以
下、Ｍn 2.0%以下、Ｎi 0.5〜4.0%、Ｃr 10.0〜15.0%、
ＷおよびＭoの１種または２種を1/2Ｗ＋Ｍoで換算して
0.2〜1.0%、Ａl 0.5〜4.0%、残部Ｆeおよび不可避的不
純物からなることを特徴とする放電加工性および被切削
性にすぐれた金型用鋼。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ 0.05〜0.45%、Ｓi 2.0%以
下、Ｍn 2.0%以下、Ｎi 0.5〜4.0%、Ｃr 10.0〜15.0%、
ＷおよびＭoの１種または２種を1/2Ｗ＋Ｍoで換算して
0.2〜1.0%、Ｃu 0.5〜3.0%、残部Ｆeおよび不可避的不
純物からなることを特徴とする放電加工性および被切削
性にすぐれた金型用鋼。 - 【請求項３】 重量％で、Ｃ 0.05〜0.45%、Ｓi 2.0%以
下、Ｍn 2.0%以下、Ｎi 0.5〜4.0%、Ｃr 10.0〜15.0%、
ＷおよびＭoの１種または２種を1/2Ｗ＋Ｍoで換算して
0.2〜1.0%、Ａl 0.5〜4.0%、Ｃu 0.5〜3.0%、残部Ｆeお
よび不可避的不純物からなることを特徴とする放電加工
性および被切削性にすぐれた金型用鋼。 - 【請求項４】 重量％で、Ｃ 0.05〜0.45%、Ｓi 2.0%以
下、Ｍn 2.0%以下、Ｎi 0.5〜4.0%、Ｃr 10.0〜15.0%、
ＷおよびＭoの１種または２種を1/2Ｗ＋Ｍoで換算して
0.2〜1.0%、Ｓ 0.02〜0.20%、Ａl 0.5〜4.0%、残部Ｆe
および不可避的不純物からなることを特徴とする放電加
工性および被切削性にすぐれた金型用鋼。 - 【請求項５】 重量％で、Ｃ 0.05〜0.45%、Ｓi 2.0%以
下、Ｍn 2.0%以下、Ｎi 0.5〜4.0%、Ｃr 10.0〜15.0%、
ＷおよびＭoの１種または２種を1/2Ｗ＋Ｍoで換算して
0.2〜1.0%、Ｓ 0.02〜0.20%、Ｃu 0.5〜3.0%、残部Ｆe
および不可避的不純物からなることを特徴とする放電加
工性および被切削性にすぐれた金型用鋼。 - 【請求項６】 重量％で、Ｃ 0.05〜0.45%、Ｓi 2.0%以
下、Ｍn 2.0%以下、Ｎi 0.5〜4.0%、Ｃr 10.0〜15.0%、
ＷおよびＭoの１種または２種を1/2Ｗ＋Ｍoで換算して
0.2〜1.0%、Ｓ 0.02〜0.20%、Ａl 0.5〜4.0%、Ｃu 0.5
〜3.0%、残部Ｆeおよび不可避的不純物からなることを
特徴とする放電加工性および被切削性にすぐれた金型用
鋼。 - 【請求項７】 HRC44.0以上の硬さを有することを特徴
とする請求項１ないし６に記載の放電加工性および被切
削性にすぐれた金型用鋼。
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|---|---|---|---|
| JP23833792A JP3228439B2 (ja) | 1992-02-07 | 1992-09-07 | 放電加工性および被切削性にすぐれた金型用鋼およびプレス型用鋼 |
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|---|---|---|---|
| JP4-21503 | 1992-02-07 | ||
| JP2150392 | 1992-02-07 | ||
| JP23833792A JP3228439B2 (ja) | 1992-02-07 | 1992-09-07 | 放電加工性および被切削性にすぐれた金型用鋼およびプレス型用鋼 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05279800A true JPH05279800A (ja) | 1993-10-26 |
| JP3228439B2 JP3228439B2 (ja) | 2001-11-12 |
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ID=26358576
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| JP23833792A Expired - Fee Related JP3228439B2 (ja) | 1992-02-07 | 1992-09-07 | 放電加工性および被切削性にすぐれた金型用鋼およびプレス型用鋼 |
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| JP (1) | JP3228439B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0870849A2 (en) * | 1997-04-07 | 1998-10-14 | A. FINKL & SONS CO. | Tool for glass molding operations and method of manufacture thereof |
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| JPS5376118A (en) * | 1976-12-17 | 1978-07-06 | Hitachi Metals Ltd | Prehardened metal mold steel for molding plastic |
| JPS5773172A (en) * | 1980-10-24 | 1982-05-07 | Daido Steel Co Ltd | Tool steel |
| JPS6353246A (ja) * | 1986-08-21 | 1988-03-07 | クル−シブル マテリアルス コ−ポレイシヨン | 時効硬化ステンレス鋼 |
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| JPH02175844A (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-09 | Kobe Steel Ltd | 耐食性に優れたプラスチック成形用金型用鋼 |
| JPH02179849A (ja) * | 1988-12-29 | 1990-07-12 | Kobe Steel Ltd | 耐食性に優れたプラスチック成形用金型用鋼 |
| JPH03501752A (ja) * | 1987-12-23 | 1991-04-18 | ウッディホルム トゥーリング アクツィエボラーグ | 成形用金型のための析出硬化型の金型用鋼と、その鋼で作られた成形用金型 |
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-
1992
- 1992-09-07 JP JP23833792A patent/JP3228439B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| EP0870849A3 (en) * | 1997-04-07 | 1999-10-13 | A. FINKL & SONS CO. | Tool for glass molding operations and method of manufacture thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3228439B2 (ja) | 2001-11-12 |
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