JPH05271846A - 耐エロージョン性に優れたボイラー用合金 - Google Patents
耐エロージョン性に優れたボイラー用合金Info
- Publication number
- JPH05271846A JPH05271846A JP7150792A JP7150792A JPH05271846A JP H05271846 A JPH05271846 A JP H05271846A JP 7150792 A JP7150792 A JP 7150792A JP 7150792 A JP7150792 A JP 7150792A JP H05271846 A JPH05271846 A JP H05271846A
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- Japan
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- less
- boiler
- erosion resistance
- alloy
- erosion
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は耐エロージョン性に優れたボイラー
用合金、わけても高温粒子エロージョンに対する抵抗特
性に優れた合金を提供することを目的とするものであ
る。 【構成】 Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒをベースとして含有し、Ｍ
ｏ、Ｗのうち１種または２種を含有し、加えてＨｆまた
はＺｒの１種または２種あるいはＹ、Ｌａ、Ｃｅのうち
１種または２種以上あるいはＨｆまたはＺｒの１種また
は２種およびＹ、Ｌａ、Ｃｅの１種または２種以上を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ
０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５、０．４≦（Ｎｉ
＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７なる条件を
満足することを特徴とする耐エロージョン性に優れたボ
イラー用合金である。 【効果】 本発明は耐エロージョン性に優れたボイラー
用合金、わけても高温粒子エロージョンに対する抵抗特
性に優れた合金を提供し、例えば石炭焚きボイラーのよ
うに、厳しいエロージョンを受ける環境下で使用に耐え
得る特性を有する合金を提供でき、新材料の開発に寄与
するところ大である。
用合金、わけても高温粒子エロージョンに対する抵抗特
性に優れた合金を提供することを目的とするものであ
る。 【構成】 Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒをベースとして含有し、Ｍ
ｏ、Ｗのうち１種または２種を含有し、加えてＨｆまた
はＺｒの１種または２種あるいはＹ、Ｌａ、Ｃｅのうち
１種または２種以上あるいはＨｆまたはＺｒの１種また
は２種およびＹ、Ｌａ、Ｃｅの１種または２種以上を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ
０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５、０．４≦（Ｎｉ
＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７なる条件を
満足することを特徴とする耐エロージョン性に優れたボ
イラー用合金である。 【効果】 本発明は耐エロージョン性に優れたボイラー
用合金、わけても高温粒子エロージョンに対する抵抗特
性に優れた合金を提供し、例えば石炭焚きボイラーのよ
うに、厳しいエロージョンを受ける環境下で使用に耐え
得る特性を有する合金を提供でき、新材料の開発に寄与
するところ大である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、石炭焚きボイラーにお
いて使用される鋼管、特に高温粒子エロージョンに対す
る優れた抵抗性を示す合金に関する。
いて使用される鋼管、特に高温粒子エロージョンに対す
る優れた抵抗性を示す合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】燃料燃焼ボイラー、流動床反応器、石炭
のガス化、液化装置等に代表される高温エネルギー装置
は最近のエネルギー事情を反映して石炭利用技術として
注目されている。例えば、燃料燃焼ボイラーにあって
は、従来は石油利用が主体であったが、今日では代替エ
ネルギー利用の必要性が認識された結果、石炭利用が増
大する傾向となっている。
のガス化、液化装置等に代表される高温エネルギー装置
は最近のエネルギー事情を反映して石炭利用技術として
注目されている。例えば、燃料燃焼ボイラーにあって
は、従来は石油利用が主体であったが、今日では代替エ
ネルギー利用の必要性が認識された結果、石炭利用が増
大する傾向となっている。
【０００３】しかし、かかる高温エネルギー装置にあっ
ても装置設計は石油利用のときの設計思想により行われ
ており、石炭利用となった時の問題点は十分には解決さ
れていない。例えば、石炭火力ボイラーにおいても従来
の石油火力ボイラーと同様の材料構成にて製作されてい
る。ところが、石炭火力ボイラーにおいては石油火力ボ
イラーとは異なり、ボイラー内部で固形のアッシュ分が
クリンカとなって落下したりフライアッシュとして燃焼
ガス流中に浮遊していたりするため、高温で著しいエロ
ージョン損傷を受ける。このような問題点は当業者にも
よく認識されているが、その解決策はまだ明らかではな
く、材料的な対策もほとんどなく、経験的な設計上の対
応、例えば流速の低減、プロテクターの取り付け等の対
策が行われているにすぎない。しかし、設計的な対処を
もってしても、流速を制限した場合にも予想以上に流速
の早い偏流部ができたり、またプロテクターを用いた場
合にもプロテクター自身の損傷が早く、実際上効果のな
い場合が多くある。
ても装置設計は石油利用のときの設計思想により行われ
ており、石炭利用となった時の問題点は十分には解決さ
れていない。例えば、石炭火力ボイラーにおいても従来
の石油火力ボイラーと同様の材料構成にて製作されてい
る。ところが、石炭火力ボイラーにおいては石油火力ボ
イラーとは異なり、ボイラー内部で固形のアッシュ分が
クリンカとなって落下したりフライアッシュとして燃焼
ガス流中に浮遊していたりするため、高温で著しいエロ
ージョン損傷を受ける。このような問題点は当業者にも
よく認識されているが、その解決策はまだ明らかではな
く、材料的な対策もほとんどなく、経験的な設計上の対
応、例えば流速の低減、プロテクターの取り付け等の対
策が行われているにすぎない。しかし、設計的な対処を
もってしても、流速を制限した場合にも予想以上に流速
の早い偏流部ができたり、またプロテクターを用いた場
合にもプロテクター自身の損傷が早く、実際上効果のな
い場合が多くある。
【０００４】また、材料の観点からボイラーチューブと
しては、ＳＵＳ３０４鋼、同じく３２１、３４７、３２
１、３１６鋼等の１８−８系オーステナイト系ステンレ
ス鋼が、さらにはインコロイ８００、ＳＵＳ３１０等の
合金が用いられる。さらに一般の高温用部材としては、
各種の高温用オーステナイト系ステンレス鋼が用いられ
ているが、これらはいずれも耐高温粒子エロージョンを
考慮したものではなく、石油火力ボイラー等での経験を
もとに使用されているにすぎない。
しては、ＳＵＳ３０４鋼、同じく３２１、３４７、３２
１、３１６鋼等の１８−８系オーステナイト系ステンレ
ス鋼が、さらにはインコロイ８００、ＳＵＳ３１０等の
合金が用いられる。さらに一般の高温用部材としては、
各種の高温用オーステナイト系ステンレス鋼が用いられ
ているが、これらはいずれも耐高温粒子エロージョンを
考慮したものではなく、石油火力ボイラー等での経験を
もとに使用されているにすぎない。
【０００５】すでに述べたように、高温粒子によるエロ
ージョン損傷を防止する材料的対策はほとんどないのが
現状であるが、材料的対策があれば、逆に装置設計に余
裕が生じ、装置の小型化、熱効率の向上などの利益も期
待できる。
ージョン損傷を防止する材料的対策はほとんどないのが
現状であるが、材料的対策があれば、逆に装置設計に余
裕が生じ、装置の小型化、熱効率の向上などの利益も期
待できる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的とすると
ころは、石炭火力ボイラーにみられるような高温粒子に
よるエロージョンに対する優れた抵抗性を有する材料を
提供することにある。
ころは、石炭火力ボイラーにみられるような高温粒子に
よるエロージョンに対する優れた抵抗性を有する材料を
提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記のとおりである。 （１）重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ｎ：０．２％以下、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ： ７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避不純物
からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
０．７ の条件を満足することを特徴とする耐エロージョン性に
優れたボイラー用合金。
ろは下記のとおりである。 （１）重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ｎ：０．２％以下、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ： ７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避不純物
からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
０．７ の条件を満足することを特徴とする耐エロージョン性に
優れたボイラー用合金。
【０００８】（２）重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ｎ：０．２％以下、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ： ７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｈｆ：０．２％以下、 Ｚｒ：０．２％以下 のうちの１種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
０．７ の条件を満足することを特徴とする耐エロージョン性に
優れたボイラー用合金。
不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
０．７ の条件を満足することを特徴とする耐エロージョン性に
優れたボイラー用合金。
【０００９】（３）重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ｎ：０．２％以下、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ： ７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｙ：０．１％以下、 Ｌａ：０．１％以下、 Ｃｅ：０．１％以下 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
０．７ の条件を満足することを特徴とする耐エロージョン性に
優れたボイラー用合金。
可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
０．７ の条件を満足することを特徴とする耐エロージョン性に
優れたボイラー用合金。
【００１０】（４）重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ｎ：０．２％以下、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ： ７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｈｆ：０．２％以下、 Ｚｒ：０．２％以下 のうちの１種または２種と Ｙ：０．１％以下、 Ｌａ：０．１％以下、 Ｃｅ：０．１％以下 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
０．７ の条件を満足することを特徴とする耐エロージョン性に
優れたボイラー用合金。
可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
０．７ の条件を満足することを特徴とする耐エロージョン性に
優れたボイラー用合金。
【００１１】以下、本発明を詳細に説明する。
【００１２】
【作用】最初に本発明において各成分範囲を前記の如く
限定した理由を述べる。Ｃは０．１％を超えると加工性
が劣化すること、および粒界腐食割れが発生しやすくな
るため、その上限値を０．１％と定めた。Ｓｉは脱酸成
分として必要な成分であるが、その含有量が２．５％を
超えると熱間加工性が劣化するので、上限値を２．５％
と定めた。
限定した理由を述べる。Ｃは０．１％を超えると加工性
が劣化すること、および粒界腐食割れが発生しやすくな
るため、その上限値を０．１％と定めた。Ｓｉは脱酸成
分として必要な成分であるが、その含有量が２．５％を
超えると熱間加工性が劣化するので、上限値を２．５％
と定めた。
【００１３】ＭｎはＳｉと同様に脱酸作用があるが、過
剰に添加すると脆化するので、上限値を１．０％と定め
た。Ｐは不可避不純物である。Ｐの含有量が０．０３％
を超えると粒界偏析が著しくなることから上限値を０．
０３％と定めた。Ｓは不可避不純物である。Ｓの含有量
が０．００５％を超えると熱間加工性が著しく劣化し、
製造不能となるので、上限値を０．００５％と定めた。
剰に添加すると脆化するので、上限値を１．０％と定め
た。Ｐは不可避不純物である。Ｐの含有量が０．０３％
を超えると粒界偏析が著しくなることから上限値を０．
０３％と定めた。Ｓは不可避不純物である。Ｓの含有量
が０．００５％を超えると熱間加工性が著しく劣化し、
製造不能となるので、上限値を０．００５％と定めた。
【００１４】Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ：これらの元
素は耐エロージョン性および耐食性を改善するが、各元
素を単独で添加しただけではそれらの効果は現れず、複
合添加によってのみ効果が発揮される。そこで、本発明
者らは実ボイラーの操業条件を想定し、６００℃の高温
ボイラー環境で耐エロージョン性に優れた材料を得るべ
く研究を行った結果、 （１）Ｃｏ、ＮｉおよびＣｒ量には ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５ および （２）Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｗ量の間には ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
０．７ の条件を満足する場合には、下記の添加量で最も効果的
に合金元素の有する特性を発揮することが明らかとなっ
た。
素は耐エロージョン性および耐食性を改善するが、各元
素を単独で添加しただけではそれらの効果は現れず、複
合添加によってのみ効果が発揮される。そこで、本発明
者らは実ボイラーの操業条件を想定し、６００℃の高温
ボイラー環境で耐エロージョン性に優れた材料を得るべ
く研究を行った結果、 （１）Ｃｏ、ＮｉおよびＣｒ量には ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５ および （２）Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｗ量の間には ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
０．７ の条件を満足する場合には、下記の添加量で最も効果的
に合金元素の有する特性を発揮することが明らかとなっ
た。
【００１５】ＣｏはＮｉ、Ｃｒ、ＭｏおよびＷとの共存
で耐エロージョン特性を向上させる元素であるが、６０
０℃での使用においては、その含有量が４０％未満では
さほど著しい効果はなく、所望の耐エロージョン性を得
るには他の合金元素量を増加させる必要があり、経済的
に不利であるところから、下限値を４０％と定めた。一
方、その含有量が５５％を超えると耐エロージョン性向
上効果が低下するので、上限値を５５％と定めた。
で耐エロージョン特性を向上させる元素であるが、６０
０℃での使用においては、その含有量が４０％未満では
さほど著しい効果はなく、所望の耐エロージョン性を得
るには他の合金元素量を増加させる必要があり、経済的
に不利であるところから、下限値を４０％と定めた。一
方、その含有量が５５％を超えると耐エロージョン性向
上効果が低下するので、上限値を５５％と定めた。
【００１６】Ｎｉは耐食性を改善させる効果があるが、
１０％未満ではその効果はなく、所望の耐食性を得るに
は他の合金元素量を増加させる必要があり経済的でない
ので、下限値を１０％と定めた。一方、３０％を超えて
添加しても一段の耐食性向上効果は奏されず、経済性を
考慮して、その上限値を３０％とした。ＣｒはＮｉ、Ｍ
ｏ、Ｗとの共存で著しく耐食性を改善する元素である
が、７％未満の添加では著しい効果は得られず、一方１
２％を超えて添加しても一段の耐食性向上効果は認めら
れないことから、その上限値を１２％とした。
１０％未満ではその効果はなく、所望の耐食性を得るに
は他の合金元素量を増加させる必要があり経済的でない
ので、下限値を１０％と定めた。一方、３０％を超えて
添加しても一段の耐食性向上効果は奏されず、経済性を
考慮して、その上限値を３０％とした。ＣｒはＮｉ、Ｍ
ｏ、Ｗとの共存で著しく耐食性を改善する元素である
が、７％未満の添加では著しい効果は得られず、一方１
２％を超えて添加しても一段の耐食性向上効果は認めら
れないことから、その上限値を１２％とした。
【００１７】ＭｏはＣｏとともに耐エロージョン性を上
昇させ、特に硬度の上昇から耐エロージョン性を向上さ
せる効果がある。しかし、２％未満では硬度が十分でな
く、一方４％を超えて添加しても硬度が上昇し過ぎて加
工性が劣化するので、その添加範囲を２〜４％とした。
ＷもＭｏと同様に硬度上昇によって耐エロージョン性を
改善するが、８％を超えて添加しても効果に一段の向上
はないうえ、加工性が劣化するので、その上限値を８％
とした。
昇させ、特に硬度の上昇から耐エロージョン性を向上さ
せる効果がある。しかし、２％未満では硬度が十分でな
く、一方４％を超えて添加しても硬度が上昇し過ぎて加
工性が劣化するので、その添加範囲を２〜４％とした。
ＷもＭｏと同様に硬度上昇によって耐エロージョン性を
改善するが、８％を超えて添加しても効果に一段の向上
はないうえ、加工性が劣化するので、その上限値を８％
とした。
【００１８】Ｈｆは微量の添加でも高温での強度を改善
することから、その上限を０．２％と定めた。Ｚｒは脱
酸元素として作用するが、その添加量が０．２％を超え
ても効果に一段の向上は認められないので、その上限値
を０．２％と定めた。Ｙ、ＬａおよびＣｅには熱間加工
性をさらに改善する効果があるので、きびしい条件で熱
間加工が行われる場合には必要に応じて添加されるが、
どの元素も０．１％を超えて添加しても、効果に一段の
向上は認められず、むしろ劣化現象さえ現れるので、含
有量をそれぞれ０．１％以下とした。
することから、その上限を０．２％と定めた。Ｚｒは脱
酸元素として作用するが、その添加量が０．２％を超え
ても効果に一段の向上は認められないので、その上限値
を０．２％と定めた。Ｙ、ＬａおよびＣｅには熱間加工
性をさらに改善する効果があるので、きびしい条件で熱
間加工が行われる場合には必要に応じて添加されるが、
どの元素も０．１％を超えて添加しても、効果に一段の
向上は認められず、むしろ劣化現象さえ現れるので、含
有量をそれぞれ０．１％以下とした。
【００１９】本発明者らはＣｏ、Ｎｉ、Ｃｒの添加量を
変化させた合金を溶製し、鋳造し、熱間圧延して板厚７
mmの板材とし、次いでこの板材に、温度１０５０℃に３
０分保持後、水冷の熱処理を施した後、板材から圧延方
向と直角に、厚さ２mm、幅１５mm、長さ２０mmの試験片
を切り出し、この試験片を６００℃に加熱した装置中に
保持し、直径２mmに整粒した石炭を５００時間にわたっ
て試験片に噴射するというエロージョン試験を行い、試
験前後におけるエロージョンの程度を観察した。これら
の結果を科学的に解析した結果、本発明者らはＣｏ、Ｎ
ｉ、Ｃｒの間には前述の条件が存在することを明らかに
した。なお、表１、表２において○印は表面に窪みがな
いもの、×印は明かな窪みが認められたものである。
変化させた合金を溶製し、鋳造し、熱間圧延して板厚７
mmの板材とし、次いでこの板材に、温度１０５０℃に３
０分保持後、水冷の熱処理を施した後、板材から圧延方
向と直角に、厚さ２mm、幅１５mm、長さ２０mmの試験片
を切り出し、この試験片を６００℃に加熱した装置中に
保持し、直径２mmに整粒した石炭を５００時間にわたっ
て試験片に噴射するというエロージョン試験を行い、試
験前後におけるエロージョンの程度を観察した。これら
の結果を科学的に解析した結果、本発明者らはＣｏ、Ｎ
ｉ、Ｃｒの間には前述の条件が存在することを明らかに
した。なお、表１、表２において○印は表面に窪みがな
いもの、×印は明かな窪みが認められたものである。
【００２０】
【実施例】表１、表２に示される成分組成の合金それぞ
れ１ｔｏｎを真空誘導加熱炉を用いて溶解し、ＥＳＲ処
理で清浄化して断面５００mm×２５０mmのインゴットに
鋳造した後、熱間圧延して板厚７mmの板材とし、次いで
この板材に、温度１０５０℃に３０分保持後、水冷の熱
処理を施した後、板材から圧延方向と直角に、厚さ２m
m、幅１５mm、長さ２０mmの試験片を切り出し、この試
験片を６００℃に加熱した装置中に保持し、直径２mmに
整粒した石炭を５００時間にわたって試験片に噴射する
というエロージョン試験を行い、試験前後におけるエロ
ージョンの程度を観察した結果を表１、表２に示した。
なお、表１、表２において○印は表面に窪みがないも
の、×印は明らかな窪みが認められたものである。
れ１ｔｏｎを真空誘導加熱炉を用いて溶解し、ＥＳＲ処
理で清浄化して断面５００mm×２５０mmのインゴットに
鋳造した後、熱間圧延して板厚７mmの板材とし、次いで
この板材に、温度１０５０℃に３０分保持後、水冷の熱
処理を施した後、板材から圧延方向と直角に、厚さ２m
m、幅１５mm、長さ２０mmの試験片を切り出し、この試
験片を６００℃に加熱した装置中に保持し、直径２mmに
整粒した石炭を５００時間にわたって試験片に噴射する
というエロージョン試験を行い、試験前後におけるエロ
ージョンの程度を観察した結果を表１、表２に示した。
なお、表１、表２において○印は表面に窪みがないも
の、×印は明らかな窪みが認められたものである。
【００２１】表１、表２に示される結果から、比較合金
材は耐エロージョン性が劣っているのに対して、本発明
合金１〜３６はいずれの材料も窪みは発生しておらず、
耐エロージョン性に優れた特性を有することは明らかで
ある。
材は耐エロージョン性が劣っているのに対して、本発明
合金１〜３６はいずれの材料も窪みは発生しておらず、
耐エロージョン性に優れた特性を有することは明らかで
ある。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば高温粒子エロージョンに
対する優れた抵抗性を有する合金が得られるので、近年
注目されている高温エネルギー装置の実用化および普及
に寄与するところ極めて大である。
対する優れた抵抗性を有する合金が得られるので、近年
注目されている高温エネルギー装置の実用化および普及
に寄与するところ極めて大である。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ｎ：０．２％以下、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ： ７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避不純物
からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
０．７ の条件を満足することを特徴とする耐エロージョン性に
優れたボイラー用合金。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ｎ：０．２％以下、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ： ７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｈｆ：０．２％以下、 Ｚｒ：０．２％以下 のうちの１種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
０．７ の条件を満足することを特徴とする耐エロージョン性に
優れたボイラー用合金。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ｎ：０．２％以下、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ： ７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｙ：０．１％以下、 Ｌａ：０．１％以下、 Ｃｅ：０．１％以下 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
０．７ の条件を満足することを特徴とする耐エロージョン性に
優れたボイラー用合金。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ｎ：０．２％以下、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ： ７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｈｆ：０．２％以下、 Ｚｒ：０．２％以下 のうちの１種または２種と Ｙ：０．１％以下、 Ｌａ：０．１％以下、 Ｃｅ：０．１％以下 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５５ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
０．７ の条件を満足することを特徴とする耐エロージョン性に
優れたボイラー用合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7150792A JPH05271846A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | 耐エロージョン性に優れたボイラー用合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7150792A JPH05271846A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | 耐エロージョン性に優れたボイラー用合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05271846A true JPH05271846A (ja) | 1993-10-19 |
Family
ID=13462680
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7150792A Withdrawn JPH05271846A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | 耐エロージョン性に優れたボイラー用合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05271846A (ja) |
-
1992
- 1992-03-27 JP JP7150792A patent/JPH05271846A/ja not_active Withdrawn
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